雅宝塔吊计算书.docx

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1、“雅宝新城D区工程塔吊:00九年五月四日二45/4=11. 25KN扭矩作用下Hk=Mxymax/ E yi2=305 X 2 . 546/(4 X 2 . 5462)=29. 95KNHkmax= 11. 25+29. 95=41. 2KNRh=164KN 满足要求。2、偏心竖向力作用下：按照做作用在对角线进行计算Mx=Mk=2030kN mQk*=(Fk+Gj/n 土Mkxy/Eyi?MkyXi/Exi? (DBJ15-31-2003) (10. 2. 1-3)=(971+1260) /42030X2. 546/(2X2. 5462)=557. 8 398. 70 6 ,l2Rk =960

2、ZN(单桩承载力满足要求)_1匕力A=9416块一1. 6 抗倾覆满足要求。(七)基础配筋基础配筋按生产厂家提供的基础图配置。(八)附加说明10本塔吊基础设置于地下室范围内，承台底垫层为C15素混凝土，厚10cm, 承台混凝土标号为C30o地下室底板原设计配筋不变均应穿越于本塔吊基 础承台整体联接布置。一、工程概况1、建设单位：广州市雅宝房地产开发2、建设地点：广州市花都区根据总施工方案编制指南，现场采用塔吊、人货两用电梯作为垂直运 输的工具。塔吊刚性交叉支撑与建筑物连接。计划安装塔吊4台，安装位置见施工平面布置图。塔吊采用 QTZ80A(5613)型附着自升塔式起重塔机，其最大起升高度为14

3、9. 00m,最 大工作幅度为56. 00m,满足使用要求。二、塔吊主要技术参数1、基本高度：附着最大高度149m。2、最大工作幅度：56m。3、最大起重量6T,结构总重39T。三、塔机基础、地脚螺栓预埋、混凝土配重制作塔吊基础采用旋挖灌注桩，桩的直径为12 00mm。桩承台的中心应 与塔身中心在同一直线上。承台尺寸既要满足塔吊稳定性的需要，又应 符合施工现场条件，承台大小为6mX6mX1.4m,采用C30钢筋混凝土 浇筑，承台顶与地下室底板面标高相同，浇捣基础时应清除周围障碍物， 塔吊基础有良好的接地措施，接地电阻不应大于4 Q o浇筑基础的同 时，进行地脚螺栓的预埋，预埋件应在浇捣前制作好

4、。根据塔机使用说 明书要求，采用M39螺栓，螺栓长度为1350mm,其中1210mm埋于混凝土中，140mni突出承台面。其预埋螺栓16根(即塔吊的每个脚4根)。预埋点在距承台中心832. 5cm的四个点上。在浇捣塔吊基础的同时按塔机使用说明书提供的图纸制作混凝土 配重。四.塔吊基础设计(塔吊#4)(一)设计依据1、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)；2、建筑地基基础设计规范(DBJ15-31-2003)；3、建筑桩基技术规范(JGJ 94-2008)；4、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；5、本工程地勘报告。(二)基本资料1、塔吊资料根据施工现场场地条件及周边环境情

5、况，选用QTZ80A(5613)自升塔式起 重机。塔身尺寸为1.665m ndXliqsi+l/4nd2qpi二冗 XL 2X (0.8X25+1. 7X30+3. 5X45)+0. 785X 1. 22X750二 1709KNL=6m 计算ZK29： Rck=ndSliqsi+l/4nd2qpiX1.2X (0. 6X20+2. 2X45+1. 2X80)+0. 785X1. 22X750二 1628KNL=4m 计算ZK33： Rck=JidSliqsi+l/4nd2qpi=Ji XI. 2X (0. 2 X 25+3. 8 X 80)+0 . 78 5X 1. 22 X 750=2012

6、KN L=4m 计算ZK34： Rck=ndSliqsi+l/4 nd2qpi=ji XI. 2X (2. 1X30+1.9 X 80)+0. 78 5X 1. 22 X 750=1658KN L-4m 计算ZK52： Rck=JidSliqsi+l/4 nd2qpiXI.2X (3.6X 25+3, 4 X 45) +0. 785X 1. 22X 750二 1763KNL=7m 计算ZK53： Rck= JidSliqsi+l/4nd2qpi=Ji XI. 2X (IX20+2. 8X25+2. 5X20+0. 7X30) +0. 785X 1. 22X450二 1115KNL=7m 计算桩

7、身复算(C25)：WefcAP =0. 7X 11. 9X 103X 1. 1304=9416KN综合取值：单桩承载力Rk -800KN单桩提供抗拉力各选孔承载力计算情况为：ZK3： Rf= 2 iQsiaUiliXI. 2X (1.95X25X0. 5+4. 05X30X0. 7)=412KNZK4： Rf = 2 iQsiaUili=n X 1. 2 X (0. 8 X 25 X 0. 5+1. 7 X 30 X 0. 7+3. 5 X 45 X0. 7)=588KNZK29： Rf X iqsiaUili二冗 X 1. 2 X (0. 6 X 20 X 0. 7+2. 2 X 45 X

8、0. 7+1. 2 X 80 X0. 7) =546KNZK33 ： Rf = 2 入 iQsiaUili=JI XI. 2X (0. 2X25X0. 5+3.8X80X0. 7)=811KNZK34： Rf S X iQsiaUili二冗 XI. 2X (2. 1X30X0. 7+1.9X80X0. 7)=567KNZK52： Rf 二 X 入 iqsiaUiL=Ji XI. 2X (3. 6X25X0. 5+3. 4X45X0. 7)=573KNZK53： Rf = 2 iqSiaUili=n X 1. 2 X (1 X20X0. 7+2. 8X25X0. 5+2. 5X20X0. 7+0

9、. 7X30X0. 7）二372KN单桩抗拉力标准值最大可取360KN,设计单桩无抗拉承载力要求（详见以 下计算）。抗拔桩配筋（按构造配筋）：钢筋采用HRB335选取钢筋 10018, As=25441nm之，p =0. 225%。（四）单桩水平承载力设计值计算R设计时依据建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008）,以下简称桩基规范。（1）、计算信息.桩类型：桩身配筋率0.65%灌注桩1 .桩顶约束情况：固结2 .截面类型：圆形截面3 .桩身直径：d= 1200mm4 .材料信息：1）混凝土强度等级：C25 ft=l. 270N/mm2Ec=2. 8 X lOWmm22）钢筋种类：HRB335

10、 Es=2. 0 X 105N/mm23）钢筋面积：As=2544mm24）净保护层厚度：c=50mm5 .其他信息：1）桩入土深度：h=4. 000m2）桩侧土水平抗力系数的比例系数：m=8. OOOMN/m16 .受力信息:桩顶竖向力：N=558kN(2)、计算过程：1 .计算桩身配筋率Pg：P g=As/ (兀 X d X d/4)=2544/(n X1200X 1200/4)=0. 225%2 .计算桩身换算截面受拉边缘的外表模量W。：扣除保护层的桩直径d。=d-2Xc=1200-2X50=1100mm钢筋弹性模量Es与混凝土弹性模量Ec的比值a e=Es/Ec=2. 0X1072.

11、80X10=7. 143W0=n Xd/32X dXd+2X (aE-l) X pgXd0Xd0二冗 XL 2/32X 1. 2X1. 2+2X (7. 143-1) X0. 225%XI. 1XI. 1=0. 174m33 .计算桩身换算截面积An:An=n XdXd/4Xl+(aE-l) X p g二冗 XI. 2X1. 2/4X 1+(7. 143-1) XO. 225%=1. 147m24 .计算桩身抗弯刚度EI:桩身换算截面惯性矩 L=WoXd/2=0. 174X1. 2/2=0. 104m4EI=0. 85XECX I =0. 85X2.8X 104X 1000 X 0. 104=

12、2478799. 8kN. m25 .确定桩的水平变形系数a ：对于圆形桩，当直径dlm时:b。=0. 9义(d+1)=0. 9X (1. 2+1)= 1. 98ma 二(m 义 b0/EI)(1/5) 桩基规范 5.7. 5= (8000X1. 98/2478799. 8) (1/5)=0. 364 (1/m).计算桩顶(身)最大弯矩系数vra：桩的换算埋深 a h=0. 364X4. 000=1. 456查桩基规范表5. 7. 2得：v m=l. 0456 .其余参数：圆形截面:桩截面模量塑性系数丫尸2. 00竖向压力:桩顶竖向力影响系数Cn=0.57 .单桩水平承载力设计值RRh=0.

13、75X a X yXWoX (1. 25+22X p g) X (1 N. N/y m/ ft /An)/vm 桩基规范 5. 7. 2T=0. 75X0. 364X2. 000X1. 27X 1000X0. 174 X (1. 25+22X0. 225%) X (1+0. 5X558/2. 000/1. 27X1000/1. 147)/1. 045=218. 7X0. 75二164kN(五)单桩桩顶作用力计算和承载力验算1、轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gj/n(DBJ15-31-2003)(10. 2. 1-1)=(971+1260) /4=558KN RK =800KN满足要求。水平力作用力：4二F/4(DBJ15-31-2003)(10. 2. 1-3)