30+35+30现浇梁 抗震计算.docx

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1、1抗震计算依据及原那么根据建筑抗震设计规范GB50011-2010 (2016年版)附录A划分，本场 区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第二组。依据中国地震动参数区划图GB 18306-2() 15附录C. 15,该建筑场地属于 烟台市福山区八角街道，峰值加速度为0.10g,反响谱特征周期为0.40s。根据地 勘报告，工程建筑场地类别为II类，场地不存在地基液化问题，为建筑抗震一般 地段。根据城市桥梁抗震设计规范(C166条，本桥主跨30m,为 城市主干路桥，桥梁为丙类桥。根据城市桥梁抗震设计规范(条及条，属于抗震 设计方法中的A类，即：应进行El、E2地震作

2、用下的抗震分析和抗震验算，并 应满足相关构造和抗震措施的要求。根据城市桥梁抗震设计规范(CJJ166-2011)344条，对采用板式橡胶支 座抗滑性能不满足本规范第条和条要求，应采用限位装置，或应按本 规范第9章的要求进行桥梁减隔震设计。由于本工程抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g,所处场地 类别为II类，采用板式橡胶支座满足规范的支座抗滑要求，因此木桥梁结构采用 板式橡胶支座。因此本桥采用的抗震体系为类型I :地震作用下，桥梁的塑性变形、耗能 部位位于桥墩。2抗震计算模型及地震作用2.1 抗震计算模型本桥跨径30+35+30m,属于规那么桥梁，进行El、E2地震作用计算，采用

3、多 振型反响普法进行抗震分析。根据抗震分析需要，采用Midas civil2019建立了桥梁结构的空间动力计算模 型进行抗震分析。计算模型中的梁及墩柱均采用空间杆系单元模拟，单元质量采 用集中质量代表，共建立138个梁单元，295个节点。墩底采用六弹簧一般支承 模拟桩土作用，利用m法计算桩土作用，m值取值按照公路桥涵地基与基础 设计规范中规定考虑2.5倍动力放大系数。图21模型三维演染图图2-2有限元及边界图2.2 地震作用输入欣成刷收OS牌OT加8a1O*#0 4O阳321Oi 口 Oxn OxrO * Stm io*) O,8 tO* a Owi 3o) Oxo HiilMiTc),3 j

4、j)MrMMt(d)Rs 1etCdSHl (“m1 81”1WBMV Ki”1峥 1XM 3,an sa mt*_|ifcxa.Obi 阴08U 比-j口嗔(511胃总信PC也ozWEnuMOTOo0 4OC0Ox ftn Om 场K座OnO，7S IO(Qt(o iHO，S 20tRimwOtto c&to s。,八ObiwtA1 2trpl 照片 G.卜.J U)力XMNI _J理后色E(“”)卜。1fe*1(ci)卜“1tritaM 3J2b 241gwlaWHAKU.8g)MMi.j.窜晨言肾记累煞i T-:n:Hf 1 探器= l= 3图2-3 El、E2地震作用反响谱3计算结果3

5、.1桩基抗震计算结果(1)桩基位移D0WMED SMWx 乃周XOF-12416-01NCOC-1Y-OF-O4I006XO0NOOC1xom-oooeoo HOO” ICOMB.- L79X4CHMOOE-463M疣图3T E2地震作用下桩顶纵桥向位移包络值(mm)XOX5.9XE001 NOOC- IY0-0XMCO0O NOOK-Iro 武.08CfOO NOOE-lCOMB - 85X*001 NOOE-4B3*-8XtCOOl图3-2 E2地震作用下桩顶纵桥向位移包络值(mm)OtrpMB SHWY万雷-cwt*coo Nooe-ivow- LJO0CKO1 Fiooe-4CSZ-O

6、n-OXOOCKOQ WCOC- ICOMB.- wccc-oxe-y6S6Jtf 401NOOC-4BSz-om-o-ooccoo*00-lcoMe.gwfooi MOOC.,-y-Mce*coi图3-4 E2地震作用下桩顶横桥向位移包络值(mm)如上图所示，El、E2地震作用下最大桩顶纵横向位移为3mm,桩顶变形较小。WCT6 P0W 力力犬W力*FX，IM31C-CO2(2)桩基内力小W力 布 2仪，SQMSE-W1图3-5 E1地震作用下顺桥向桩顶反力(kN)图3-6 E2地震作用下顺桥向桩顶反力（kN）图3-6 E2地震作用下顺桥向桩顶反力（kN）.4 ，皿 FX:工 QJX-COW

7、三三力 ， ?FXx BJ14X002图3-7 E2地震作用下横桥向最大反力（kN）K乐力 SX，图3-8 E2地震作用下横桥向最大反力（kN）tlACT30H RCI内力 70i2CM002工5力SrtHr. 1404K00)3. 2桥墩抗震计算结果桥墩采用1. 8*1. 6m矩形截面柱。表3. 1墩柱E1地震作用最大内力单元荷载轴向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)弯矩-y （kN*n】）弯矩-z (kN*m)中墩恒+E1X （全部）-6506142918333864421表3. 2墩柱E2地震作用最大内力单元荷载轴向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)弯矩-y (k

8、N*m)弯矩-z (kN*m)中墩恒恒2X（全 部）-7337219787834944421桥墩在地震作用下，配置的钢筋满足受力要求。3. 3橡胶支座验算表3. 3橡胶支座地震位移(nun)纵向位移横向位移允许位移边墩支座位移12.211.848中墩支座位移12.212.048表3. 4橡胶支座E1地震反力(kN)竖向反力纵向反力横向反力边墩支座23.619.618.6中墩支座34.322.722.7橡胶支座位移及内力满足规范要求。3计算结论烟台市福山区30+35+30m预制简支小箱梁在El、E2地震作用下: 桩基变形及受力性能满足规范要求 桥墩受力满足规范要求 橡胶支座位移及内力满足规范要求