地下室落地双排脚手架施工方案.docx

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1、地下室落地双排脚手架施工方案1O 5.6、脚手板的铺设要求5.6. 1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200nlm,里外立杆应满铺 脚手板，无探头板。满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。5. 6.3脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根小横杆，脚手板外伸长度为 130mm 150mm,两块脚手板外伸长度之和不大于300mmo防护栏杆5. 7. 1脚手架外侧自第二步起必须设0.6米和1.2米高两道同材质的防护栏杆和 180nlm高的挡脚板。6. 7. 2顶排防护栏杆不少于两道，高度分别为0. 9米和1. 3米。连墙件5.8. 1由于

2、现场长期风力较大，本工程脚手架连墙件采用两步三跨，即竖向间距为两 倍步距（3. 6米），水平间距为3倍纵距（4. 5米）。每根连墙件的覆盖面积W40m2。外架刚开始搭设时连墙件暂时无法设置，为确保架体稳定性，采用抛撑。抛撑 采用通长杆件与脚手架连接，与地面倾角在45。60。之间，连接点的中心至主节点 的距离不大于300mm,每隔6跨（9米）设置一根抛撑。连墙杆排列均匀，与架体和结构里面垂直，尽量靠近主节点，距主节点的距离不 大于30cm。连墙杆与结构楼板的刚性拉结5. 9人行马道设置为便于地下结构施工，方便施工人员上下工作面，需在外脚手架外围扎设人行马道。架体采用648x3.5mm扎设，立杆纵

3、向间距1.5m,横向间距1.1m,步距1.8m。马道 采用4000x200x50脚手板铺设，并采用5cm宽竹胶板间距20cm连接脚手板。并在马 道旁设置扶手、栏杆。详见下列图。平安网 脚手架满挂全封闭式平安密目网，密目网采用1.8米x6米的规格。作业层密目网应 高于作业层L2米，并在脚手架底部上一层设一道平安平网，和作业层下部设一道安 全平网。要随时检查平安网，不得随意撤除平安网的构件。5.10、 结构临边防护在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，高度不低于1.2米，立杆间距不大 于2. 5米，竖向每隔0.6米设一道大横杆，每根立杆处设一道斜撑。护身栏杆四周满 挂密目网，设醒目警示牌，

4、临边四周一米范围内不准堆料、停放机具。12、脚手架防雷接地措施采用避雷针与大横杆相连，接地线与建筑物内避雷系统连成一体的措施。避雷针选用12镀锌钢筋制作，高度不小于1m,设置在脚手架四角立杆上，与最上层的大横杆连通，形成避雷网络。接地线采用40x4扁钢，将立杆与建筑物内避雷系统连成一体，接地线的连接应保证 接触牢靠，位置选在不经常走人的地方。5. 13、脚手架撤除拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原那么。即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑，然后拆 小横杆、大横杆、立杆等。一般的撤除顺序为平安网一栏杆一脚手板一剪刀撑一小横 杆大横杆f立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时拆架。做到一步一清，一杆一清。拆立

5、杆时，要先 抱住立杆，再拆开最后两个扣。撤除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，托住中间, 再拆端头扣件。所有连墙件必须随脚手架的撤除同步下降，严禁先将连墙件撤除后再 拆脚手架。脚手架拆至下部最后一根长钢管高度时，应在适当位置搭设临时抛撑加固，再拆连墙 件。6、质量要求钢管：钢管采用外径48nlm,壁厚3. 5mm的3号钢焊接钢管，钢管外表应平直、 光滑，不得有裂纹、压痕、滑道和硬弯。脚手架施工前应将进场钢取样送检，进行钢 管抗拉、抗弯等力学试验，试验合格后方能使用。6.1、 扣件：扣件应符合钢管脚手架扣件(GB15831-2006)规定。扣件不得有裂纹、 气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管

6、的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时， 开口处的最小距离要小于5mmo扣件要进行防锈处理。6.2、 脚手板：脚手板采用4000*300*50的木脚手板，但凡腐朽、扭曲、斜纹、破裂 和大横透疥的脚手板不得使用，使用的脚手板两端用8号镀锌铁丝箍绕两圈。6.3、 密目网：平安网采用密目式平安网，网目应满足2000目/100cm2,做耐贯穿试 验不穿透，L 6X1. 8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿 色。要求阻燃，使用的平安网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由云南省昆 明市建筑平安监督管理部门发放的准用证。6.4、 连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构(G

7、B/T 700)中 Q235A钢的要求。6.5、 扣件螺栓的扭矩应大于40N. m,且不超过65N. m。6.6、 架体的连墙杆应符合构造要求。6.7、 架体的剪刀撑、斜撑间距应符合构造要求。6.8、 平安网设置应符合构造要求。7、成品保护地基夯实过程中，切勿触碰筏板导墙，以免影响筏板截面及防水质量。7.1、 筏板后浇带要做好保护层，防止泥土、杂物掉入，影响后浇带止水质量；在脚手架施工过程中，应防止触碰排水沟；且应防止杂物掉入排水沟，影响排 水质量；7.2、 应注意保护脚手架材料，不得随地乱扔，损坏架管。7.3、 脚手架拆卸过程中，应采取递送的方式，不得随手乱扔。防止破坏碎结构面， 防止破坏架

8、杆。7.4、 地下结构施工过程中，不得随意拆卸平安网。7.5、 材料运送不得通过架体侧面运输，防止破坏平安网。7.6、 脚手架拆卸应按程序进行，不得随意拆卸，不得岁的乱扔。7.7、 脚手架施工过程中，要做到“工完、料静、场地清”。8、平安、环保措施架子工必须经专业平安技术培训，考试合格，持特种作业操作证上岗作业。非 架子工不得从事脚手架操作。8.1、 架子工必须经过体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或高度近视以及 不适合于登高作业的，不得从事高架设工作。8.2、 正确使用个人平安防护用品，必须着装灵便，在高处（2m以上）作业时，必须佩 戴平安带与已搭好的立、横杆挂牢，穿防滑鞋。作业时精神

9、要集中，团结协作、互相 呼应、统一指挥，不得翻爬脚手，严禁打闹玩笑、酒后上班。8.3、 班组（队）接受任务后，必须组织全体人员，认真学习领会脚手架施工方案和安 全技术交底，研讨搭设方法，明确分工，并派1名技术好、有经验的人员负责搭设技 术指导和监护。8.4、 风力六级以上（含六级）强风和高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气，应停止高 处露天作业。风、雨、雪过后要进行检查，发现倾斜下沉、松扣、崩扣要及时修复， 合格后方可使用。8.5、 脚手架要结合工程进度搭设，搭设未完的脚手架，在离开岗位时，不得留有未 固定构件和不平安隐患，确定架子稳定。8.6、 脚手架搭设到高于在建建筑物顶部时，里排立杆要低于沿

10、口 4050mm,外排立 杆高出沿口 11.5m,搭设两道护身栏，并挂密目平安网。8.7、 脚手架为非承重构架，使用过程中不允许在架子上堆重或作为模板工程的辅助 结构。8.8、 脚手架搭设过程中应划出明显的工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，严禁 在无人指挥下作业。8.9、 拆架时应划出明显的工作标志区，设专人指挥，禁止行人进入。8. 11、所有杆件和扣件在撤除时应别离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。8.12、拆下的零配件用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁随意从高空抛掷。9、钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范 (JGJ

11、130-2011),建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002) 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息：1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为10米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为L5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0. 30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根；采用的钢管类型为48x3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4. 5米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；.

12、活荷载参数施工均布活荷载标准值：3. 000 kN/m?；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：1层；2 .风荷载参数本工程地处云南省昆明市，基本风压为0. 3 kN/卡；风荷载高度变化系数|Jz为1.00,风荷载体型系数内为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用3 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m?) :0. 1248；脚手板自重标准值(kN/m) :0. 350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) :0. 140；平安设施与平安网(kN/W) ：0. 005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/mB :0

13、. 038；4 .地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kpa) : 160. 00；立杆基础底面面积(m2) :0. 25；地基承载力调整系数:0. 40o单位:(mm)落地架侧立面图单立杆落地架脚手架正立面图二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架平安技术规范(式以30-2001)第条规定，大横 杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚 手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值:PlO. 038 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0.35Xl.05/(l + l)=0.184 kN/m ；

14、活荷载标准值：Q=3X1.05/(l+l)=1.575 kN/m；静荷载的设计值：qi=l. 2X0. 038+1. 2X0. 184=0. 267 kN/m；活荷载的设计值：q2=l. 4X1. 575=2. 205 kN/m；51111、编制依据22、工程概况23、施工准备34、施工安排35、主要施工方法和工艺55. 1、地基夯实55. 2、设置排水沟55. 3、立杆设置55.4、 大横杆、小横杆设置75.5、 剪刀撑85.6、 脚手板的铺设要求95. 7、防护栏杆105.8、 连墙件105.9、 人行马道设置115. 10、平安网125. 11、结构临边防护125. 12.脚手架防雷接地

15、措施125. 13、脚手架撤除126、质量要求137、成品保护148、平安、环保措施149、钢管落地脚手架计算书1510、附图27q?图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）5! 11! 口山叩 图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：心皿=0叫+0.10矽尸跨中最大弯且巨为 Mimax=O. 08X0. 267 XL 52+0. 10 X 2 . 205X 1.52 =0. 544 kN. m； 支座最大弯距计算公式如下：必 =-0.10-0.11772支座最大弯距为 M2max= -0. 10X0

16、. 267X 1.5 -0. 117X2. 205X 1. 52 =-0. 64 kN. m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o=Max（0.544x106,0.64x 106）/5080=125.984 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为125.984 N/mm?小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！2 .挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：% = 0.677 - + 0,990-100EZ100 或其中：静荷载标准值：q尸 Pi+P2=0. 038+0. 184=0. 222 kN/m；活荷载标准值：q2= Q =1.

17、 575 kN/m；最大挠度计算值为:V= 0. 677X0. 222X 15007(100X2. 06X 105X 121900) +0. 990X1. 575X15007(100X2. 06X 105X 121900) = 3.447 mm；大横杆的最大挠度3. 447 mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm,满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5. 2. 4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大 横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不 利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自

18、重标准值：P尸0. 038X1.5 = 0. 058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0. 35 X 1. 05 X 1. 5/ (1+1) =0. 276 kN；活荷载标准值：Q=3X1.05X1.5/(l+l) =2.363 kN；集中荷载的设计值：P=l. 2义(0.058+0. 276)+1.4 X2. 362 = 3. 707 kN；小横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的 弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：巩姓=化Mqmax = 1.2X0. 038X1.0578 = 0. 006 kN. m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下

19、：力， _Pl?nwx - qMpmax = 3. 707X1.05/4 = 0. 973 kN. m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0. 98 kN. ID；最大应力计算值 o = M / W = 0.98x106/5080=192.822 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力a =192.822 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的 挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：5ql3845ZVqmax=5 X 0. 038 X 10507 (384

20、X 2. 06 X 105 X 121900) = 0. 024 mm ；大横杆传递荷载 P = Pi + P2 + Q = 0. 058+0. 276+2. 362 = 2. 696 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax = 2695. 725X 10503 /(48 X2. 06X 105X 121900) = 2. 589 mm ；最大挠度和 v = Vqmax + Vpg = 0. 024+2. 589 = 2.613 mm；小横杆的最大挠度为2.613 mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm,满足要求！扣件抗滑力的计算:按规范表

21、5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,按照扣件抗滑承载力 系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6. 40kNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5. 2. 5):其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6. 40 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P 0. 038X1.5X 1/2=0. 029 kN；小横杆的自重标准值：p2 = 0. 038X 1.05/2=0. 02 kN；脚手板的自重标准值:= 0. 35X 1.05X 1.5/2=0. 276 kN；活荷载标准值:Q = 3X 1.05

22、X1.5 /2 = 2. 362 kN；荷载的设计值：R=l. 2X (0. 029+0. 02+0. 276)+1. 4X2. 362=3. 697 kN；R 6. 40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内 容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0. 1248NG1 = 0. 1248+(1. 50X 1/2) X0. 038/1. 80 X 10. 00 = 1.408；(2)脚手板的自重标准值(kN/n?)；采用木脚手板，标准值为0.35心二 0. 35X7X1. 5X (1.

23、05+0. 3)/2 = 2.481 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0. 14%3 = 0. 14X7X1.5/2 = 0. 735 kN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/mD； 0.005NG4 = 0. 005X 1.5X 10 = 0. 075 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4. 699 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载 总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq= = 2. 362 kN；风荷载标准值按照以下公式计算畋=0.7%乜跖其

24、中Wo 基本风压(kN/n?),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的 规定米用：Wo = 0. 3 kN/m2；Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：叱1 ；Us 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0, 3X1X0. 645 = 0. 135 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng+1.4Nq= 1.2X4. 699+ 1.4X2. 362= 8. 946 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1. 2 Ng+0. 85X1. 4Nq =

25、1.2X4. 699+ 0. 85X 1.4X2. 362= 8. 45 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw = 0. 85 X 1. 4WkLah2/10 =0. 850 XI. 4X0. 135X1. 5X1. 8710 = 0. 078 kN. m；六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 8.946 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1. 58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5. 3. 3得：k=1.155 ；当验算杆件 长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5. 3. 3得：p = 1.5 ；计算长度

26、，由公式L = kXpxh确定：1。= 3. 118 m；长细比Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数（P，由长细比l0/i的计算结果查表得到：p= 0.186 ；立杆净截面面积：A = 4. 89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；a = 8946/（0.186x489）=98.356 N/mm2；立杆稳定性计算a = 98.356 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f:205 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式/+&渊 W立杆的轴心压力设计值：N = 8.450 kN；计算立杆的截面

27、回转半径：i = 1. 58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5. 3. 3得：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5. 3. 3得：p = 1.5 ；计算长度,由公式1。= kuh确定：1。= 3. 118 m；长细比：Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数（P，由长细比l0/i的结果查表得到：（p= 0.186立杆净截面面积：A = 4. 89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；a = 8449.725/（0.186x489）+78336.153/5080 = 108.322 N/mm

28、2；立杆稳定性计算0= 108.322 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f =205 N/mm2,满足要求！七、最大搭设高度的计算：按规范条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:22 c 构配件自重标准值产生的轴向力M2K(kN)计算公式为：Ng2K = Ngz+Ng3+Ng4 = 3. 291 kN；活荷载标准值：Nq = 2. 362 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125 kN/m；Hs =0. 186X4. 89X10 4X205X 103-(1.2X3. 291+1.4X2. 362) / (1. 2 X 0. 125)

29、=76. 05 m；按规范5. 3. 6条脚手架搭设高度也等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:1+0.001 死H = 76. 05 /(1+0. 001X76. 05)=70. 676 m；H= 70. 676和50比拟取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50mo脚手架单立杆搭设高度为10m,小于H,满足要求！按规范5. 3. 6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚 手架可搭设高度按照下式计算：_耙一口.2/2上+0,85乂1.4(从0+四/印)L2g尢构配件自重标准值产生的轴向力Ng2K (kN)计算公式为：Ng2K Ngz+Ng3+Ng4 3. 29

30、1 kN；活荷载标准值：Nq = 2. 362 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0. 125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：M、.k=Mw / (1. 4X0. 85) = 0. 078 /(I. 4X 0. 85) = 0. 066 kN. m；Hs =( 0. 186X4. 89X 10 4X205X 10 -(1. 2X3. 291+0. 85X 1. 4X (2. 362+0. 186X4. 89X 100X0. 066/5. 08) )/(1. 2X0. 125)=69. 998 m；按规范5. 3. 6条脚手架搭设高度乩等于或大于26米，按照下式调整且

31、不超 过50米：1 + 0,001 死H = 69. 998 /(1+0. 001X69. 998)=65.419 m；H=65.419和50比拟取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值H =50 mo脚手架单立杆搭设高度为10m,小于H,满足要求！八、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：M = Nlw + No风荷载标准值Wk = 0. 135 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A、, = 16.2 m2；按规范5.4. 1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N=5. 000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nb

32、v = 1.4XWkXAw = 3. 072 kN；连墙件的轴向力设计值M = Nlw + No= 8. 072 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf =(p-Af其中(p -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比10/i = 300/15. 8的结果查表得到(p=0.949, 1为内排架距离 墙的长度；又： A = 4. 89 cm2； f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 帅=0. 949X4. 89X 10 4X205X 103 = 95. 133 kN；N = 8. 072 立杆- 横向扫地杆f小横杆一大横杆f剪刀撑一连墙件- 铺脚手板f扎防护栏 杆f扎平安网。4.5、劳动力

33、计划工种人数任务架子工45负责脚手架的搭设和撤除工作测量放线工5负责脚手架立杆定位，脚手架垂直度监测控制电焊工5预埋钢筋定位焊接其他10材料运输，现场清理，平安警戒4. 6备料计划4.7、机具计划序号名称规格单位数量备注1垫板4000x200x50m17002立杆“ 48x3. 5mmm114773大横杆0 48x3. 5mmm4斜拉杆0 48x3. 5mmm5小横杆0 48x3. 5mm根23696对接扣件个19137直角扣件个76018旋转扣件个5749脚手板4000x200x50m2892. 5710平安平网3000x60002 m537012平安立网1800x60002 m89504.

34、8、进度计划序号名称单位数量备注1架子扳手把45架子工搭设和撤除用2力矩扳手把5检查架子扣件拧紧是否到达要求3倒链把5调整架子水平弯曲度根据施工组织设计，地下二次结构施工计划2013年1月21日开工，地下室顶板2013年3月11日开始浇筑碎。故此，地下室外墙脚手架施工应在2013年1月20日一一 2013年3月10日间施工，以期不影响结构施工。5、主要施工方法和工艺本工程落地脚手架搭设的工艺流程为：地基夯实一做滤水层，做排水沟一定位设 置通长脚手板一纵向扫地杆f立杆f横向扫地杆一小横杆一大横杆f剪刀撑f连墙 件f铺脚手板f扎防护栏杆f扎平安网。定距定位：根据构造要求在建筑物四角量出内、外立杆离

35、墙距离，并做好标记； 用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在 定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设， 待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可撤除。当脚手架操作层高出连墙 件两步时，宜先立外排，后立内排。5.1、 地基夯实为保证脚手架的稳定性，在脚手架的搭设区域用打夯机夯实，地基处理范围应不小于结构外边线2米。地基处理完毕后，铺设石子作为滤水层，然后沿建筑物方向通 长铺设4000*200*50的脚手板，在脚手板上放置立杆。铺设脚手板要平稳，不得悬空。 下雨后要对脚手架架体基础进行全面

36、检查，严禁脚手架基底积水下沉。5.2、 设置排水沟在脚手架外排立杆外0.5米处设置一道排水沟，排水沟坡度为1%,在最低点设置 集水坑，水流入坑内，用潜水泵抽出场外。5.3、 立杆设置5. 3. 1脚手架内排立杆距结构边300mm,立杆纵距1.5米，横距1.05米，步距1.8米。5.3. 2立杆接长采用对接扣件连接，每根立杆下必须铺脚手板。立杆必须用连墙件与结构可靠连接。5. 3. 3脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，两根相临立杆的接头不应设置在同步内，同步立杆上两个相隔立杆对接接头在 高度方向错开的距离三500mm,各接头中心距最近主节点距离1/3步距。

37、设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座距离为200mm,横向扫地杆在纵向扫地杆的下面。5. 3. 5立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1 / 400oiffa Wf500nm,b Wl/3h大横杆、小横杆设置5.4.1 大横杆在脚手架高度方向的间距（步距）1.8米，以便立网挂设，大横杆置于 立杆内侧，每侧外伸长度为150mm。5.4.2 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构 整体受力。5.4.3 4. 3大横杆采用对接扣件接长，对接接头交错布置，两根相临大横杆的接头不宜设 置在同步或同跨内，不同步或不同跨的两个相临接头在水平方向错开距离不小于L ! L剪刀撑由于本工程外架高度为10米，不超过24米，所以外脚手架剪刀撑采用外测立面 的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不 应大于15m。剪刀撑与水平夹角应为45。60。，十字盖宽度不得超过7