塔吊基础专项施工方案（14页）.docx

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1、塔吊基础专项施工方案纵向预应力钢筋截面面积：Aps=n7id2/4= 11 x3.142x 10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1047.431kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1200kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=181.125kN0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！5、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 中25200承台底部短向配筋HRB400 25200承台顶部长向配筋HRB400 18200承台顶部短向配筋HRB400 0182001)、荷载计算承台有效高度：ho=16OO-5

2、O-25/2=1538mmM二(Qmax+Qmin)L/2=( 1047.431 +(244.519)x6.364/2=4110.96kN-mX方向:Y方向：2)、受剪切计算V=F/n+M/L=950.4/4 + 2505.6/6.364=631.317kN受剪切承载力截面高度影响系数：Phs=(800/1538),/4=0.849塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：aib=(ab-B-d)/2=(4.5-1.8-0.4)/2=1.15man=(ai-B-d)/2=(4.5-1.8-0.4)/2= 1.15m剪跨比：Xbaib/ho=l 150/1538=0.748,取猫=0.748；二 an/h

3、o=l 150/1538=0.748,取加0.748；承台剪切系数：(xb= 1.75/(九+1)=1.75/(0.748+1)= 1.0013= 1.75/(Xi+l)= 1.75/(0.748+1)=1.0013x5.5xl.538=9135.268kNphsaiftlho=O.849x 1.001xl.27x 103x5.5xl.538=9135.268kNV=631.317kNmin(phsabftbho， phSaiftlho)=9135.268kN满足要求!3）、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2ho= 1.8+2x 1.538=4.876mab=4.5mB+2ho=4.87

4、6m, ai=4.5m5298mm2最小配筋率：按0.15%考虑梁底需要配筋：A1 =max(As19 pbho)=max(5298,O.OO 15x5500x 1538)= 12688.5mm2承台底长向实际配筋：Asi -13990mm2 Ai=12688.5mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积as2= Mx/(a2fcbho2)=29O6.887xlO6/(l.O5xl 1.9x5500 15382)=0.0180= l-(l-2as2)05= l-(l-2x0.018)-5=0.018ys2= 12/2=1-0.018/2=0.991As2=Mx/(YS2hofyi)=29O6

5、.887xlO6/(O.991xl538x36O)=5298mm2最小配筋率：按0.15%考虑梁底需要酉己筋：A2=max(96745 plho)=max(9674,O.OO 15x5500x1538)= 12688.5mm2承台底短向实际配筋：A2*= 13990mm2A2= 12688.5mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：As3!=7253mm20.5Asif=0.5x 13990=6995mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：As4=7253mm20.5As2,=0.5xl3990=6995mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋

6、面积承台竖向连接筋为双向14600。6、基础承台配筋承台长X宽X高=5500mmX5500mmX 1600mm, C35碎，底筋双向选用2825（间距 200）,面筋双向选用2818（间距200）,沿竖向水平围身箍514,架立筋中14600 （钢筋 类别为HRB400钢）。八、塔吊基础施工1）塔吊基础施工工艺流程基础定位放线|一|塔吊基坑土方开挖H垫层浇阑T基础放线卜 腐H钢筋网绑扎I- 塔吊预埋螺栓定位安装固定I一循吊基础模板支榭一I塔吊基础钢筋、预埋螺栓、模板验收|一 塔吊基础碎浇筑H硅养护2）塔吊基础施工工艺（1）基坑定位放线：利用经纬仪将塔吊定位轴线测出，按照1: 1放坡系数 外放相应

7、距离，撒白灰线示之，并通知工程技术负责人进行验线。（2）塔吊基础基坑开挖：采用一台反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一 台水准仪进行基底标高控制。同时按照1： 1的放坡系数进行放坡开挖。机械 开挖应比设计标高高20 cm30 cm,剩余土方采用人工开挖。人工开挖的平整 度为50。（3）垫层碎浇筑：在基坑开挖完成后，立刻将控制垫层厚度及标高的小木桩 打设完成，每平方米范围内应至少有一个小木桩；随后在基坑边四周用50X 100的木方围起来；进行垫层碎浇筑，初凝后进行压光处理。(4)基础放线：在垫层硅到达30%以上的强度即可进行基础放线。首先利用 经纬仪将基础定位轴线投测到垫层上，弹墨线示之；然后按

8、照基础的设计尺 寸将基础边线测出，弹墨线示之。(5)钢筋网绑扎：将塔吊基础底部受力主筋安装相应的间距要求绑扎到位， 要求采用满扎，最后放置底层钢筋网垫块。基础上部钢筋网绑扎，首先安装 1500左右的间距放置钢筋马蹬，接着将上部受力主筋按设计间距放置到位， 进行绑扎，同时按要求绑扎拉筋，全部采用满扎。(6)塔吊预埋螺栓定位、安装固定：螺栓定位采用经伟仪将轴线投测到上部 钢筋网上，再按要求安装固定四组地脚螺栓，然后利用水准仪测出四组地脚 螺栓孔处的标高，根据高低差值，在上层钢筋网上放置1mm/2nlm不等的钢板 片予以调整，同时要确保四组螺栓孔的对角线误差值在2mm以内，最后将其 与上部钢筋网焊接

9、牢固；另外按要求安装地脚螺栓锚固端的8条钢筋，相互 焊接牢固并与承台外围钢筋焊牢防止摆动。(7)基础模板安装：采用18厚多层板做面板，50X100木方做背楞，48 钢管做外楞的模板支撑体系。(8)钢筋、预埋螺栓、模板验收：以上工作完成后，工程部相关人员应进行 钢筋、螺栓、模板验收。(9)塔吊基础碎浇筑：本案中塔吊基础碎采用商品碎，碎浇筑时分二次隔时 间段完成，间隔时间为下层碎初凝前完成上部碎浇筑；碎在振捣过程中要充 分，快插慢拔，均匀振捣，防止过振。待碎初凝后，进行硅外表压光处理。 同时留置碎试块。(10)塔吊基础碎养护：本案碎施工处于夏季，碎养护采用浇水覆盖养护，连续养护不少于7天。当塔吊基

10、础碎强度到达不少于设计值的90%上时方可进 行塔吊上部结构安装。九、施工考前须知(1)塔吊预埋螺栓由专业塔吊安装公司提供并进行安装和预埋，预埋螺栓设 置后须经有关单位人员验收方可进行塔吊基础混凝土浇筑，同时要做好地脚 螺栓的保护工作。塔吊基础混凝土到达设计强度时，方可进行塔吊安装。(2)塔吊基础拆模以后应及时回填土方且分层夯实，及时做好垫层施工。(3)塔吊避雷设施的埋设，根据施工现场临时用电平安技术规范 JGJ46-2005,塔式起重机可不另设避雷针。由于塔吊本身就是金属体，所以间 接是一个避雷针。故要求塔吊基础下每条管桩应不少于2条竖向钢筋与基础 钢筋网连接成整体，再与塔吊基础预埋件连接，并

11、利用镀锌圆光引出承台外 与塔吊机身进行二次接地。另要对接地电阻进行检测，接地电阻值不得超过4 Q,如果不能满足要求应另外增设接地极；同时要做好引出接地线保护工作。十、平安施工措施(1)进入施工现场必须正确佩戴平安帽及其它劳保用品。(2) 土方开挖时，应设专人进行指挥，防止机械伤人事故发生。(3)严禁酒后上岗，不准打赤脚、穿拖鞋、硬底鞋上班；上班时段严禁嬉戏 打闹。(4)特殊工种，如电工、焊工，机械工等必须持证上岗，无证人员不准进行 操作。（5）钢筋切断、弯曲等各道工序的加工机械必须保证平安装置齐全有效，动 力线路用钢管从地坪下引入，机壳要有保护零线。（6）电焊场地周围应清除易燃易爆物品，或进行

12、覆盖、隔离，并在施焊部位 配备灭火器材。（7）施工用电和照明用电要符合规定要求，严禁乱拉乱接，施工用电必须三 相五线制，配电箱内应设触电保护装置，配电箱加锁。一、编制依据1二、建筑概况1三、塔吊布置原那么2四、塔吊的主要性能参数2五、地质情况2六、方案选择3七、塔吊基础计算4八、塔吊基础施工10九、施工考前须知12十、平安施工措施12附件13、编制依据(1) CQTZ100 (6015或6013)塔机基础制作说明书(2)江门市滨江体育中心岩石工程勘察报告(3)混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 (2011版)(4)塔式超重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-2009

13、(5)建筑桩基技术规范JGJ 94-2008(6)建筑地基基础设计规范GB50007-2011(7)品铭平安计算软件，版本为V9. 7.5二、建筑概况江门市滨江体育中心-体育馆及会展中心工程，建设单位是江门市滨江建 设投资管理，设计单位是华南理工大学建筑设计研究院，勘察单位 是广东省重工建筑设计院，总承包单位是广州富利建筑安装工程有 限公司。本工程地点位于江门市棠下镇，工程为框架结构，地下一层，地上一层, 体育会展中心建筑面积116154 m2,建筑高度约为28.5m；体育馆建筑面积 42360 m2,建筑高度约为53m。塔吊基础位于地下室内及外围附近，本次计算全部按塔吊基础设置在地 下室基坑

14、支护边坡底范围内考虑，如果地下室外围塔吊需设置在坡顶或坡上 要进行加固处理，且重新进行塔吊稳定性及边坡桩基础性计算，具体相关验 算及加固方案与基坑支护方案相结考虑。塔吊基础具体位置详见相关附图。三、塔吊布置原那么(1)塔吊布置综合考虑场地与施工的需要，吊臂最大限度覆盖施工场地, 减少材料二次搬运。(2)塔吊布置的位置应满足塔吊安装及垂直运输要求，塔吊基础应保证 塔吊运行平安，塔吊在使用过程中的能顺利起升，并保证塔吊与建筑物的附 着牢固，平安使用。(3)塔吊后期拆卸方便，不影响后续施工。(4)经济合理性，塔吊造型与塔吊台数确实定结合施工现场，以最小的 本钱满足施工需要。因此，工程部根据本工程的实

15、际情况，计划安装9台塔吊QTZ100 (TCT6015 或TCT6013),有效臂长60米。四、塔吊的主要性能参数1)起重臂长度：60m2)最大起重重量：8t3)臂端最大起重重量：1. 5t 4)固定式最大高度：52m5)厂家提供的最不利荷载数据，(非工作状态)：竖向荷载:Fv = 624KN；弯距：M=1822KN.m；水平荷载:R = 74. 9KN。(详 见附件一一塔机基础制作说明书)五、地质情况塔吊基础所在的地质情况参考相关“岩土工程勘察报告”的数据，以下 内容由本工程的工程勘察报告提供。其管桩验算按厂家提供的有效桩长不小 于5米，且桩主要处于淤泥层中进行考虑。序号土层名称PHC管桩的

16、相关计算参数侧应力CJsia (kPa)端应力qpa (kPa)X1填土12一2淤泥层80.53粉质粘土层300.74强风化砂岩11043000.7六、方案选择由于施工现场地表土承载力不能满足天然基础要求，塔吊基础决定采用 预应力高强碎管桩（PHC）基础，其桩直径0400 mm, A型，壁厚95 nlln,桩身碎 强度等级为C80,桩尖采用十字形。按工程桩要求施工，锤重5T,冲程1.8 2. 0m,当有效桩长L15nl时，最后三阵锤（每阵十击）平均贯入度定为30nlm； 当有效桩长15mNL10ni时，最后三阵锤（每阵十击）平均贯入度定为25nlm；当 有效桩长LWlOm时，最后三阵锤（每阵十

17、击）平均贯入度定为20mm。以贯入度 作为主控制指标，以强风化岩作为桩端持力层，设计单桩承载力特征值为 1200KNo管桩收锤后，经灯光照射检查管桩壁基本完好后，应立即在管桩内腔底部灌 注2. 0m高加微膨胀剂的C30细石碎封底。塔吊承台基础要求为5. 5mX5. 5mX 1. 6（高）m,地下室内的承台面标高与底板面平，地下室外围承台面标高-2000 mm,周边做好排水措施。七、塔吊基础计算矩形板式桩基础计算书1、塔机属性塔机型号QTZ100 (TCT6015或TCT6013)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)52塔机独立状态的计算高度H(m)60.7塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m

18、)1.82、塔机荷载1)、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fkl (kN)624起重荷载标准值Fqk(kN)80竖向荷载标准值Fk(kN)704水平荷载标准值Fvk(kN)22.8倾覆力矩标准值Mk(kNm)1856非工作状态竖向荷载标准值Fk，(kN)624水平荷载标准值Fvk(kN)74.9倾覆力矩标准值Mk(kNm)18222)、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fl(kN)1.35Fkl = 1.35x624=842.4起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk= 1.35x80= 108竖向荷载设计值F(kN)842.4+108=950.4水平荷载设计值Fv(

19、kN)1.35Fvk= 1.35x22.8 = 30.78倾覆力矩设计值M(kN.m)1.35Mk= 1.35x1856=2505.6非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk = 1.35x624 = 842.4水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk = 1.35x74.9= 101.115倾覆力矩设计值M，(kN.m)1.35Mk= 1.35x1822=2459.73、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.6承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)4.5承台宽向桩心距ab(m)4.5桩直径d(m)0.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重Y

20、C(kN/n?)25承台上部覆土厚度h，(m)0承台上部覆土的重度MkN/n?)19承台混凝土保护层厚度3(mm)50配置暗梁否基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hyc+hV)=5.55.5x(l.6x25+0xi9)=1210kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=L35Gk=L35xl210=1633.5kN 桩对角线距离：L=(ab2+ai2)0,5=(4.52+4.52)0,5=6.364m1)、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(704+1210)/4=478.5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+F

21、vkh)/L二(704+1210)/4+(1856+22.8x1.6)/6.364=775.875kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+Fvkh)/L=(704+1210)/4-(1856+22.8x 1.6)/6.364= 181.125kN2)、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L二(950.4+1633.5)/4+(2505.6+30.78X 1.6)/6.364=1047.431 kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L二(9504+16335)/4-(25056+3078xl.6)/6364=244519kN4、

22、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数WC0.85桩混凝土自重yz(kN/n?)25桩混凝土保护层厚度6(mm)35桩入土深度1Km)5 (根据厂家要求按最不利进行考虑，即有效桩不小于5m,按管桩处于淤泥层验算)桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1200地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)0是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)淤泥4.5800.6-强风化岩0.511043000.7-1）、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=7id=3.14x0.4=1.257m桩端面积：Ra=uXqsia*li+qpa, Ap=1.257x（4.5x8+0.5x 110）+4300x0.126=654.708kNQk=478.5kNRa=654.708kNQkmax=775.875kN0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3）、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=n7id2/4=4x3.142x 162/4=804mm2