烟囱大体积混凝土施工方案终版.doc

《烟囱大体积混凝土施工方案终版.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《烟囱大体积混凝土施工方案终版.doc（30页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、 贵州电力建设第二工程公司施 工 方 案FA（B）AW2014-04工程名称： 重庆安稳电厂扩建项目 烟囱基础大体积混凝土工程 发布时间：2014年07月05日实施时间：2014年07月05日作业指导书/方案审批页编制： 专业审核：部门修 改 意 见工程 同意此方案。 重新编制后再报。 更改此施工方案，按如下意见修改后执行：审核人： 日期： 质量 同意此方案。 重新编制后再报。 更改此施工方案，按如下意见修改后执行：审核人： 日期： 安全/消防 同意此方案。 重新编制后再报。 更改此施工方案，按如下意见修改后执行：审核人： 日期： 总/副总工程师 同意此方案。 重新编制后再报。 更改此施工方案

2、，按如下意见修改后执行：审核人： 日期： 目 录1 编制依据11.1 设计文件11.2 技术标准及规范、规程12 施工内容22.1 工程概况22.2 施工内容23 施工条件24 施工工序和方法24.1 施工工序24.2 施工方法35 工程资源配置186 进度控制计划197 质量管理要求及保证措施207.1 质量目标207.2 质量保证措施227.3 质量管理措施227.4 质量检查内容238 安全和环境控制措施238.1 职业健康、安全和环境管理目标238.2 安全管理组织机构238.3 安全管理措施248.4 文明施工保证措施258.5 QEOMS危害辨识与风险评价环境因素识别评价26附表1

3、：大体积混凝土温度测量记录表26附表2：混凝土浇筑排班表26烟囱基础大体积混凝土工程施工方案1 编制依据1.1 设计文件1.1.1 安稳电厂扩建项目总平图、总交图、地勘图；1.1.2 安稳电厂扩建项目烟囱基坑开挖图；1.1.3 安稳电厂扩建项目烟囱基础施工图；1.1.4 安稳电厂扩建项目烟囱筒身施工图；1.1.6 相关图纸会审记录及设计变更通知单。1.2 技术标准及规范、规程1.2.1 大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）；1.2.2 混凝土用水标准（JGJ63-2006）；1.2.3 混凝土外加剂GB8076-2008；1.2.4 混凝土外加剂应用技术规范GB 50119-201

4、3；1.2.5 混凝土强度检验评定标准（GB 50107-2010）；1.2.6 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；1.2.7 普通混凝土配合比设计规程（JGJ55-2011）；1.2.8 普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准JGJ 52-2012；1.2.9 通用硅酸盐水泥（GB175-2009）；1.2.10 用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB 1596-2005；1.2.11 烟囱工程施工及验收规范（GB50078-2008）；1.2.12 工程测量规范（GB50026-2007）；1.2.13 建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）；1.2.

5、14 建筑机械使用安全技术规范（JGJ33-2001）；1.2.15 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；1.2.16 电力建设施工及验收技术规范（建筑工程篇 SDJ69-87）；1.2.17 电力建设施工质量验收及评价规程（土建工程，DL/T5210.1-2012）；1.2.18 电力建设安全工作规范（火力发电厂部分， 20021201）；1.2.19 电力建设安全健康环境管理工作规定（国家电网公司20081）；1.2.20 本标施工组织设计及由工程相关方发布实施的关联性文件。2 施工内容2.1 工程概况安稳电厂位于重庆市綦江区安稳镇大堰村境内，北离安稳镇约1.5km；本期

6、扩建规模为2660MW超临界燃煤发电机组，设有1座270m高双筒烟囱。该烟囱位于厂区东南面，中心建筑坐标A=898.500m、B=902.250m，0.00m相当于绝对高程510.00m；其基础由筒座和环基上、下两部分组成，环基断面呈矩形，底标高-6.0m、顶标高-2.5m，外半径20.0m，内半径10.5m，断面宽9.5m、高3.5m，混凝土方量约3186m3，属典型的大体积混凝土结构；筒座断面呈梯形，底标高-2.5m、顶标高0.0m，下底外半径16.6m、内半径14.6m，上底外半径15.6m、内半径14.6m，高2.5m，混凝土方量约362m3。基础持力层为中风化灰岩层，承载力特征值不小

7、于1000kPa；混凝土设计强度等级为C35；钢筋为HPB300和HRB400E，基础钢筋量约328t。（有关工程量以竣工资料为准）2.2 施工内容2.2.1 施工准备；2.2.2 混凝土浇筑；2.2.3 混凝土的养护。3 施工条件本工程施工应具备下述条件：3.1 现场生产用水电、通信线路及施工道路已接通，基础钢筋、模板、避雷接地、预埋件（各部位插筋）等全部验收合格，已具备下一道工序的施工。3.2 与本工程相关的设计文件已到位，并进行了会审。3.3 己按经批准的施工组织设计、施工图纸及资料、作业方案以及相关现行国家标准、规程、规范等组织了工程相关管理人员、作业人员进行施工技术及安全交底，明确了

8、工程范围、进度要求及操作方法、质量安全措施、技术检查与验收要求。3.4 施工用主材辅材、机械、机具、人员已按计划和工程需求组织到位；施工用水、用电已接到现场需用点位，并确保其可靠稳定供给。3.5 用于开展本工程的其它施工资源已准备就绪。4 施工工序和方法4.1 施工程序根据施工内容和现场情况，本工程施工程序如下：混凝土养护混凝土浇筑施工准备4.2 施工方法烟囱基础混凝土考虑分两次施工：第一次施工-6.0m-2.5m（即环基部分），第二次施工-2.5m0.0m（即筒座部分），水平施工缝留设在环基和筒座的交界面上。下面着重描述环基混凝土工程施工方法。4.2.1 施工准备（1）原材料准备根据设计要求

9、，拌制混凝土宜选用低水化热的矿渣硅酸盐水泥，砂含泥量不超过3%，石子含泥量不超过1%,水灰比不大于0.5，必要时可采用适当的减水剂降低水化热。结合大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）对原材料的相关规定和市场供应情况，以及前期混凝土试配结果，本工程原材料的品种选择和要求如下：1）水泥采用中铁二十三局集团川东水泥有限公司的P.S.A散装水泥，强度等级42.5R，所用水泥在搅拌站的入机温度不应大于60。水泥进场时对水泥品种、强度等级、散装仓号、出厂日期等进行检查，并对其强度、安定性、凝结时间、水化热等性能指标及其他必要的性能指标进行复检。2）骨料按因地制宜的原则，采用安稳禾鑫建材公司生产

10、的骨料。细骨料为机制中砂，其细度模数在2.3以上，含泥量不大于3%；粗骨料为粒径531.5mm的连续级配碎石，含泥量不大于1% 。3）粉煤灰采用重庆海宏公司经销（重庆旗能电铝生产）的三级灰。4）外加剂采用成都亚庆公司的亚庆牌聚羧酸系泵送缓凝减水剂，其掺量根据工程所所需缓凝时间经试验确定。5） 拌合用水采用现场施工供水系统自来水。（2）混凝土配合比准备根据普通混凝土配合比设计规程（JGJ55-2011）和大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）的规定，其要求如下：1）所配制的混凝土拌合物，到浇筑工作面的坍落度不低于160mm，当环境气温较高时，可适当调高；2）拌和水用量不宜大于175kg

11、/m3；3）粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40% ；4）水胶比不宜大于0.55；砂率宜为3842% 。通过前期试配，本工程暂定采用的理论配合比如下表：表4-1 混凝土理论配合比表材料名称水泥细骨料粗骨料水外加剂粉煤灰单方用量（kg）337 747 1122 162 6.74 70 质量比1.000 2.217 3.329 0.481 0.020 0.208 （3）其它资源准备见本方案第5章节。（4）浇筑准备浇筑前，应仔细检查模板的加固方式及其支撑刚度是否符合要求，模板内部是否清洁；各类预埋件、预插筋的数量、位置是否正确；各类机具、设备、材料、工器具、照明设施、施工人员等是否满足施工需求。只有

12、这些准备全部就绪后，方可开盘浇筑。4.2.2 混凝土的生产与布料混凝土由现场HZS-60型全自动搅拌站集中拌制，混凝土搅拌运输车运送到施工现场，经混凝土输送泵车泵送入料。4.2.3 混凝土浇筑（1）混凝土的浇筑环基采用分层循环浇筑，即以任一相对下料点为起点，向两边推进，合拢后返起点进行第二循环的浇筑。此法的重点是要根据混凝土的初凝时间、现场气温等因素确切把握混凝土的初凝时间，以便控制单层下料厚度及浇筑进度。现以现场气温条件下混凝土的初凝时间t0=8h、60型混凝土搅拌站混凝土的供应速率P=40m3/h，计算单层下料厚度、浇筑推进角速度及浇筑总耗时等参数如下表：表4-2 混凝土浇筑参数计算表混凝

13、土初凝时间（h）60型搅拌站出力（m3/h）初凝时间内砼供应量（m3）环基面积（m2）浇筑层厚（m）浇筑推进角速度（/h）浇筑总方量（m3）浇筑总耗时（h）8.00 40.00 320.00 909.82 0.35 22.50 3186.00 79.65 本方案采用两台汽车泵入料，将汽车泵布置在烟囱南、北两侧，以烟囱东侧为下料起点，向东南、西南两边连续推进、分层循环浇筑，如图4-1所示。浇筑全过程设专人监视混凝土的初凝情况，随时调度混凝土对出现假凝的位置进行覆盖，避免出现冷缝，一次性连续完成环基的浇筑施工。（2）混凝土的振捣混凝土振捣采用插入式振动棒作行列式插入振捣，其插点布置见图4-2。振捣

14、时应快插慢拨，振捣持续时间约30s，插点均匀，间距35至45cm，且应插入到先浇层尚未初凝的砼中510cm，同时不得随意碰撞模板和钢筋；振捣质量应视砼表面呈水平、不再显著沉落、不再冒出气泡并泛出灰浆为准。首次振捣完毕、待混凝土沉淀半小时左右时进行第二次复振。当砼浇筑至标高、经二次振捣密实后，用铝合金刮尺刮平，待砼收水沉实后，用木抹子抹平、压实砼表面，封闭其收水裂纹；最后用铁抹子将不需再次浇筑的砼表面压实、清光。（3）试件留置按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）第7.4.1条的要求，由专人在混凝土的浇筑地点按200m3/组随机抽取，同时随机抽取3组同条件养护试件用于检验3

15、d、7d、14d强度。4.2.4 混凝土的养护（1）养护措施当砼浇筑至要求标高、经压实抹光后，即砼处于硬化阶段时，应及时覆盖一层塑料薄膜作为密闭层，防止砼表层热量及水分流失，使之表面处于湿润状态，然后铺上2层15mm厚的中密海绵，浇水时从塑料薄膜下浇入，侧模采用包挂海绵的方式，厚度2层，使之保持湿润。在混凝土降温中期，为加快降温速度，采用白天抛开部分保温层，晚间重新覆盖的做法，在降温后期，采取逐日抛开保温层的做法，直至养护期结束。（2）温度裂纹和收缩裂纹控制措施1）大体积混凝土施工的特点根据大体积混凝土的定义，本工程一次浇筑体积达3186m3，属于大体积混凝土工程。除了必须满足普通混凝土的强度

16、、刚度、整体性等要求外，主要就是如何控制温度变形裂纹的发生和发展。大体积混凝土施工中，由于结构面大，水泥水化时所释放的水化热产生较大的温度变化和收缩作用，形成温度收缩应力，导致钢筋混凝土产生裂纹。表面温度裂纹走向无一定规律，大面积结构裂纹通常纵横交错，多发生在施工期间，缝宽受温度变化影响较大。因此控制温度变形裂纹除结构计算、构造设计需考虑外，混凝土的材料组成、施工操作工艺、控制施工温度和改善混凝土性能等对其影响也非常重要。2）温度裂纹和收缩裂纹控制措施为了有效的控制有害裂纹的产生和发展，本工程从控制混凝土的水化热升温、延长散热时间、减少混凝土收缩、掺入缓凝减水剂、提高混凝土的极限拉伸强度，改进

17、施工操作工艺、改善约束条件（如砼达到一定强度后松开模板等）入手。A1 在拌合混凝土时掺入粉煤灰，以降低水泥用量，降低水泥水化热，利用混凝土的后期强度。A2 在规范允许使用范围内，尽量选用粒径较大、级配良好的粗骨料（本工程选用531.5mm连续级配粗骨料），严格控制砂、石含泥量，降低水灰比，加强振捣。A3 在混凝土中掺加缓凝减水剂，延长混凝土初凝时间，以利散热。A4 在混凝土内布置环形冷却管，如图4-3，通过连续不断地通入冷却水将混凝土内部的热量带走，以达到降低混凝土内外温差、防止温度裂纹产生的目的。（冷却管为DN32的金属管，采用管子接头连接，安装固定在钢筋支撑架上，安装完毕后进行通水检漏试验

18、。）A5 选择良好级配的粗骨料，严格控制含泥量3%，加强混凝土的振捣。A6 采取二次振捣法，浇筑后及时排除表面积水，加强养护，提高混凝土早期或相应龄期的抗拉强度和弹性模量。A7 拆模后及早回填，尽量减少基础混凝土暴露时间。3）混凝土浇筑前的裂纹控制计算在混凝土浇筑之前，根据施工拟采的防裂措施和现有施工条件，先计算混凝土的水泥水化热的绝热最高温升值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量，根据计算估量可能产生的最大温度收缩应力，如不超过混凝土的抗拉强度，则表示所采取的措施有效。若超过混凝土的抗拉强度，则必须采取有效措施，如调整混凝土入模温度、降低水化热温升值、降低混凝土内外温差、改善施工工艺和

19、混凝土拌合物性能等重新进行计算，直到应力在允许的范围。A 混凝土入模温度假定浇筑时平均气温36、搅拌棚内气温34； C35泵送混凝土配合比（本方案采用的数据可能与实际施工配合比有一定差异，施工控制时以后者为准）及材料温度如表4-3。水泥品种采用P.S.A水泥，标号42.5R；混凝土坍落度控制在16020mm之间。表4-3 C35泵送混凝土配合比及材料温度表材料名称配比（kg）温度（）含水率代号数值代号数值代号数值水mw162 Tw26 w100%水泥mce337 Tce34 ce0%中砂msa747 Tsa35 sa3%碎石mg1122 Tg35 g2%粉煤灰mmh70 Tmh34 mh0%缓

20、凝减水剂mb6.74 Tb26 b0%A1 混凝土拌合物的理论温度T0T0=（0.9（mceTce+msaTsa+mgTg+mmhTmh+ mbTb）+4.2Tw（mwsamsagmg）+c1（samsaTsa+gmgTg）c2（samsa+gmg）（4.2mw+0.9（mce+msa+mg+mmh + mb）=33.23（）；上式中： mce、msa、mg、mmh、mb、mw见表4-2；Tce、Tsa、Tg、Tmh、Tb、Tw见表4-2；sa、g见表4-2；c1水的比热容，骨料温度0时，c1=4.2kJ/kgK；c2水的溶解热，骨料温度0时，c2=0 kJ/kg；0.90.9为水泥、砂、石子

21、、粉煤灰、缓凝减水剂的比热约值（kJ/kgK）；4.24.2为水的比热约值（kJ/kgK）。A2 混凝土拌合物出机温度T1T1=T00.16（T0Ti）=33.35（）；上式中：Ti搅拌棚内气温（）。A3 混凝土经运输至成型后的温度T2T2=T1（t1+0.032n）（T1Ta）=33.71（）；上式中：t1混凝土自运输至浇筑成型完成时的时间（h），按25min计算；n混凝土转运次数，本处n=1次；Ta运输时的环境温度（）；温度损失系数（h1），采用混凝土搅拌运输车时=0.25。A4 混凝土经钢筋及模板吸热后的温度T3T3=（ccmcT2+cfmfTf+csmsTs）（ccmc+cfmf+cs

22、ms）=33.75（）。上式中：cc 混凝土的比热，查表知cc =1.0kJ/kgK；mc 混凝土的质量密度，取mc=2400 kg/m3；cf、cs 钢材（钢模、钢筋）的比热，cf = cs =0.48kJ/kgK；mf、ms 与每立方米混凝土接触的模板、钢筋的质量，经估算，mf+ms=90kg；Tf、Ts模板、钢筋的温度，因未预热，取当时环境气温。根据以上计算可知混凝土的入模温度为33.75。B 混凝土的水化热绝热温升值T（t）T（t）=CQ（1emt）/（c）上式中：T（t）混凝土浇筑完t段时间的绝热温升值（）；C每立方米混凝土水泥用量（kg）；Q每千克水泥水化热量（kJ/kg），根据厂

23、家提供的数据，P.S.A 42.5R水泥3天的水化热量为250 kJ/kg，7天的水化热量为271 kJ/kg，28天的水化热量为334 kJ/kg；e常数，e=2.718；m与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，取m=0.3；t混凝土浇筑后至计算时的天数（d）；c混凝土的比热，取c=1.0（kJ/kgK）；混凝土的质量密度，取=2400 kg/ m3。据此公式求得混凝土在不同龄期时的水化热绝热温升值如表4-4。表4-4 混凝土在不同龄期时的水化热绝热温升值计算表龄期（d）水泥用量C（kg）水泥水化热Q（kJ/kg）1emt砼比热c （kJ/kgK）砼密度（kg/ m3）绝热温升T（t）（）温

24、差T（）3 337 250 0.5934 1.0 2400 20.83 20.83 7 337 271 0.8775 1.0 2400 33.39 12.56 28 337 334 0.9998 1.0 2400 46.89 13.50 337 334 1.0000 1.0 2400 46.90 由上表可知其最高温升值为46.90。C 各龄期混凝土收缩变形值y（t）及各龄期混凝土收缩当量温差Ty（t）y（t）=（1-e0.1t）（Mi）=（1-e0.1t）（M1M2M9M10）上式中：y（t） 各龄期（d）混凝土的收缩相对变形值；标准状态下最终收缩值（即极限收缩值），取3.24104；Mi考虑

25、各种非标准条件的修正系数（查表求取），修正系数Mi的取值如下表：表4-5 修正系数Mi取值表项 目修正系数水泥品种矿渣水泥M11.00 水泥细度矿渣水泥M11.25 骨料2000M20.93 水灰比石灰岩M31.00 水泥浆量（%）0.48 M41.21 初期养护时间t（d）16.65 M50.90 环境湿度（%）7M61.00 水力半径的倒数25M71.25 操作方法0.7M81.43 配筋率（%）机械振捣M91.00 M1 M2M9 M101.946Ty（t）=-y（t）/上式中：T y（t）各龄期（d）混凝土收缩当量温差（0C）；混凝土的线膨胀系数，取1.0105（1/）。表4-6 各龄

26、期混凝土收缩变形值及收缩当量温差计算表龄期t（d）收缩相对变形值y（t）砼的线性膨胀系数收缩当量温差Ty（t）（）3 3.24E-041.634E-041.00E-05-16.34 7 3.24E-043.174E-041.00E-05-31.74 28 3.24E-045.922E-041.00E-05-59.22 +3.24E-046.305E-041.00E-05-63.05 D 各龄期混凝土的弹性模量E（t）E（t）=E0（1e0.09t）上式中：E（t）混凝土从浇筑至计算时的弹性模量（N/mm2）；E（0）混凝土的最终弹性模量，查表求得C35砼的E（0）=3.15104 N/mm2。

27、则各龄期混凝土的弹性模量如表4-7。表4-7 各龄期混凝土的弹性模量计算表龄期t（d）砼的最终弹性模量（N/mm2）1-e-0.09t砼从浇筑至计算时的弹性模量（N/mm2）3 3.15E+040. 7.45E+037 3.15E+040. 1.47E+0428 3.15E+040. 2.90E+043.15E+041. 3.15E+04E 混凝土的温度收缩应力=E（t）TS（t）R/（1）上式中：混凝土的温度收缩应力（N/mm2）；E（t）混凝土的弹性模量（N/mm2）；混凝土的线膨胀系数，取1.0105（1/）；T混凝土的最大综合温差（），T=T0+ T（t）+ Ty（t）Th；T0混凝土

28、的入模温度（）；T（t）混凝土水化热绝热温升值（）；Ty（t）混凝土收缩当量温差（）；Th混凝土浇筑后达到稳定时的温度（），一般取年平均气温（本工程取18.7）；S（t）考虑徐变影响的松弛系数，取0.4；R混凝土的外约束系数，取0.5；混凝土的泊松比，取0.15。取Th=18.7，T=T0+T（t）+ Ty（t）Th计算结果如下表：表4-8 综合温差T计算表龄期（d）入模温度T0（）绝热温升值2T（t）/3收缩当量温差年平均气温综合温差T（t）（）（）Ty（t）（）Th（）T（）333.75 20.83 13.89 -16.34 18.70 12.60 733.75 33.39 22.26 -

29、31.74 18.70 5.57 2833.75 46.89 31.26 -59.22 18.70 -12.91 +33.75 46.90 31.27 -63.05 18.70 -16.74 根据公式=E（t）TS（t）R/（1）计算混凝土各龄期的温度收缩应力如下表：表4-9 混凝土各龄期的温度收缩应力计算表龄期（d）弹性模量线胀系数综合温差松弛系数约束系数泊松比温度收缩应力E（t）（N/mm2）（1/）T（）S（t）R(t)（N/mm2）37.45E+031.00E-0512.60 0.40 0.50 0.15 0.221 71.47E+041.00E-055.57 0.40 0.50 0.

30、15 0.193 282.90E+041.00E-05-12.91 0.40 0.50 0.15 -0.880 +3.15E+041.00E-05-16.74 0.40 0.50 0.15 -1.240 F 抗裂安全度计算由抗裂安全度条件公式K=（t）/fct1.15（式中fct为混凝土的抗拉强度设计值，C35砼为2.20N/mm2）可知，只有当温度应力（t）1.15 fct时才会出现裂纹，评估情况见下表：表4-10 混凝土抗裂安全度计算表龄期（d）温度收缩应力砼的抗拉强度设计值1.15fct（t）-1.15fct抗裂安全度评估（t）（N/mm2）fct（N/mm2）（N/mm2）（N/mm2

31、）30.221 2.20 2.530 -2.309 安全70.193 2.20 2.530 -2.337 安全28-0.880 2.20 2.530 -1.650 安全+-1.240 2.20 2.530 -1.290 安全由此可知采用以上措施混凝土不会产生温度裂纹。4）加强施工中的温度控制和养护A 准备好足够的彩条布，浇筑时若遇大热天，则采取洒水降温、搭设遮阳棚等措施。B 浇筑时，控制混凝土入仓速度，使混凝土均匀上升，避免混凝土拌合物堆积过高，不利散热，导致内部有害裂纹产生。C 混凝土振捣密实，在终凝前、初凝后，进行二次抹压，提高混凝土的抗拉强度，减少收缩量，避免出现表面干缩裂纹。D 加强混

32、凝土的养护，养护期应不少于14天，先用塑料薄膜覆盖、再加盖两层海绵或麻袋保湿、保温养护，尽量减少内外温差，降低温度应力；选择合理的拆模时间，拆模时，块体中部和表面温差不宜大于25。E 加强测温和监控管理，做好温度记录，观察内部温度变化，确保混凝土的中心与表面温度差值小于25C，混凝土表面与环境气温的差值小于20C，当温差超标时，及时调整保温和养护措施，使混凝土温度梯度和温度不至过大而产生有害裂纹。5）基础混凝土温度的监测混凝土浇筑前，按图4-3的要求在基础内布设16组测温导线，每组测温导线分下、中、上三层，采用电子测温表对混凝土内部温度进行测量。温度监测应在入仓砼凝结时开始，混凝土浇筑完成后3

33、天以内应2小时测温一次，3天以后4小时一次，重点监测每天凌晨2:00和下午14:00点的温度，此时的数据最具有代表性。将结果记入温度测量记录中，并及时对温度数据进行分析，与理论计算数据进行比较，当内外温差超过允许范围时必须及时向工程技术负责人报告，采取加大冷却水流速、增加覆盖物等对应处理措施，将温度控制在规范允许范围内，防止温度裂纹的产生。测温工作应在内外温差小于25时结束。6）混凝土浇筑后温度控制根据实测温度控制混凝土的中心与表面温度差值小于25C，混凝土表面与最低气温的差值小于20C，及时调整保温和养护措施，使混凝土温度梯度和温度不至过大而产生有害裂纹。A 混凝土的水化热绝热温升值T（t）

34、（同第9页B）T（t）=CQ（1emt）/（c）；Tmax= CQ/（c）。B 混凝土实际最高温升值TdTd=Th T0上式中： Td各龄期混凝土实际水化热最高温升值（）；Th各龄期实测温度值（）；T0混凝土入模温度（）。C 混凝土水化热平均温度Tt（t）Tt（t）= T1+（T2T1）上式中： Tt（t）各龄期混凝土实际水化热最高温升值（）；T1保温养护状态的混凝土表面温度（）；T2实测混凝土结构中心的最高温度（）。D 混凝土结构截面上任意深度处的温度TyTy= T1+（14y2/d2）（T2T1）上式中： Ty混凝土结构截面上任意深度处的温度（）；d混凝土结构的厚度；y混凝土结构截面上任意

35、点离中心轴的距离。E 各龄期混凝土收缩变形值y（t）、 收缩当量温差 Ty（t） 及弹性模量E（t），计算方法同前。F 各龄期综合温差T（t）及总温差TT（t）= Tx（t）+Ty（t）各龄期混凝土的总温差为各龄期综合温差之和，即：T=T（t）上式中： Tx（t）各龄期水化热平均温差（）；Ty（t）各龄期混凝土收缩当量温差（）。G 各龄期混凝土松弛系数S（t），见下表：表4-11 各龄期混凝土松弛系数表时间（d）36912151821242730S（t）0.1860.2080.2120.2150.230.2520.3010.3670.4731.0H 最大温度应力值（t）（t）=（1）1（1（c

36、osh）1）Ei（t）Ti（t）Si（t）上式中： （t）各龄期混凝土结构所承受的温度应力；混凝土的膨胀系数，取1.0105；泊松比，取0.15；Ei（t）各龄期混凝土的弹性模量；Ti（t）各龄期综合温差；Si（t）各龄期混凝土的松弛系数；cosh双曲余弦函数，（可由表查得）其中L为基础的长度（mm）；为约束状态影响系数，=（Cx/dE（t）0.5，Cx为地基水平阻力系数（N/mm3），砼垫层一般为1.001.50 N/mm3；d为基础厚度（mm）。I 降温时混凝土的抗裂安全度降温时混凝土的最大拉应力应小于混凝土的抗拉强度设计值，即满足抗拉强度条件（t）1.15 fct（式中fct为混凝土的抗

37、拉强度设计值，C35砼为2.20N/mm2），砼才不会出现裂纹。7）环基冷却期间的平均温度计算预计养护期间现场平均气温Tma=26，采用蓄热法养护，计算如下：A 环基表面系数MM=（9.5+3.5）*2/（9.5*3.5）=0.782（m1）。B 围护层传热系数K砼表面由内而外采用二层塑料薄膜（厚2mm）、二层海绵（厚3cm）覆盖，未脱模处在钢模外表包二层海绵（厚3cm）：K1=3.6（0.04+dii1）1 =3.6（0.04+0.030.061+0.002 0.0251）1=5.81（kJ/m2hk）；K2=3.6（0.04+0.003581+0.030.061）1=6.67（kJ/m2h

38、k）；取其较大值，即K=K2=6.67kJ/ m2hk，查表得透风系数=1.25，水泥最终发热量Qce=334kJ/kg，水泥水化速度系数ce=0.013h1。则综合参数、分别为：=（KM）/（ceccc）=（1.256.670.782）/（0.0131.02400）=0.209；=ceQcemce/（cecccKM）=0.013334337/（0.0131.024001.256.670.782）=59.279；=T3Tma+=72.03。C 混凝土蓄热养护开始至任一时刻t（h）的温度TT=eVceteVcet+Tma，计算结果如表4-12。表4-12 混凝土蓄热养护开始至任一时刻的温度计算表时间t（h）eVc