汇景脚手架(终).doc

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1、目 录1编制依据32工程概况33外架搭设慨述33.1.落地式扣件钢管脚手架43.2.型钢悬挑扣件钢管脚手架43.3.材料要求43.4.构造措施63.5.卸料平台73.6.水平防护84落地式扣件钢管脚手架计算书84.1.小横杆的计算：84.2.大横杆的计算：104.3.扣件抗滑力的计算：114.4.脚手架荷载标准值：124.5.立杆的稳定性计算：144.6.最大搭设高度的计算：154.7.连墙件的计算：164.8.立杆的地基承载力计算：175型钢悬挑扣件钢管脚手架计算书185.1.小横杆的计算：195.2.大横杆的计算：205.3.扣件抗滑力的计算：225.4.脚手架荷载标准值：225.5.立杆

2、的稳定性计算：245.6.连墙件的计算：275.7.悬挑梁的受力计算：285.8.悬挑梁的整体稳定性计算：315.9.拉杆的受力计算：315.10.拉杆的强度计算：325.11.锚固段与楼板连接的计算：336卸料平台的验算346.1.次梁的计算346.2.主梁的计算366.3.钢丝拉绳的内力计算：406.4.钢丝拉绳的强度计算：416.5.钢丝拉绳吊环的强度计算：416.6.操作平台安全要求：427外架的搭设427.1.施工准备427.2.脚手架搭设要求437.3.外脚手架的搭设顺序437.4.脚手架的搭设注意事项437.5.建筑物出入口处脚手架的搭设447.6.安全网447.7.搭设的一般规

3、定448外架的拆除459脚手架的维护与保养4610安全措施及要求4711脚手架工程组织机构及人员安排481 编制依据1、由广东省建工设计研究院设计的汇景新城C10街区住宅楼工程的施工图纸；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；3、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；4、高层建筑施工手册。2 工程概况汇景新城C10街区住宅楼工程，建筑面积约平方米，地下两层，地上10栋塔楼组成，其中，F、G、H、J、K栋塔楼各29层，屋面层标高94.3米。A、B、C、D、E栋各16至17层，屋面层标高55.6。地下室底板面标高普遍为9.9米（相对于0.000），首层标高7.

4、5，二层以上包括二层，每层标高为3.1米。3 外架搭设慨述外架均采用双排架，针对本工程的实际情况，自地下室底板至首层（包含首层）的外脚手架拟采用落地式扣件钢管脚手架（以下简称：落地架），首层以上采用型钢悬挑扣件钢管脚手架（以下简称：悬挑架）。落地架直接放置在地下室外墙的地基上，首层BG轴线区域设置在地下室顶板上，立杆下采用双层50厚，300300的模板作为垫层，模板至二层地面以下共计17.4米。按照现行的安全规范要求：悬挑架每段搭设高度不能超过25米，结合本工程的实际情况，各栋塔楼悬挑架部分，每段的搭设高度为24.8米，即每八层搭设一段，因此针对A、B、C、D、E栋，悬挑架部分共分两段，F、G

5、、H、J、K栋部分，悬挑架部分共分4段。3.1. 落地式扣件钢管脚手架落地架的搭设高度最高处为：17.4米，搭设时候，考虑结构施工，共靠考虑搭设高度为18.6米。由于该架主要为地下两层的外脚手架，因此连墙件采用与混凝土内预埋钢筋进行焊接的方式。脚手架为双排脚手架，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。3.2. 型钢悬挑扣件钢管脚手架悬挑架的搭设高度每段为25.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.8

6、0米。采用的钢管类型为483.5。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，主要使用钢管扣件与建筑物相连。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，钢丝绳选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14.0mm，卸荷钢丝绳的换算系数取值为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离6.2m（两个标准层的层高）。悬挑水平钢梁（型钢）采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.20m。悬挑架连墙件通过钢管和扣件与建筑

7、进行拉结。3.3. 材料要求1、钢管1）、脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q23F-A级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用；2）、脚手架钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm的钢管；3）、脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求a、新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。b、旧钢管表面锈蚀深度应

8、小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3ml4mm时，不应大于12mm；当4ml6m时，不应大于20mm;水平杆斜杆的弯曲l6m，不应大于30mm。2、型钢：20号槽钢，其相应材质应符合国家现行相关规范。为防止脚手架立杆滑移，槽钢上立杆位置应焊接25的钢筋短头对立杆加以固定；3、扣件1）、扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。2）、扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-

9、81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。3）、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。4）、扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。4、钢丝绳钢丝绳选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径大于15.5mm，断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。5、脚手板本工程脚

10、手板采用钢篦子。6安全网按照广州市安全质量监督总站的有关规定，本工程中的安全网采用密目安全网。7红白标志栏板采用20cm宽标准红白栏板。每隔三层沿建筑物四周设置一道。3.4. 构造措施1、立杆的构造（1）内脚手架与墙面距离300，立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。（2）每根落地立杆下端均应设置在木垫板上。（3）脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。（4）立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。（5）立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对

11、接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接口件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步矩的1/3。搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。2、纵向水平杆（大横杆）的构造大横杆步距1800mm，扶手杆水平设置于施工层步架1.2m高处。纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近

12、主节点的距离不宜大于纵距的1/3。本工程脚手板采用的为脚手板脚手板或木脚手板，在搭设时纵向水平横杆应作为横向水平横杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。3、横向水平杆（小横杆）的构造节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，中途严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度，不应大于立杆横向间距的0.4倍，且不应大于500mm，伸出外立杆的另一端距离均为150mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距应大于纵矩的1/2。横向水平杆的两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、剪刀撑的构造剪刀撑要求满设，并沿架高连

13、结布置，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在450600之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且用不少于三个旋转扣件将接头扣紧。剪力撑除在两头与架体的立杆和大横杆连接外，其中间还应增加24个节点。5、上人通道搭设脚手架必须设置上人通道，详细部位现场定，上人通道坡度1：1，宽度不小于1.2m，踏步间距30cm。通道用木方、模板铺严，转弯处搭设休息平台，护栏高度1.2m，用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设双层防护棚，并悬挂标志牌。 6、脚手板及水平封闭的设置要求及构造：（1）、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开

14、墙面120150mm。（2）、脚手板的铺设应设置在三根大横杆上，脚手板铺设时采用对接平铺的方式，每片脚手板应用5道16号铁丝呈X形将脚手板与大横杆绑扎牢固，且相邻两脚手板拼接应严实。（3）、水平封闭采用模板密封在悬挑架首层、施工操作层以及中部层每隔3层满铺一层。3.5. 卸料平台卸料平台搭设时，严禁与架体连接，其卸荷点均应布置在主体结构上，整个支撑系统用18a号槽钢与主体结构可靠连接支撑，卸料平台的次梁采用16a 号槽钢，并加以钢丝绳卸荷；卸料平台底部用钢管、木方、模板密封铺设；在其四周槽钢钢上焊30cm长32钢筋头，用1200mm钢管套上做防护，然后在四周用密目式安全网将其严密封闭。卸料平台

15、平面尺寸为2500*2000，在使用中应注明使用荷载及换算后的各种材料堆码数量，材料应及时周转，并且定人定时检查。本工程共设置15个卸料平台。3.6. 水平防护水平防护设置在第4层梁板及16层梁板处，围建筑物四周满设，其挑出外架宽度为3000mm，外部设置1200mm高护栏，底部先用竹脚手板满铺，然后在竹脚手板上面用密目式安全网封闭。在其端部用钢丝绳每隔4000mm加以卸荷，钢丝绳卸荷点必须位于主体上。3.7. 节点构造1连墙杆为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连接杆，设置说明如下：（1）连墙用短钢管制成，长度约800-1800mm，一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另

16、一端用扣件固定于预埋在梁内的钢管上呈水平设置，预埋梁内的钢管必须牢固可靠。连接杆按二步三跨设置，上下错开，成菱形布置。（2）连墙杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接的主节点处，最大允许偏离主节点距离不大小300mm，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。2钢丝绳卸荷悬挑工字钢以上架体采用两次钢丝绳卸荷。钢丝绳卸荷采用两根6191钢丝绳，在架体的内外排卸荷，钢丝绳一端牢固拉结于立杆下的钢管上，另一端通过M25花蓝螺栓与结构上预埋的22钢筋环上。钢丝绳两端绕环的搭接长度不小于50cm，不少于3只钢丝绳卡固定，钢丝绳水平距离为3.6米。4 落地式扣件钢管脚手架计算书施工均布荷

17、载取为2.0kN/m2，按照，同时施工2层计，脚手板共铺设3层。钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。4.1. 小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均

18、布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.3001.800/3=0.180kN/m活荷载标准值Q=2.0001.800/3=1.200kN/m荷载的计算值q=1.20.038+1.20.180+1.41.200=1.942kN/m图 1 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下： M=1.9420.9002/8=0.197kN.m=0.197106/5080.0=38.708N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： 荷载标准值

19、q=0.038+0.180+1.200=1.418kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.418900.04/(3842.06105.0)=0.483mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求!4.2. 大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.3000.9001.800/3=0.162kN活荷载标准值Q=2.0000.9001.800/3=1.080k

20、N荷载的计算值P=(1.20.035+1.20.162+1.41.080)/2=0.874kN图 2 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0.08(1.20.038)1.8002+0.2670.8741.800=0.432kN.m=0.432106/5080.0=85.031N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下

21、： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381800.004/(1002.060105.000)=0.11mm集中荷载标准值P=0.035+0.162+1.080=1.277kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.8831276.5601800.003/(1002.060105.000)=5.58mm最大挠度和V=V1+V2=5.691mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm，满足要求!4.3. 扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中：Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；

22、R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.0381.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.3000.9001.800/2=0.243kN活荷载标准值Q=2.0000.9001.800/2=1.620kN荷载的计算值R=1.20.069+1.20.243+1.41.620=2.643kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!4.4. 脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337NG1 = 0.13418.600=2.487kN(2

23、)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2 = 0.30031.800(0.900+0.200)/2=0.891kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3 = 0.1101.8003/2=0.297kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.80018.600=0.167kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.842kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计

24、算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.8000.900/2=3.240kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中：W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.420 Us 风荷载体型系数：Us = 1.560经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.4201.560 = 0.775kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设

25、计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中：Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。4.5. 立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中：N 立杆的轴心压力设计值，N=9.15kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系

26、数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 100.68 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求!2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中：N 立杆的轴心压力设计值，N=8.47kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计

27、算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.538kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 199.12 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 19.067kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!图 3 连墙件扣件连接示意图4.8. 立杆的

28、地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中：p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 36.59 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.15 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 85.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中：kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!5 型钢悬挑扣件钢管脚手架计算书悬挑架的搭设参数具体详见3.2章节。计算的脚手架为双排脚手

29、架，搭设高度为24.8米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离6.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.10m。5.1. 小横杆的计算：小横杆

30、按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.3001.800/3=0.180kN/m活荷载标准值Q=3.0001.800/3=1.800kN/m荷载的计算值q=1.20.038+1.20.180+1.41.800=2.782kN/m图 4 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下： M=2.7820.9002/8=0.282kN.m=0.282106/5080.0=55.450N/mm2小

31、横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： 荷载标准值q=0.038+0.180+1.800=2.018kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.018900.04/(3842.06105.0)=0.687mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求!5.2. 大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的

32、荷载标准值P2=0.3000.9001.800/3=0.162kN活荷载标准值Q=3.0000.9001.800/3=1.620kN荷载的计算值P=(1.20.035+1.20.162+1.41.620)/2=1.252kN图 5 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0.08(1.20.038)1.8002+0.2671.2521.800=0.614kN.m=0.614106/5080.0=120.792N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.

33、挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381800.004/(1002.060105.000)=0.11mm集中荷载标准值P=0.035+0.162+1.620=1.817kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.8831816.5601800.003/(1002.060105.000)=7.94mm最大挠度和：V=V1+V2=8.053mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm，满足要求!5.3. 扣件抗滑力的计算：纵向

34、或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中：Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.0381.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.3000.9001.800/2=0.243kN活荷载标准值Q=3.0000.9001.800/2=2.430kN荷载的计算值R=1.20.069+1.20.243+1.42.430=3.777kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.4. 脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值

35、包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337NG1 = 0.13424.800=3.316kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2 = 0.30031.800(0.900+0.200)/2=0.891kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1101.8003/2=0.297kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.80024.800=0.223kN经计算得到，静荷载标准值 NG = N

36、G1+NG2+NG3+NG4 = 4.727kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.8000.900/2=4.860kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.2501.200 = 0

37、.525kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。5.5. 立杆的稳定性计算：卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到1=arctg6.00/(0.90+0.20)=1.3892=arctg6.00/0.20=1.537最下面的立杆

38、轴向力在考虑风荷载时为11.456kN和11.456kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为12.476kN和12.476kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=12.68T2=12.48N1=2.29N2=0.42其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为12.684kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.684/0.850=119.382kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为 = N / A f其中：f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A

39、 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(25368.5824/3.1416/50/2)1/2=18mm。1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中：N 立杆的轴心压力设计值，N=6.24kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 68.67 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求!2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中：N 立杆的轴心压力设计值，N=5.73kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i