安置还房项目11号社区服务用房幕墙设计计算书.docx

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1、安置还房工程11号社区服务用房IU设 计 计 算 书0.829304=-l.4+(-1.12)-(-1.4) X -0.2 JL I=-1.434139同样，取横梁面积对数线性插值计算得到 log(Ah)“sahz=sz+( sz * 0.8- sz)*4 +020.528274= l+(0.8-l)X+0.2X I= 1.124532log(Ah) usahr R sfK U sfXa 口 sf)X -0.20.528274=-l.4+(-1.12)-(-1.4) X -0.2 JL=-1.494345按照以上计算得到对于面板有：spl = l2snl=-L6对于立柱有：usvp) = 1.

2、081528usvnl=-1.434139对于横梁有：ushpl=l.124532w shn 尸 1.494345面板正风压风荷载标准值计算如下Wkp=Bgz%plX%XW。=1.658695 X 1.2X 1.129347 X 0.3=0.674367 kN/m2Wkp-1 kN/m2,取 Wk/-1 kN/m2同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下Wkvp=3gzxusvplxuzxwo= 1.658695 X 1.081528 X =0.607789 kN/m2Wkvp-1 kN/m取亚-广-1 kN/m2 同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下(GB50009-2012(GB50009-2

3、012(GB50009-2012(GB50009-2012.第9页.8.1.1-2)8.1.1-2)8.1.1-2)8.1.1-2)Wkhp=BgzX nshplX UZXWO(GB50009-2012 8.1.1-2)=0.631956 kN/m2Wkhp-1 kN/n?,取亚此j-1 kN/m2当前幕墙抗风压等级为1级2、风荷载设计值计算W:风荷载设计值:kN/m2Yw :风荷载作用效应的分项系数：1.5面板风荷载作用计算Wp= 丫 0 X Wkp= 1.5Xl = 1.5kN/m2Wn= ywX Wkn= 1.5X(-l)=-1.5kN/m2立柱风荷载作用计算Wvp= ywX W= 1.

4、5Xl=1.5kN/m2Wvn= ywX Wkvn= 1.5X(-l-1.5kN/m2横梁风荷载作用计算Whp= YWX Wkhp= 1.5Xl = 1.5kN/m2Whn= YWX 亚山口= 1.5X(-l)=-1.5kN/m23、水平地震作用计算GAk:面板平米重量取0.4096kN/m2max：水平地震影响系数最大值：。.。4qEk：分布水平地震作用标准值(kN/m?)qEk= B E X Q max X GAk=5 X 0.04 X 0.4096=0.08192kN/m2Ye：地震作用分项系数：L3qEA：分布水平地震作用设计值(kN/n?)qEA= yEX qEk= 1.3X 0.0

5、8192=0.106496kN/m24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合:Szkp=Wkp=lkN/m2Szp=WkpX 丫 w+qEk 义 Ye*=1.553248kN/m2考虑负风压、地震荷载组合：Szkn二Wkn=kN/m2Szn=Wkn X Y wEk * 丫 E 义“ E=-1.553248kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算.第10页.采用面板荷载组合标准值为IkN/m2面板荷载组合设计值为1.553248kN/m2立柱承受风荷载标准值为IkN/m2横梁承受风荷载标准值为IkN/m2二、水密性指标值计算1、水密性计算根据建

6、筑幕墙GB/T 21086-2007 5.121要求,水密性能指标应按照如下方法确定，对于 HIA和IVA地区，即热带风暴和台风多发地区，水密性能指标P按照下面公式计算：P= 1000X HZX ucx G)oz :计算高度15m%: 15m高处风压高度变化系数(按B类区计算)：(GB50009-2012条文说明8.2.1)7u=lX()-3= 1.129347 乙1Uuc:风力系数，可取1.230：简阳市地区基本风压，取0.3kN/m2,简阳市地区所属气候区域为IIIC类气候所以有：P= 1000X nzx ncX w0=406.564897Pa由于该地区所属气候区域为me类气候，根据GB/

7、T 21086-2007 5.121(b)规定，实际水 密性能按照上式的75%进行设计，即PX0.75 = 304.923673Pa三、玻璃计算1、玻璃面积B:该处玻璃幕墙分格宽：1.5mH:该处玻璃幕墙分格高:2.25mA:该处玻璃板块面积：A=B XH=1.5X 2.25 =3.375m22、玻璃板块自重(JGJ102-2003 5.3.1)GsAk：中空玻璃板块平均自重(不包括铝框): 玻璃的体积密度为：25.6(kN/m3) 口：外层玻璃厚度8mm t2：内层玻璃厚度8mmGsAk=25.6XGsAk=25.6X1000=0.4096kN/m2,第11页.=1.79712kN3、玻璃强

8、度计算选定面板材料为：8(TP)+12+8(TP)中空玻璃 校核依据：。与&q:玻璃所受组合荷载：L553248kN/m2a:玻璃短边边长：1.5mb:玻璃长边边长:2.25m4:中空玻璃外层玻璃厚度：8mmt2：中空玻璃内层玻璃厚度:8mmE:玻璃弹性模量:72000N/mm2m:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表6.121得:0.078333H ：折减系数，根据参数。查表o w:玻璃所受应力：q=1.553248kN/m2荷载分配计算：ti3 qi=llXqX/F83= 1.1X 1.553248 义乔市=0.854286、, 123q2=q又不守83= 1.553248X5=0.7

9、76624ti3Qkl= IXclkXtl3+t2383= 1.1X1义谢=0.55r23qk2= qkXt13+t2383= 1X8W=0.5参数0计算：qklXa4X1099 = -J(JGJ102-2003 6.1.2-3)JLL L |_ 0.55X 1.54 XI09二 72000 X 84=9.441376.第12页.查表 6.1.2-2 得衣 1 = 0.9644699 y=.9 y=.qk2Xa4X109EXt24_ 0.5X 1.54X109=72000 X 84=8.583069查表 6.L2-2 得 1)2 =0.971335玻璃最大应力计算：(JGJ102-20036X

10、mXqiXa2X10000 wi=p x n 6 X 0.078333 X 0.854286 X1.52X 1000=X 0.964469=13.61420 IN/mm26XmXq2Xa2X10000 w2 二2X n 26 X 0.078333 X 0.776624 X1.52X1000=X 0.971335=12.46466N/mm213.614201 N/mm2 W fg=84N/mm212.46466N/mm2fa=84N/mm2玻璃的强度满足4、玻璃跨中挠度计算校核依据：1000=25mmD:玻璃刚度(N mm)v：玻璃泊松比:0.2E:玻璃弹性模量:72000N/mm2te:中空玻

11、璃的等效厚度te=0.95 X 折通=0.95 X .83+83=9.5754mmEXte3D=12X(1-v2)72000X9.57543-12X(l-0.22)=5487200N mmqk：玻璃所受组合荷载标准值：lkN/m2u :挠度系数，按边长比a/b查表得:0.00773.第13页.参数0计算：qkXa49 -EXt 4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)1091X1.54 x 72000 X9.57544=8.363823n：折减系数，根据参数。查表得n = 0.973089df:玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值U X qk X a4X n(JGJ102-2003 6.1

12、.3-2)000773 X 1 X 1 $4二 5487200000773 X 1 X 1 $4二 5487200X 0.973089 X109二6.939793mm6.939793mmWdfim=25mm玻璃的挠度满足四、玻璃托块计算1、托板计算参数说明玻璃托板采用材料为铝-6063-T5,托板厚度为4.55,托板宽度为150,计算的玻璃下部有2个 托板，玻璃板块传递的重力设计值为L79712kN,托板上重力作用点距离托板边部距离为35mm, 托板水平边总长度45mm，托板竖向边总高为20mm，连接钏钉材料级别为碳素钢钏钉-30，佛钉 直径3.2mm,每个托板上连接卸钉数量为3个。托板具体见

13、下示意图2、托板强度计算作用在每个托块上的P= =野12 = 0.89856kN托块与主型材接触角部的截面抵抗矩为150X4.552W = TX6=517.5625mm3玻璃重力作用产生的弯矩为M = P X L.第14页.= 0.89856X1000X35=所以由于弯矩作用产生的正应力Mo -wx_ 31449.6= 517.5625二 60.764835N/mm2由重力作用产生的剪应力_PA0.89856X1000150X4.55=1.31657 lN/mm2考虑复合应力_/(60.764835)2 (1.316571、=85349.6 )= 0.711195 W 1托板强度复合强度满足要

14、求3、托板局部抗压强度计算托板在玻璃板块重力作用下，通过加钉连接到主型材上，在钏钉连接处会产生局部压应力 作用。佛钉数量为Nm=3钏钉与托板连接接触面按照下面计算考虑，单个钾钉接触面面积为Am = DmXt= 14.56mm2P0 二P NmXAm_ 0.89856X1000= -3X14.56=20.571429N/mm2由于。pW 120N/mm2,托板局部抗压强度满足要求4、领钉抗拉强度计算佛钉连接处距离托板底部为H=15mm由于重力作用，托板竖向边对钾钉产生拉拔作用力，故需要验算卸钉的抗拉强度。由上面计算得到重力作用产生的以托板角部为支点的弯矩为M=M 31449 6每个钾钉上承受的拉

15、拔力F=后段=浅磬 =698.88N.第15页.由于F W1070N,钾钉抗拉强度满足要求5、钾钉抗剪强度计算由于重力作用，怫钉同时还承受剪力作用。0.89856X 1000二 3二 299.52N由于V W900N,钾钉抗剪强度满足要求五、结构胶计算1、结构胶宽度计算组合荷载作用下结构胶粘结宽度的计算：Csl:组合荷载作用下结构胶粘结宽度(mm)W:组合荷载设计值：L553248kN/m2a:矩形分格短边长度：L5mfl：结构胶的短期强度允许值O2N/mm2按条规定采用WXaCsl-2XfjL553248XL52X0.2=5.82468mm 取 6mm结构硅酮密封胶的最小计算宽度:6mm2、

16、结构胶厚度计算温度变化效应胶缝厚度的计算：Ts:温度变化效应结构胶的粘结厚度:mm1：结构硅酮密封胶的温差变位承受能力:0.125 T：年温差：80Us:玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量:mm 铝型材线膨胀系数：ar2.35 XI0-二 ioo =1.62mm. UsT =， y j X(2+ 5 p.第16页.玻璃线膨胀系数：aw=lX10-5bXAT X(2.35-l)Us 二F5o(JGJ102-2003 5.6.5)(JGJ102-2003 5.6.5)L5X80X(2.35-l)1.62-0.125X(2+0.125)=3.143262mm荷载作用下胶缝厚度的计算：Ts:

17、荷载作用下结构胶的粘结厚度:mmH:幕墙分格宽：L5me :幕墙层间变位设计变位角1/5503 2：结构硅酮密封胶的地震变位承受能力：0.1259 XHX1000s q 6 2 X (2+ 6 2)卷 X 1.5X1000 w-* w-* VZRo.l 25X(2+0.125)二5.2916813mm(3)结构硅酮密封胶的最小计算厚度:6mm3、结构胶强度计算设计选定胶缝宽度和厚度：胶缝选定宽度为：12 mm胶缝选定厚度为:6 mm结构胶厚度满足要求短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力：W:风荷载以及地震荷载组合设计值：1.553248kN/m2a:玻璃结构胶单边长度：L5mCs:结构胶粘结宽

18、度：12 mmWXa o i=1 2XC1.553248X 1.5=2X12=0.097078N/mm2短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力：考虑托块作用，不考虑重力作用产生的剪应力影响，取。2=0N/mm2o o |2_|_ 22=/0.0970782+02=0.097078N/mm20.2N/mm2结构胶短期强度满足要求六、立柱计算1、立柱荷载计算风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)第17页.qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw:风荷载作用效应的分项系数：1.5Wk:风荷载标准值：IkN/n?B,:幕墙左分格宽：1.5mBr:幕墙右分格宽：1.5mqwk =乙= 1.

19、5kN/mQw-L5 X Qwk = 1.5X1.5 =2.25kN/m分布水平地震作用设计值GAkl:立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重:0.5kN/m2GAkr:立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重:0.5kN/m2 qEAkl=5* max*Gau (JGJ102-2003 5.3.4)=0.1 kN/m2qEAkr5X amaxXGAkr(JGJ 102-2003 5.3.4)=0.1 kN/m2qEkiXBi+qEkrXBrlek- 20.1XL5+0.1XL5:2=0.15kN/mqe=0.195kN/m(3)立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为：qk=qwk=l-5

20、kN/m立柱所受组合荷载设计值为：q 二qw+4Eqe=2.3475kN/m立柱计算简图如下：.第18页.第一局部、计算依据及说明4一、计算依据及说明41、工程概况说明42、设计依据43 基本计算公式6第二局部、玻璃幕墙8一、荷载计算81、风荷载标准值计算82、风荷载设计值计算103、水平地震作用计算104、荷载组合计算10二、水密性指标值计算111、水密性计算11三、玻璃计算111、玻璃面积112、玻璃板块自重113、玻璃强度计算124、玻璃跨中挠度计算13四、玻璃托块计算141、托板计算参数说明142、托板强度计算143、托板局部抗压强度计算154、钾钉抗拉强度计算155、钾钉抗剪强度计算

21、16五、结构胶计算161、结构胶宽度计算162、结构胶厚度计算163、结构胶强度计算17六、立柱计算171、立柱荷载计算172、立柱型材特性203、立柱强度计算214、立柱的刚度计算215、立柱抗剪计算22七、立柱与主结构连接计算231、立柱与主结构连接计算23八、横梁计算241、选用横梁型材的截面特性242、横梁的强度计算253、横梁的刚度计算27第1页oLQ寸2 4立柱计算简图ql=2. 348kN/mq2=0. 975kN/mql=2. 348kN/mq2=0. 975kN/m立柱受力简图立柱弯矩：通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:立柱弯矩分布如下表:列表条目123456789偏移

22、(m)0.0000.5631.1251.6872.2502.8123.3753.9374.500弯矩(kN. m)0.0002.6004.4575.5715.9425.5714.4572.6000.000最大弯矩发生在2.25m处M:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm)M=5.942109kN m立柱在荷载作用下的轴力图如下：.第19页.Nl=4. 3立柱轴力图立柱在荷载作用下的支座反力信息如下表:支座编号X向反力(kN)Y向反力(kN)转角反力(kN. m)nO-5. 282nl-5. 2824. 3882、立柱型材特性选定立柱材料类别：铝-6063.T6选用立柱型材名称：150X

23、60铝合金竖框型材强度设计值：140N/mm2型材弹性模量:E=70000N/mm2X轴惯性矩：k=462.61cm4Y轴惯性矩：Iy=82.1926cm4X轴上部抵抗矩：Wxi=55.4298cm3X轴下部抵抗矩：Wx2=51.9546cm3Y轴左部抵抗矩：Wyl=27.3989cm3Y轴右部抵抗矩：Wy2=27.3962cm3型材截面积:A= 14.2393cm2型材计算校核处抗剪壁厚:t=3mm 型材截面面积矩：S=36.3391cm3塑性开展系数：Y =1.05.第20页.3、立柱强度计算校核依据:%、丹W f aA y X wBl:幕墙左分格宽：1.5mBr:幕墙右分格宽：1.5mH

24、v:立柱长度GAkl:幕墙左分格自重:0.5kN/m2GAKr:幕墙右分格自重：0.5kN/m2幕墙自重线荷载：GAklXBl+GAkrXBrGk=5:2=0.75kN/mrG:结构自重分项系数：L3G:幕墙自重线荷载设计值0.975kN/mf:立柱计算强度(N/mnr2)A:立柱型材截面积：14.2393cm2N1:当前杆件最大轴拉力(kN)Ny:当前杆件最大轴压力(kN)Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m)Wz:立柱截面抵抗矩(cm3)Y：塑性开展系数：L05立柱通过有限元计算得到的应力校核数据表格如下:编号1NyMmaxWzAfzbO4. 3880. 0005. 94251.95461

25、4.2393112.006通过上面计算可知，立柱杆件b0的应力最大，为112.006203N/mm2 f a=140N/mm2,所以立 柱承载力满足要求4、立柱的刚度计算校核依据：Dfmax 乞 180 且 Dfmax30mmDfmax：立柱最大允许挠度：通过有限元分析计算得到立柱的挠度图如下：第21页.立柱挠度分布如下表:列表条目123456789偏移(m)0.0000.5631.1251.6872.2502.8123.3753.9374.500挠度(mm)0.0009.60317.62222.89724.73222.89717.6229.6030.000最大挠度发生在2.25m处，最大挠度

26、为24.732444mm30mmDfmax= XIOOO篇 X 1000=25 mm立柱最大挠度Umax为:24.732444mmW25mm挠度满足要求5、立柱抗剪计算校核依据：TmaxT=8L2N/mm2通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下:立柱剪力分布如下表:列表条目123456789偏移(m)0.0000.5631.1251.6872.2502.8123.3753.9374.500剪力(kN)-5.282-3.961-2.641-1.320().0001.3202.6413.9615.282最大剪力发生在0m处 t：立梃剪应力：.第22页.Q:立梃最大剪力：5.281875kNSs:立

27、柱型材截面面积矩:36.3391cm3Ix:立柱型材截面惯性矩:462.61cm，t:立柱抗剪壁厚：3mmQXSsX100T= LXt A5.281875 X 36.3391 X 100=462.61X3= 13.830122N/mm213.830122N/mm281.2N/mm2立柱抗剪强度可以满足七、立柱与主结构连接计算1、立柱与主结构连接计算连接处角码材料：钢-Q235 连接螺栓材料：不锈钢螺栓-A2-70L“连接处角码壁厚:5mmDv:连接螺栓直径：12mmDve:连接螺栓有效直径：10.36mmNh:连接处水平总力(N):Nh=Q=10.56375kNNg：连接处自重总值设计值(N)

28、:N0=4.3875kNN:连接处总合力(N):4.38752+10.563752 X 1000= 11438.661212NN：:螺栓的承载能力：Nv:连接处剪切面数:2N：=2X3.14X2X265(GB 50017-2017 11.4.1-1)=2X3.14X =44677.12948 INNnum:立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:11438.661212 44677.129481.第23页.=0.256029 个 取2个叱：立梃型材壁抗承压能力(N): V* 1Nvl:连接处剪切面数:2X2t:立梃壁厚：3mmN。=D, X 2 X 161 X t X Nnum(GB 50017-2

29、017 11.4.1-3)= 12X2X161X3X2=23184N11438.661212N W 23184N立梃型材壁抗承压能力满足N2：角码型材壁抗承压能力(N):Nb =DVX2X320XLctXNnum(GB 50017-2017 11.4.1-3)eg= 12X2X320X5X2=76800N11438.661212N W 76800N角码型材壁抗承压能力满足八、横梁计算1、选用横梁型材的截面特性选定横梁材料类别：铝-6063-T6选用横梁型材名称:80X60铝合金横框 型材强度设计值：140N/mm2型材弹性模量:E=70000N/mm2X轴惯性矩：k=40.4828cm4AY轴

30、惯性矩：Iy=67.1236cm4X轴上部抵抗矩:X轴下部抵抗矩:Y轴左部抵抗矩:Y轴右部抵抗矩:X轴上部抵抗矩:X轴下部抵抗矩:Y轴左部抵抗矩:Y轴右部抵抗矩:Wxl = 13.4941cm3 Wx2= 13.4944cm3Wyl = 17.8596cm3Wy2= 15.8279cm3型材截面积:A=7.37046cm2型材计算校核处抗剪壁厚:t=3mm 型材截面绕X轴面积矩：S=7.87724cm3 型材截面绕Y轴面积矩：S=10.1554cm3 塑性开展系数：丫=1.05.第24页.80X60铝合金横框2、横梁的强度计算Mx Mv校核依据：y XW + Y xW fa=140 (JGJ1

31、02-2003 6.2.4)(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN m)Hh:幕墙分格高:2.25mBh:幕墙分格宽：1.5mGAkhu:横梁上部面板自重:0.5kN/m2GAkhd:横梁下部面板自重:0.5kN/m2Ghk：横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m):Ghk=0.5XHh= 1.125kN/mGh:横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m)Gh= 丫 GXGhk =1.3X1.125 = 1.4625kN/m横梁端部承受重力荷载为=1.096875kNMhg:横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN m) 叫 g/xGhXBh?=4x1.4625 XI.52O=0.41132

32、8kN m横梁承受的组合荷载作用计算 横梁承受风荷载作用 wk=lkN/m2qEAk：横梁平面外地震荷载：.第25页.Be：动力放大系数：5(JGJ102-2003 5.3.4)(JGJ102-2003 5.3.4)a max：地震影响系数最大值:004QEAku= B E* max*05=0.1 kN/m2qEAkd=B E* a maxX-5=0.1kN/m2荷载组合：横梁承受面荷载组合标准值：qAk=wk 二 IkN/m2横梁承受面荷载组合设计值：qAu=丫 W 义 Wk+0.5 X 丫 E X qEAku=1.565kN/m2qAd二 Y w义 Wk+0.5 X Y EX QEAkd=

33、1.565kN/m2横梁在组合荷载作用下的弯矩（kN m）横梁上部组合荷载线分布最大荷载集度标准值（三角形分布） 横梁下部组合荷载线分布最大荷载集度标准值（三角形分布） 分横梁上下局部别计算Hhu:横梁上部面板高度2.25mHhd：横梁下部面板高度2.25mqu=qAuxT1.5=1.565 X = 1.17375kN/mqd-qAdxT1.5= 1.565X = 1.17375kN/m组合荷载作用产生的线荷载标准值为:_x员uk-Ak A 2=1XT=0.75kN/myBh qdk=QAkxT.第26页.=0.75kN/mMh:横梁在组合荷载作用下的弯矩(kNm)Mh12 X Qu 义义 X

34、 1.17375X 1.52 JL J=0.220078kN mMhd=i2XQdXBh2义X 1.17375X 1.52 JL J=0.220078kN mMh二Mhu+Mhd=0.220078+0.220078(4)横梁强度：。：横梁计算强度(N/mn?):Wx2: X 轴抵抗矩：13.4941cm3Wy2： y轴抵抗矩：15.8279cm3Y：塑性开展系数：L05(Mhg Mh )Uxwx2 Y XWy2J(0.4113280,440156 AA1.05X 13.4941 + 1.05X 15.8279；义 0*=55.515197N/mm255.515197N/mm2 W f =140

35、N/mm2 d横梁正应力强度满足要求3、横梁的刚度计算校核依据：Umax击且 UmaxW20mm，且满足重力作用下U2max77,U2maxW3mm横梁承受分布线荷载作用时的最大荷载集度：qku：横梁上部面板所受组合荷载标准值为0.75kN/mqkd：横梁下部面板所受组合荷载标准值为0.75kN/mUhu :横梁上部水平方向由组合荷载产生的弯曲：_ q/Bh”Uhu-120XEXIy0.75 XI.54,-x 1 n8120X70000X67.1236=0.673398mm.第27页.uhd :横梁下部水平方向由组合荷载产生的弯曲:_ qkdXBh，Uhd-120XEXIyS75XL54_12

36、0X70000X67.1236=0.673398mmUhg ：自重作用产生的弯曲：_ 5XGhkXBh4X10Uhg- 384XEXTA_5义1.125义 L54X 108二 384X70000X40.4828=2.616904mm W 3mm综合产生的弯曲为：U二UhjUhd=0.673398+0.673398=L346796mm W 20mmu BhX1000_ L346796= 1.5X1000=0.000898 W 1/180D = 前6g BhX1000_ 2.616904= 1.5X1000=0.001745 W 1/500挠度满足要求4、横梁的抗剪强度计算校核依据：t max81

37、.2N/mm2(DQ：组合荷载作用下横梁剪力设计值(kN)qu：横梁上部组合荷载线荷载最大值：L17375kN/mqd:横梁下部组合荷载线荷载最大值：L17375kN/mBh:幕墙分格宽：L5m需要分别计算横梁上下局部面板的组合荷载所产生的剪力设计值 横梁上部组合荷载线分布呈三角形分布横梁下部组合荷载线分布呈三角形分布BhQu=quxT= L17375X 号.第28页.4、横梁的抗剪强度计算28九、幕墙固定压块强度计算291、固定压块计算信息292、压块强度计算313、压块刚度计算314、螺栓抗拉强度计算31十、预埋件计算311、预埋件受力计算312、预埋件面积计算323、锚筋锚固长度计算33

38、十一、伸缩缝计算341、立柱伸缩缝设计计算34第三局部、格栅幕墙35一、荷载计算351、风荷载标准值计算352、风荷载设计值计算363、水平地震作用计算364、荷载组合计算37二、立柱计算371、立柱荷载计算372、立柱型材特性393、立柱强度计算404、立柱的刚度计算415、立柱抗剪计算41三、立柱与主结构连接计算421、立柱与主结构连接计算42四、预埋件计算431、预埋件受力计算432、预埋件面积计算443、锚筋锚固长度计算45第四局部、铝板幕墙46一、荷载计算461、风荷载标准值计算462、风荷载设计值计算483、水平地震作用计算484、荷载组合计算48二、水密性指标值计算491、水密性

39、计算49三、单层铝板强度计算491、面板荷载计算492、铝板强度计算493、加强肋强度计算514、角码抗剪强度校核525、钾钉抗拉强度计算52.第2页.=0.440156kNBhQd=QdxT1.5= 1.17375X=0.440156kN(2)Q:横梁所受剪力：Q=Qu+Qd=0.440156+0.440156=0.880313kN(3)t：横梁剪应力Ssy:横梁型材截面面积矩：10.1554cm3Iy：横梁型材截面惯性矩:67.1236cm，t:横梁抗剪壁厚:3mmQXSsvX100t 卜二(JGJ102-2003 6.2.5-2)0.880313X 10.1554X100=67.1236

40、X3=4.439534N/mm2GrhXSsX100T v=(JGJ 102-2003 6.2.5-2)=7.114419N/mm2T = (a/ t h2+ T v2)=8.385965N/mm28.385965N/mm2 W 81.2N/mm2横梁抗剪强度满足要求九、幕墙固定压块强度计算1、固定压块计算信息qw：作用在幕墙上的组合荷载设计值1.553248kN/m2qwk：作用在幕墙上的组合荷载标准值IkN/m2b)：固定压块宽度50mmL:固定压块长度42mmt:固定压块厚度5mmD:压块连接螺栓直径6mm幕墙面板尺寸为2.25mX 1.5m,压块安装间距不超过350mm，共有12个双面

41、固定压块，每个 压块需要1个M6螺栓固定固定压块材料为铝-6063-T6固定压块的截面抵抗折减系数取M =1I:固定压块的截面惯性矩.第29页.(L-D X n) X t3二 12(42-6X1)X53=12=375mm4W:固定压块的截面抵抗矩WJx2X u375 -Z-X2X1=150mm3A:固定压块的承受荷载面积Dist:压块安装间距，为350mmA =Bw/2 X Dist= 1.5/2X0.35=0.2625m2固定压块承受荷载作用。：荷载作用平安系数L5F=AXqwX1000X a=0.2625 X 1.553248 X 1000X 1.5=611.5914NFk=AXqwkX1

42、000X a=393.75NZf：集中作用力作用点到固定压块螺栓中心的距离20mm 压板：M:固定压块承受的弯矩M =FXZf=611.5914X20.第30页.2、压块强度计算固定压块的应力设计值为M= W_ 12231.828= 150=81.54552N/mm2 f q=140N/mm2 d固定压块强度满足要求3、压块刚度计算固定压块的最大挠度为_ FkZf3u 3XEXI_393.75 X 203= 3X70000X375Zf 20=0.04mm W vtt； = 77X = 0.133333mmA KXA w/ XX固定压块刚度满足要求4、螺栓抗拉强度计算固定压块连接螺栓承受拉力 单

43、个螺栓最大承受能力Nt=PI X 削2XR=PIX。二5630.525717NNnum：每个压块上面的螺栓数量FX2P。= N “num_ 611.5914X2二 1=1223.1828N W Nt=5630.525717N压块连接螺栓强度满足要求十、预埋件计算1、预埋件受力计算V:剪力设计值：VM387.5NN:法向力设计值： N=10563.75N第31页.e2：螺孔中心与锚板边缘距离:60mmM:弯矩设计值(N mm):M=NXei+VXe2= 10563.75X0+4387.5X60=263250N mm2、预埋件面积计算义口皿：锚筋根数:4根锚筋层数:2层ar:锚筋层数影响系数：1混凝土级别：混凝土-C3