2022年高支模工程专项施工技术方案 .docx

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1、精品_精品资料_高支模工程专项施工方案工程名称：广州经济技术开发区联和街玉树村商业中心工程工程的点：广州科学城内施工单位：揭阳市榕江建筑工程总公司编制单位：揭阳市榕江建筑工程总公司玉树村工程部编 制 人 ：编制日期：年月日审批负责人：审批日期：年月日可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_目 录一 、工程简况 .1二、建筑工程简况.1三、商业中心高支模工程.11、施工方法 .12、运算书 3一梁模板扣件钢管高支撑架运算书 3二、梁模板运算书 10三、扣件钢管楼板模板支架运算书 15四、满堂红的基承载力运算 .203. 施工图.214、高支模顶架搭设 .21四、模板工程质量掌握 .211

2、、轴线偏位的预防措施 .212、垂直偏差的预防措施 .223、标高不正确的预防措施 .234、柱、梁模板胀模的预防措施 .235、楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施.236、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施.247、漏浆的预防措施 .248、拆模时显现缺陷的预防措施 .249、模板支撑系统质量保证措施与掌握程序.2510 . 模板及高支模施工治理架构.26可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_五、混凝土浇捣方法.26六、高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施.26七、高支模文明施工措施与治理.28八、高支模监测 .29九、安全应急救援预案 .30可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精

3、品资料_一 、工程简况广州开发区联和街玉树村商业中心工程位于广深高速大路以南、珠吉路以西的一片空的上.建设单位为广州经济技术开发区联和街玉树村民委员 会,设计单位为广州市科城建筑设计有限公司,施工单位为揭阳市榕江建筑工程总公司.二、建筑工程简况商业中心平面外形基本呈矩形,平面尺寸为80m 41.2m ,共有 6 层,首层高5m,二层至六层每层高 4.2m ,室内首至五层有一个中空长24M ,宽 16M , 高 21.8M .建筑面积17778m 2,建筑高度30.2m .首层使用功能为肉菜市场、高低压变电房、门厅、空调机房、消防掌握中心、商务门厅.二层为厨房、麦当劳、酒楼、邮电、储蓄、糖烟酒酒

4、店.三至五层服装百货、五金电 器.六层为商务用房.每层有5 个楼梯间及电梯,男女卫生间.屋面有梯间、电梯机房.三、商业中心高支模工程本工程中空部分（ 16M 24M ）层高为 21.8m属高支模 ,拟采纳钢管支撑系统,最大梁截面为500 1450 .模板底楞木和顶撑间距为 300mm ,侧模板立档间距为 300mm,以下为施工方法和运算书.以下为施工方法和运算 书.1、施工方法、采纳48 钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件.、梁底模采纳 25 厚松木板.梁侧模、楼板底模均采纳18mm厚夹可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_板,支撑系统采纳 80 80mm 的木枋、顶托、 48 钢管.、

5、大梁（截面500 1450 ）支撑系统采纳 48钢管沿梁横向 500 650 .纵向 800 1000 .支托纵向采纳 80 802022 松木枋叠放交叉搭接,木枋必需居中,支托两边的间隙位置用相应木楔固定,使叠木枋保证居中,横向木枋 8080 2022mm 350 .楼板模板支撑体系采纳 48 钢管 900 1000 ,两层木枋,上层 8080mm 350 ,下层木枋 8080mm 900 .、设 48 钢管纵横扫的杆一道（高出的面200 内）.同时纵横设置48 水平连结钢管 1500 .保证整体稳固.、纵横设剪刀撑 48 6500 以内. 500 1450主粱底两边均设置剪刀撑. 1.5M

6、 . 4.7M . 10.7M16.7M 及 21M 标高处设置水平剪刀撑 48 6500 以内. 4.8.9.0 . 13.2 . 17.4M 标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红顶架, 6.9. 11.1 .15.3 . 19.5M标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂 红顶架,保证整个支撑体系的稳固性 详见 29 页详图.、梁高 1000 1450mm ,设二道14500mm 穿梁对拉螺栓（梁底上400 为第一道、梁底上 750 800 为其次道）.（ 7）为了施工安全,在19.85M高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平台.详见“满堂红高支模立面图”和“满堂红高支模平面图、大样图”.

7、8 、高支模施工过程检查严格依据 AQ2.10.2.2模板工程验收表和扣件式钢管满堂红顶架的 JGJ130 2022 规范执行,详细如下：可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_1、专项施工方案运算书是否结合实际情形.2、立柱、支架间距是否满意规范及方案要求.3、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求.4、作业环境是否满意规范要求.5、支架使用的各种周转材材质是否满意施工规范要求.2、运算书一梁模板扣件钢管高支撑架运算书高支撑架的运算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130- 2022）、施工技术 2022.3. 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全编制.模板支架搭设高度为

8、21.8M,基本尺寸为：梁截面 B D=500mm 1450mm,梁支撑立杆的横距 跨度方向 l=1.06M ,立杆的步距 h=1.50M ,梁底增加 1道承重立杆.5014521801506060可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_图1梁模板支撑架立面简图本工程采纳的钢管类型为 483.5 .a、模板面板运算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的依据三跨连续梁运算.静荷载标准值 q1 = 25.0001.450 0.500+0.350 0.500=18.300kN/m活荷载标准值 q2 = 2.000+1.0000.500=1.500kN/m面板的截面惯性矩 I

9、 和截面抗击矩 W分别为 :本算例中,截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : W = 50.00 1.80 1.80/6 = 27.00cm3.I = 50.00 1.80 1.80 1.80/12 = 24.30cm4.(1) 抗弯强度运算f = M / W f可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_其中 f 面板的抗弯强度运算值 N/mm2 . M 面板的最大弯距 N.mm.W 面板的净截面抗击矩.f 面板的抗弯强度设计值,取 15.00N/mm2. M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值 kN/m .经运算得到 M = 0.100 1.2 18.300+1.4 1.50

10、0 0.300 0.300=0.217kN.m经运算得到面板抗弯强度运算值f = 0.217 10001000/27000=8.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满意要求 .(2) 抗剪运算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 1.2 18.300+1.4 1.500 0.300=4.331kN截面抗剪强度运算值 T=3 4331.0/2 500.000 18.000=0.722N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T,满意要求 .(3) 挠度运算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度运算值 v

11、= 0.67719.800 3004/100 6000 243000=0.745mm面板的最大挠度小于 300.0/250, 满意要求 . b、梁底支撑方木的运算作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等.1.荷载的运算：可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_(1) 钢筋混凝土梁自重 kN/m ：q1 = 25.0001.450 0.300=10.875kN/m(2) 模板的自重线荷载 kN/m ：q2 = 0.350 0.300 2 1.450+0.500/0.500=0.714kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN ： 经运算得到,活荷载标准值 P1

12、= 1.000+2.0000.500 0.300=0.450kN 均布荷载 q = 1.2 10.875+1.2 0.714=13.907kN/m集中荷载 P = 1.4 0.450=0.630kN方木运算简图方木弯矩图 kN.m方木变形图 mm方木剪力图 kN经过运算得到从左到右各支座力分别为N1=0.270kN N2=7.043kN N3=0.270kN经过运算得到最大弯矩 M= 0.272kN.m经过运算得到最大支座 F= 7.043kN 经过运算得到最大变形 V= 0.1mm 方木的截面力学参数为可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_本算例中,截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W

13、分别为 : W = 8.00 8.00 8.00/6 = 85.33cm3.I = 8.008.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm4.(1) 方木抗弯强度运算抗弯运算强度 f=0.272 106/85333.3=3.19N/mm2 方木的抗弯运算强度小于 13.0N/mm2, 满意要求 .(2) 方木抗剪运算截面抗剪强度必需满意 :T = 3Q/2bh T截面抗剪强度运算值 T=3 3.206/2 8080=0.751N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2方木的抗剪强度运算满意要求 .(3) 方木挠度运算最大变形 v =0.1mm方木的最大挠度小于 600.

14、0/250, 满意要求 . c、托梁的运算托梁依据集中与均布荷载下多跨连续梁运算.集中荷载取方木的支座力 P= 3.855kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m .托梁运算简图托梁弯矩图 kN.m可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_托梁变形图 mm托梁剪力图 kN经过运算得到最大弯矩 M= 1.584kN.m 经过运算得到最大支座 F= 15.606kN 经过运算得到最大变形 V= 0.2mm顶托梁的截面力学参数为截面抗击矩 W = 49.00cm 3. 截面惯性矩 I = 245.00cm4.(1) 顶托梁抗弯强度运算抗弯运算强度 f=1.584 106/1.05/4

15、9000.0=30.78N/mm 2顶托梁的抗弯运算强度小于 215.0N/mm2, 满意要求 .(2) 顶托梁挠度运算最大变形 v = 0.2mm顶托梁的最大挠度小于 1100.0/400, 满意要求. d、扣件抗滑移的运算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依据下式运算 规范5.2.5:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.0kN.R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值. 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需运算.e、模板支架荷载标准值 立杆轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_1.

16、静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重 kN ：NG1 = 0.129 21.800=2.814kN(2) 模板的自重 kN ：NG2 = 0.3501.100 1.100=0.424kN(3) 钢筋混凝土楼板自重 kN ：NG3 = 25.0000.200 1.100 1.100=6.050kN经运算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.288kN.2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经运算得到,活荷载标准值 NQ = 1.000+2.0001.100 1.100=3.630kN3. 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式N = 1

17、.2NG + 1.4NQf 、立杆的稳固性运算不考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值 kN .N = 16.23 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l0/i查表得到.i 运算立杆的截面回转半径 cm . i = 1.58 A 立杆净截面面积 cm 2 . A = 4.89W 立杆净截面抗击矩 cm3 .W = 5.08 钢管立杆抗压强度运算值 N/mm2 .f 钢管立杆抗压强度设计值, f = 205.00N/mm2. L0 运算长度 m .假如完全参照扣件式规范,由公式 1 或2 运算可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_L0 = k1uh1L0

18、 = h+2a2kL 运算长度附加系数,取值为 1.155 .u 运算长度系数,参照扣件式规范表 5.3.3 . u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度.a = 0.00m . 公式1 的运算结果： = 160.06N/mm 2, 立杆的稳固性运算 f,满意要求 . 公式2 的运算结果： = 52.54N/mm 2,立杆的稳固性运算 f,满意要求 .二、梁模板运算书a、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm,梁截面高度 H=1450mm,H方向对拉螺栓 2道,对拉螺栓直径 14mm,对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 即运算跨度 400mm.梁模板使用的方木截面 80

19、80mm,梁模板截面侧面方木距离 300mm.梁底模面板厚度 h=25mm,弹性模量 E=6000N/mm2,抗弯强度 f=15N/mm 2.梁侧模面板厚度 h=18mm,弹性模量 E=6000N/mm2,抗弯强度 f=15N/mm 2. b、梁模板荷载标准值运算模板自重 = 0.340kN/m 2. 钢筋自重 = 1.500kN/m 3. 混凝土自重 = 24.000kN/m 3.施工荷载标准值 = 2.500kN/m 2.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载.挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_新浇混凝土侧压力运算公式为下式中的

20、较小值:其中 混凝土的重力密度,取 24.000kN/m3.t 新浇混凝土的初凝时间,为 0时 表示无资料 取200/T+15 ,取5.714h .T混凝土的入模温度,取20.000 .V混凝土的浇筑速度,取2.500m/h .H 混凝土侧压力运算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取 1.200m.1 外加剂影响修正系数,取 1.000 .2 混凝土坍落度影响修正系数,取0.850 .依据公式运算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2 实际运算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m 2.c、梁模板底模运算本算例

21、中,截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : W = 50.00 2.50 2.50/6 = 52.08cm3.I = 50.00 2.50 2.50 2.50/12 = 65.10cm4.梁底模板面板依据三跨度连续梁运算,运算简图如下梁底模面板运算简图1. 抗弯强度运算抗弯强度运算公式要求：f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度运算值 N/mm2 . M 运算的最大弯矩 kN.m .可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_q 作用在梁底模板的均布荷载 kN/m .q=1.20.34 0.50+24.00 0.50 1.45+1.50 0.50 1.45+1.4 2.50 0

22、.50=24.142kN/m最大弯矩运算公式如下 :M=-0.1024.142 0.300 2=0.217kN.m f=0.217106/52083.3=4.17N/mm2梁底模面板抗弯运算强度小于 12.00N/mm2, 满意要求.2. 抗剪运算最大剪力的运算公式如下 :Q = 0.6ql截面抗剪强度必需满意 :T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6 0.300 64.82=11.677kN截面抗剪强度运算值 T=3 11667/2 50025=1.4N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2面板的抗剪强度运算满意要求 .3. 挠度运算 最大挠度运算公式如下 :其中

23、q = 0.340.50+24.00 0.50 1.45+1.50 0.50 1.45=18.66N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 0.000 300.0 4/100 6000.00 651041.7=0.26mm梁底模板的挠度运算值 : v = 0.26mm 小于 v = 300/250,满意要求 .可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_四、梁模板底方木运算梁底方木的运算在脚手架梁底支撑运算中已经包含； 五、梁模板侧模运算梁侧模板依据三跨连续梁运算,运算简图如下图梁侧模板运算简图1. 抗弯强度运算抗弯强度运算公式要求：f = M/W f其中 f 梁侧模板

24、的抗弯强度运算值 N/mm2 . M 运算的最大弯矩 kN.m .q 作用在梁侧模板的均布荷载 N/mm. q=1.2 28.80+1.4 6.00 1.45=62.292N/mm最大弯矩运算公式如下 :M=-0.1062.292 0.300 2=-0.561kN.m f=0.561106/78300.0=7.160N/mm2梁侧模面板抗弯运算强度小于 12.00N/mm2, 满意要求.2. 抗剪运算最大剪力的运算公式如下 :Q = 0.6ql截面抗剪强度必需满意 :T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6 0.300 62.292=11.213kN截面抗剪强度运算值 T=3 1121

25、3/2 1450 18=0.644N/mm2可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2面板的抗剪强度运算满意要求 .3. 挠度运算 最大挠度运算公式如下 :其中 q = 28.801.45=41.76N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 41.760 300.0 4/100 6000.00 704700.1=0.542mm梁侧模板的挠度运算值 : v = 0.542mm 小于 v = 300/250,满意要求 .六、穿梁螺栓运算运算公式 :N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力.A穿梁螺栓有效面积 mm2 .f穿梁

26、螺栓的抗拉强度设计值,取 170N/mm2.穿梁螺栓承担最大拉力 N = 1.228.80+1.4 6.00 1.45 0.40/2=12.46kN穿梁螺栓直径为 14mm.穿梁螺栓有效直径为 11.6mm.穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2.穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN . 穿梁螺栓承担拉力最大值为 N=12.458kN.穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的运算间距400mm.每个截面布置 2 道穿梁螺栓.可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_穿梁螺栓强度满意要求 .三、扣件钢管楼板模板支架运算书模板支架的运算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13

27、0- 2022）编制.模板支架搭设高度为 21.8M,依据现场实际情形搭设尺寸调均为：立杆的纵距b=1.20M ,立杆的横距l=1.20M ,立杆的步距 h=1.50M .图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载运算单元采纳的钢管类型为 48 3.5 .a、楼板面板运算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的依据三跨连续梁运算.静荷载标准值 q1 = 25.0000.150 1.200+0.350 1.200=4.920kN/m活荷载标准值 q2 = 2.000+1.0001.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 :本算例中,截面惯性矩 I 和

28、截面抗击矩 W分别为 : W = 120.00 1.80 1.80/6 = 64.80cm3.I = 120.00 1.80 1.80 1.80/12 = 58.32cm4.(1) 抗弯强度运算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度运算值 N/mm2 .可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_MW面板的最大弯距 N.mm.面板的净截面抗击矩.f 面板的抗弯强度设计值,取 12.00N/mm2.M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值 kN/m .经运算得到 M = 0.100 1.2 4.920+1.4 3.600 0.300 0.300=0.098kN.m经运算得到面板抗

29、弯强度运算值f = 0.098 10001000/64800=1.520N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满意要求 .(2) 抗剪运算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 1.2 4.920+1.4 3.600 0.300=1.970kN截面抗剪强度运算值 T=3 1970.0/2 1200.000 18.000=0.137N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T,满意要求 .(3) 挠度运算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度运算值 v = 0.6778.520 3004/100 6000 5832

30、00=0.134mm面板的最大挠度小于 300.0/250, 满意要求 . b、楼板支撑方木的运算方木依据均布荷载下三跨连续梁运算.1. 荷载的运算(1) 钢筋混凝土板自重 kN/m ：可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_q11 = 25.0000.150 0.300=1.125kN/m(2) 模板的自重线荷载 kN/m ：q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN/m ： 经运算得到,活荷载标准值 q2 = 1.000+2.0000.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.21.125+1.2 0.105

31、=1.476kN/m活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m2. 方木的运算依据三跨连续梁运算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利安排的弯矩和,运算公式如下 :均布荷载 q = 3.283/1.200=2.736kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 2.74 1.20 1.20=0.394kN.m最大剪力 Q=0.6 1.200 2.736=1.970kN最大支座力 N=1.1 1.200 2.736=3.612kN方木的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 :W = 8.008.00 8.00/6 = 85.33cm3.I = 8.0

32、08.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm4.(1) 方木抗弯强度运算抗弯运算强度 f=0.394 106/85333.3=4.62N/mm2 方木的抗弯运算强度小于 12.0N/mm2, 满意要求 .(2) 方木抗剪运算最大剪力的运算公式如下 :Q = 0.6ql可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_截面抗剪强度必需满意 :T = 3Q/2bh T截面抗剪强度运算值 T=3 1970/2 80 80=0.462N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2方木的抗剪强度运算满意要求 .(3) 方木挠度运算最大变形 v =0.677 2.130 1200.0

33、4/100 9500.00 3413333.5=0.922mm方木的最大挠度小于 1200.0/250, 满意要求 . c、楼板托顶的运算托梁依据集中与均布荷载下多跨连续梁运算.集中荷载取方木的支座力 P= 3.612kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m .托梁运算简图托梁弯矩图 kN.m托梁变形图 mm托梁剪力图 kN经过运算得到最大弯矩 M= 1.807kN.m 经过运算得到最大支座 F= 16.114kN 经过运算得到最大变形 V= 0.4mm顶托梁的截面力学参数为截面抗击矩 W = 49.00cm 3.可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_截面惯性矩 I = 2

34、45.00cm4.(1) 顶托梁抗弯强度运算抗弯运算强度 f=1.807 106/1.05/49000.0=35.12N/mm 2顶托梁的抗弯运算强度小于 215.0N/mm2, 满意要求 .(2) 顶托梁挠度运算最大变形 v = 0.4mm顶托梁的最大挠度小于 1200.0/400, 满意要求. d、楼板扣件抗滑移的运算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依据下式运算 规范5.2.5:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.0kN .R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值. 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需运算.e、楼板支架荷载标准值 立杆轴力 作

35、用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重 kN ：NG1 = 0.12921.800=2.814kN(2) 模板的自重 kN ：NG2 = 0.3501.200 1.200=0.504kN(3) 钢筋混凝土楼板自重 kN ：NG3 = 25.0000.150 1.200 1.200=5.400kN经运算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.718kN.2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经运算得到,活荷载标准值 NQ = 1.000+2.0001.200 1.200=4.320kN3. 不考虑风

36、荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式N = 1.2NG + 1.4NQf 、立杆的稳固性运算可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_不考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值 kN .N = 16.51 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l0/i查表得到.i 运算立杆的截面回转半径 cm . i = 1.58 A 立杆净截面面积 cm 2 . A = 4.89W 立杆净截面抗击矩 cm3 .W = 5.08 钢管立杆抗压强度运算值 N/mm2 .f 钢管立杆抗压强度设计值, f = 205.00N/mm2. L0 运算长度 m .假如完全参照扣件式规范,由公式 1 或2 运算L0 = k1uh1L0 = h+2a2k1 运算长度附加系数,取值为 1.155 .u 运算长度系数,参照扣件式规范表 5.3.3 .u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度.a =0.70m.公式1 的运算结果： = 171.29N/mm 2, 立杆的稳固性运算 f,满意要求 .公式2 的运算结果： = 53.45N/mm 2,立杆的稳固性运算 f,满意要求 .四、满堂红的基承载力运算 ：基础底面的平均压力应满意下式的要求p fg其