混凝土连续箱梁挂篮悬浇施工方案.docx

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1、混凝土连续箱梁挂篮悬浇施工方案一、主桥上部结构设计概述1、上部结构桥型总体布置主桥上部结构为(55+85+55)m三跨变高度预应力碎连续箱梁桥, 全长195m。采用别离的上下行桥，半幅桥宽15 m,为单箱单室结构, 两幅桥中间设2米空隙以利上下行桥模板及桥面横向预应力的施工。 同时也有利于在两幅桥中间布设管线。2、箱梁结构主梁采用箱型断面，顶板宽15m,底宽7.5m,翼板悬臂根部最大 厚度为60cm。箱梁根部高度4. 6m,跨中梁高2. 0m,其中根部高度与 主要跨径(85米)比为1/18. 5,中部2. 0米高度与主要跨径(85米) 比为1/42.5。箱梁底板厚由跨中0. 26 m。箱梁高度

2、和底板厚度均按 1.5次抛物线设置。腹板厚度变化分为二段，其中靠主墩一段为55 cm厚，其余为40 cm。3、预应力钢束及布置箱梁采用纵、横、竖向三向预应力体系，纵向预应力钢束分顶板 和底板钢束两种，顶板采用12只5. 24 mm钢绞线，底板钢束采用19只5. 24 mm钢绞线, 两端张拉，预应力锚具采用OVM (VLM, HVM) 15-12和OVM (VLM, HVM) 15-19系列锚具。横向预应力钢束采用环氧全涂装无粘结筋(0VM-U1), 标准强度Ry=1860MPa,单端张拉，张拉吨位190. 1KN,竖向预应力筋 采用直径为32 mm的冷拉IV级高强精轧螺纹粗钢筋，设计张拉吨位

3、510KN,采用梁顶单端张拉方式，相应的锚具采用JLM-32钢锚具。二、3主桥上部结构箱梁总体施工顺序第1页共13页Ef2i由张拉力在i节点产生的槌度总和Ef3i挂篮自重产生的横度Zf4i碎收缩徐变在i节点引起的横度Ef5i由支架在i节点产生的弹性和非弹性梯度为减少引测的放样测量站点对观测结果的影响，除以引测的放样 测量站点为基准，及时测定主梁在施工过程中的空间位置，还须采用 极坐标法，以控制网点为绝对基准校核主梁在施工过程中的空间位置 和引测的放样测量站点。八、边跨现浇段施工A14#墩、A17#墩墩侧边跨现浇直线段梁长11. 5m,高2m,其中17# 墩墩侧边跨现浇直线段平面投影范围在陆地上

4、，而14#墩墩侧边跨现 浇直线段平面投影范围在水中，此现浇直线段应在悬浇梁段12#块施 工结束前完成，以便顺利进行边跨合拢段施工。本单位有大量的扣件 式钢管、门型架、大口径钢管及贝雷片、工字钢等材料，17#墩侧边 跨现浇段拟采用满堂扣件式钢管支架作承重架施工，在搭设支架前应 对地基进行处理，并到达承载力要求，14#墩墩侧边跨现浇直线段现 浇支架设计为门型架支承于搁置在600X 10mm钢管桩上的贝雷架 上，整个支架系统须进行强度、刚度和稳定性验算。支架搭设完成后, 采用砂包堆载预压以消除支架的非弹性变形。现浇段的模板面板采用 b=18min镀膜光面木夹板，以保证梁体的外观质量。现浇支架结构见

5、图3. 23：现浇支架结构示意图。边跨现浇段施工工艺流程为：第10页共13页搭设钢管桩平台（搭设落地支架）一-加载预压一- 安装底板和 腹板模板一-绑扎钢筋、安装预应力孔道和预应力筋一- 浇筑底板和 腹板碎一-搭设顶板支架、铺模板、绑扎顶板钢筋、安装预应力筋一 一浇筑顶板碎一-张拉、压浆。碎分两次进行浇筑，第一次浇筑底板和腹板碎，第二次浇筑顶板 碎。顶板在箱梁内的支架采用扣件式钢管搭设。边跨现浇段的支架等到边跨合拢段完成，底板预应力钢束张拉、 压浆后，方可撤除。九、合拢段施工1、边跨合拢段施工边跨合拢段梁长2m、高2.0m。边跨合拢采用导梁法施工，吊设支架, 合拢段两端底板与支架进行固定。详见

6、图3.24：主桥合拢段导梁法施 工示意图，同时在合拢段两侧各设置总重为21吨的配重，碎浇筑时 逐级解除配重。施工程序为：12#块件与边跨现浇段完成后，对节点断面进行一次昼夜观测。 观测内容：温度与悬臂端标高；温度与合拢段长度；空气温度与梁体 温度。安装导梁、搭设支架。绑扎钢筋骨架，预埋波纹管和安装纵向、竖向预应力筋，穿入边 跨底板预应力钢束。焊接劲性骨架，张拉临时预应力筋，使梁端临时“锁住”。劲性第11页共13页 骨架在绑扎腹板钢筋时按设计位置就位，并焊接固定好其中的一端。 另外一端在平衡重施加稳定后于当天气温在15时，由不少于8个 专业焊工同时施焊，要求在30分钟内完成。梁端锁定后，立即安装

7、 腹板内、外侧模，在2小时内完成碎一次性浇筑。合拢段梁体碎强度到达设计强度后同步对梁体施加预应力，其中 纵向底板束按照先长束后短束的要求进行两端同时张拉。张拉时，采 用应力与延伸量双控的原那么。张拉后，尽快进行压浆作业。撤除合拢段与边跨现浇段支架，进入主桥合拢段施工。图3.24：主桥合拢段导梁法施工示意图2、中跨合拢段施工中跨合拢段与边跨合拢段一样，梁长2m,高2. 0m。合拢段是上 部结构施工的关键。施工关键在于要尽量消除温度应力对主梁合拢产 生的附加应力等不利影响。采用挂篮内外模板前移作模板，模板移到 位后将挂篮主梁后移。在焊接劲性骨架前，用4台YCW250千斤顶千斤顶在箱梁合拢段 两端腹

8、板位置施加400t预顶推力后焊接固定劲性骨架。第12页共13页中跨合拢段施工的其它的施工工艺与施工方法那么与边跨合拢段的相应施工的工艺与方法相同。其施工工艺流程图见图3. 25：图3. 25：中跨合拢段施工工艺流程图第13页共13页主桥上部结构箱梁总体施工顺序为：1）立模、浇注临时支承柱，并在其上安装钢固支座，2）利用主墩墩身预埋型钢、钢板、贝雷片阴阳头等，搭设贝雷 片、型钢组合结构现浇平台，施工A15#、A16#墩墩顶块，3）安装A15#、A16#墩挂篮，悬浇对称施工各分段块梁体。4）在A14#、A17#墩搭设支架或安装导梁，铺装底模。5）立模分别浇筑7Al4#、A17#分隔墩14、15、1

9、6、17#块件现浇 段。5）边跨合拢段（13#块件）施工。6）主跨合拢段（13#块件）平衡施工主梁具体施工顺序详见：图3. 18：主桥连续箱梁施工程序图。三、主桥连续箱梁临时支撑施工A15#、A16#墩墩顶为较接，在箱梁块体悬浇施工过程中，因墩两 侧的施工不同步，在墩顶位置产生不平衡力矩，会对箱梁的稳定形成 威胁、，因此，在开始挂篮悬浇施工前需对该两墩临时固结。根据平安 可靠又方便施工的原那么，在墩身两侧对称各设置临时固结墩4个，临 时墩为圆柱，直径为1m,位于墩身两侧，距墩柱中心距离为3.8m, 与承台固结，与上部箱梁0#、1#梁段底板之间有一钢固支座，每个 临时支承柱用两根5只2. 7 m

10、m张拉，将临时墩与承台和箱梁联结起 来，共同参与受力。A15#、A16#墩支座安放好后，即开始临时支墩的 施工。先测量放出两个墩临时支承柱的位置，然后立模板、分两次浇注 支承柱的碎，采用30号碎。接着将钢固支座安放到临时支承上，支 顶、固定好，后进行临时钢绞线的穿束、张拉。此临时支撑系统必须第2页共13页 保证支座参与受力，支撑主要承受施工时的不平衡荷载不得大于半个 梁段的重量。临时墩布置见图3. 19：置#、16#墩临时墩布置图。四、主墩0#、1#块施工主桥0#、1#块墩顶块梁体在墩身托架平台上浇筑。在主桥墩身碎 浇筑过程中，必须预埋型钢、钢板及贝雷片临时固结件（贝雷片阴阳 头）等，在主桥墩

11、墩身碎浇筑完成之后，施工予埋钢构件形成支撑牛 腿，然后利用吊船进行拼装贝雷片（纵梁）、工字钢（横梁）、10义10cm 木防组合支架搭设，墩顶块梁表达浇架完成后，进行等重量预压然后 才能进入主桥箱梁的下一道施工工序。具体布置见一一图3.20：主墩 0#、1#块施工示意图主桥Of 1#墩墩顶块高度为4. 6米，梁体砂的浇筑一次进行。五、挂篮悬浇施工1、轻型挂篮的设计、安装和压载试验设计：主桥箱梁采用挂篮对称平衡悬臂浇筑工艺，最大块重约 92. 9to按设计图要求，将一套挂篮自重控制在块重的0.45倍以内， 本桥挂篮自重按50t考虑，拟采用斜拉式轻型挂篮。挂篮主要由主梁系、底篮系、侧篮系、锚固系及支

12、行系组成。主 梁采用抗扭性能良好的箱形截面，受力明确；内、外模板系按全断面 一次浇筑碎设计，外模采用钢桁架整体钢模，箱梁腹板厚度变化引起 内顶模宽度的变化通过顶模骨架横肋上设置的活动销来实现，内侧模 的竖肋与顶模横肋连接处设校以利于拆模。挂篮前吊杆采用4根板带 式分段吊带，以适应梁体高度的变化。底篮后托梁采用2根锚杆锚固 在前一已成梁段的底板上，主梁后锚那么利用已成梁段的竖向高强预应 力钢筋来平衡倾覆力矩，取消常规的尾部配重，有效地减轻挂篮自重。第3页共13页 挂篮施工见_图3-21：挂篮结构示意图。考虑到浇筑税时胀模超载及挂篮施工平安方面的重要性，挂篮设 计的最大承载力取1.2X92. 9=

13、111. 48t,浇筑碎和挂篮前移时的抗倾 覆稳定系数要不小于1.5。安装：挂篮各构件加工完毕后，先做单件拉力试验，满足要求后 运往现场组装挂篮，挂篮的安装利用吊船及固定在墩顶块箱梁面板上 的卷扬机进行起吊。首先在已浇筑梁段顶板安放枕木及滑块，然后吊 装主梁系，并做好锚固；再吊装主梁系的前横梁。挂篮底篮系和侧模 系在地面上整体拼装成型，在主梁安装完成后用卷扬机吊装。压载试验：在挂篮安装完成后，对其进行水箱加载模拟梁体自重 的压载试验，以检验挂篮加工质量，验证设计荷载下挂篮的设计参数 及承载能力，测算挂篮的弹性变形值和非弹性变形值，为箱梁悬浇施 工高程控制提供挂篮变形数据。在挂篮通过试验验证到达

14、设计要求 后，即可对称进行悬浇箱梁的施工。2、挂篮前移挂篮前移采用先主梁系(含内、外滑梁)前移后底篮系与侧模系 前移的方案。前移时按以下程序进行：(1)、前移前准备，底篮前托梁受力转换。(2)、撤除前吊带的连结及内、外滑梁的后吊杆。(3)、松动主梁后锚系的螺母，借助行走轮由手拉葫芦牵引主梁 系与内、外滑梁前移就位。(4)、撤走行走轮，支垫好主梁后将主梁锚紧、锚实，调整斜拉 带受力均匀，同进安装内、外滑梁的后吊杆及保险钢丝绳。(5)、将底篮的前、后托梁挂在主梁上并拉紧。第4页共13页（6）、撤除外侧模的拉杆，完成外模脱模，使内、外模支承于内、 外滑梁上。（7）、利用已挂在主梁上的葫芦拉住底篮前、

15、后托梁缓慢下落， 完成底篮脱模。（8）、将底篮的前、后托梁挂于外侧模上，利用手动葫芦拉动外 侧模、底篮共同滑移到位。（9）、提升底篮，连结前吊带，锚固后托梁，使底篮后端紧贴已 成梁段。（10）、提升外侧模到位，装好外侧模牛腿，使外侧模支承于底 篮前、后托梁上，外侧模顶部挂在主梁上。（11）、进行模板轴线及标高调整，绑扎底腹板钢筋、波纹管。（12）、利用手动葫芦拉动内侧模沿内滑梁滑移到位。（13）、提升内模到位，使内模前顶横梁支承于前主梁上，内模 后顶横梁用预应力精轧螺纹钢锚固在已浇筑的梁段碎上。3、箱梁悬浇施工测量调整好底板轴线和模板标高后，绑扎底板、腹板钢筋及预应 力管道，再调整内模轴线及标

16、高，绑扎顶板钢筋及预应力管道，腹板 内外模板对拉加固。每墩使用两台砂输送泵，铺设两条碎输送管道， 箱梁块体同时进行对称悬浇施工。碎强度到达设计强度的100%以后， 竖、（横）向预应力、与纵向预应力同步施加、张拉，张拉完成符合 要求后进行压浆作业。箱梁悬浇段采用挂篮对称平衡施工，施工工艺 见图：一一3.22：箱梁挂篮悬浇施工工艺流程图。第5页共13页3. 22：箱梁挂篮悬浇施工工艺流程图管道压浆管道压浆管道压浆下一块段施工(1)、钢筋：钢筋在加工场下料加工，由汽车运至堆放区，用浮 船吊吊至桥面，远的再人工用小翻斗车运往施工块段按设计或规范进 行绑扎。钢筋分两步绑扎，先绑扎底、腹板钢筋及波纹管，内

17、模调整, 然后再绑扎顶板钢筋及波纹管。在绑扎钢筋时，要同时预埋波纹管及 预应力筋，并预留出挂篮施工所需的吊杆孔口。(2)、模板：内外模板均采用大型整体钢模板，模板之间设对拉 拉杆对拉加固。(3)、碎浇筑：采用泵送砂施工工艺。碎由现场拌和系统供应， 搅拌车运至浇筑点；用2台性输送泵对称同步输送磅，严格对称浇筑 碎。当碎下落高度大于2米时设置串筒或溜槽下灰入模，以防碎离析。第6页共13页梁体碎浇筑完成，采用覆盖麻袋洒水保湿养护不少于7天。六、上部结构预应力施工预应力施工是整个主桥箱梁结构施工质量、平安及工期的关键。 主桥箱梁采用了 C50碎，采用了三向预应力体系。1、预埋波纹管成孔预应力孔道采用的

18、镀锌波纹管，钢带厚度不小于0. 3mm,各自的 接管采用大一级的波纹管。波纹管的埋设可在非预应力筋骨架形成并 垫好保护层后进行，也可根据需要，在钢筋骨架绑扎过程中一起进行。 根据设计图纸中的预应力波纹管孔道的曲线要素，定好波纹管定位钢 筋的位置，定位钢筋采用井字架型式，控制预应力孔道位置偏差在允 许偏差之内。竖向预应力钢筋与下端的垫板、螺帽随同波纹管一同固 定，注意其非张拉端螺母在旋进螺纹钢筋露出30nmi后，用环氧树脂 固定在钢筋上。所有孔道之间的连接用胶布缠绕密封，孔道与工作垫 板的连接边也应确保密封，防止漏浆。在浇筑碎之前，所有纵向预应 力孔道内设置比波纹管小5mm的PVC内衬管，防止浇

19、筑碎时，孔道发 生变形。在布置波纹管时，留设好排气孔、排浆管，保证工作垫板与 孔道中心线垂直。2、制束与穿束所有预应力筋均采用砂轮机切割下料，下料作业在已完成梁段的 顶面上进行。纵向预应力钢束在浇筑碎后，用水冲洗孔道后穿入孔道 中，对于30m以下的短束采用人工整束穿入，长束采用卷扬机整束穿第7页共13页入。3、施加预应力梁体碎强度到达设计强度的100%后，采用竖、横向与纵向同步 施加预应力。纵向预应力采用4台YCW350千斤顶两端同时对称张拉; 横向预应力采用2台YDC240Q千斤顶单端单根张拉；竖向预应力采用 2台YG-70千斤顶在主梁顶面同时对称张拉，油泵采用ZB2 X 2500 型电动高

20、压油泵。预应力施工之前先进行配套检验标定，合格后才能 使用。张拉时初应力取10%。忆 张拉时逐级加压直到最大张拉力， 并做好逐级张拉记录。在伸长量符合要求后保持稳压时间，再进行锚 固。张拉时，采用张拉应力和伸长量的双控：以张拉应力为主，伸长 量为校核，实际伸长量偏差要在6%的允许偏差以内，否那么，要立即 停止张拉，查明原因，并采取有效措施后，方可继续张拉。4、压浆张拉完完成后尽快压浆，以使预应力筋与梁体碎之间产生粘结 力，均匀分布预应力，减少锚口出的预应力峰值。水泥浆为40号， 采用525#普通水泥或硅酸盐水泥，并在水泥浆中掺入适当的减水剂 和膨胀剂。压浆之前，先进行水泥浆的水灰比试验，按JT

21、J041-89的 方法对水泥浆进行流动性、泌水性、膨胀率和强度试验，以选择最正确 的压浆配合比。水泥浆采用NJ-500泥浆搅拌机拌制均匀后，采用 S-2DN3/15泥浆泵，由一端进浆，由另一端的排气孔排气与出浆。压 浆持续进行，当孔道出浆孔依次排出空气、水、稀浆、浓浆，且流出 的水泥浆中没有气泡并与压入的水泥浆具有同样的稠度时，即关闭出第8页共13页 浆孔的阀门，并继续加压进浆直至压力表读数为L01.2MPa,保持 该压力约3分钟的稳压时间后，关闭进浆口的阀门，开始另一孔道的 压浆。对于孔道长度大于60m的孔道，要采用接力压浆的方法。压浆 后，锚具夹片外留30mm的钢绞线，多余的用手提砂轮锯切

22、割掉，用 同标号细石碎封裹锚具及张拉槽口，要求振捣密实。七、施工测量与挠度控制主梁悬浇施工过程中，挠度控制极为重要，直接影响到主梁竖曲 线顺接、合拢精度及成功与否，因此要及时测量悬浇施工过程中悬臂 梁的平面位置和挠度变形的大小，以保证两端施工悬臂的顺利合拢和 施工平安。为快速准确控制悬浇节段的空间位置，拟将主梁轴线引测 墩顶块顶面上作为放样测站，以此放样测站点作为悬浇各节段的中 线、标高和挠度变化观测的基准。每悬浇一节梁段，要全面分析主梁 在整个施工过程中的挠度变形，并在下一节梁段施工时进行调整，分 四个状态进行挠度观测：前一段浇筑碎后、张拉后、前移挂篮 后、后一段浇筑碎前。以得到整个施工过程中挠度变形的观测资料, 并与设计对照调整，确定梁段立模标高：Hj=Hi+Efli+f2i b+Ef3i+Ef4i+Ef5i式中：Hi设计标高Zfli由各梁段自重在i节点产生的梯度总和第9页共13页