脚手架落地式、悬挑施工方案改.docx

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1、脚手架落地式、悬挑施工方案改烟台开发区 B B- -0 40 住宅小区一期 A A 区脚手架施工方案编制审核 中国建筑第五工程局有限公司烟台悦海和园项目部 2010 年 11 月 6 日目录一、 编制依据 二、 工程概况 三、脚后架布设支配 四、脚手架构造设置 五、脚手架示意图 六、脚手架结构平安验算 1、小横杆强度和变形 2、大横杆验算 3、扣件抗滑承载力验算 4、立杆稳定性验算 5、连墙件计算 6、工字钢悬挑梁的受力计算、 7、悬挑梁的整体稳定性计算 8、拉绳的腕力计算 9、拉绳的强度计算 10、锚固段与楼板连接的计算 七、脚手架留意事项一、编制依据1、青岛北洋建筑设计院供应的施工图纸；

2、2、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ 130-2001 3、施工手册第四版 4、质量安排/施工组织设计编制规定QWJ/JS.01-2002 5、质量手册QWJ/Z01-2002 6、程序文件QWJ/-2002 7、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 8、钢结构设计规范(GB 50017-2003) 9、我公司已积累的类似工程的施工阅历及技术资料 二、工程概况悦海和园项目位于烟台市南京大街南侧，烟台开发区 B-40 小区东北角（A区）。地上 24-28 层，地下一层，剪力墙结构，总建筑面积 53991 m2。由 A1#、A2#与 A3#三栋楼及整体地下车库组成。A1#高度为

3、 68.65 米，地上建筑面积15873.18 m 2、A2#高度为 80.3 米, 地上建筑面积 18502.9 m 2、A3#高度为 68.65米，地上建筑面积 9866.11 m 2。地下车库总建筑面积为 9307.14 m 2。本工程为一类建筑，耐火等级一级，七度抗震设防。塔楼外防护架均采纳扣件式Φ48×3.0 钢管双排脚手架。一架多用，既可作为平安防护架，又是结构施工期间的操作架。由于塔楼高度大，为保障平安，脚手架需分段搭设。三、脚手架布设支配（一）、A1#与 A3#：地下室和地上一层施工期间，第 1 段为落地式双排脚手架，从基坑内地面对上搭设，搭设高度约 10m

4、。地上一层顶板上悬挑工字钢作为第 2 段外架的支撑，第 2 段外架：27 层，搭设高度 16.8m。第 3 段外架：813 层，搭设高度 16.8m。第 4 段外架：1419 层，搭设高度 16.8m。第 5 段外架：2024 层，搭设高度 14.00m。（二）、A2#：地下室和地上一层施工期间，第 1 段为落地式双排脚手架，从基坑内地面对上搭设，搭设高度约 10m。地上一层顶板上悬挑工字钢作为第 2段外架的支撑，第 2 段外架：28 层，搭设高度 19.6m。第 3 段外架：915 层，搭设高度 19.6m。第 4 段外架：1622 层，搭设高度 19.6m。第 5 段外架：2328层，搭设

5、高度 16.8m。四、脚手架构造 设置1、外脚手架统一采纳扣件式Φ48×3.0 钢管双排架，立杆横距 0.9m，立杆纵距 1.4m，大横杆步距 1.8m，里立杆距外墙面 0.4m，外立杆距墙面 1.3m，小横杆采纳 1.5m 长钢管，用直角扣件在主节点处与大横杆相连。小横杆里端悬挑 0.3m，距离外墙面 0.1m。外架每层隔跨与主体结构形成刚性拉接。工字钢悬挑梁外挑1500mm，与楼板锚固 2300mm。2、连墙件设置方式：遇窗洞口处内外各一道水平钢管夹住墙体，与架体立杆采纳 2 根钢管连接；没有窗洞口的地方按要求间距在墙内预埋60PVC 套管，墙内外各设1根水平钢管，采纳

6、1根钢管穿过套管与架体立杆或纵向水平杆相连。连墙件每层两跨设置（连墙件设置简图如后附）。3、剪刀撑在外墙方向连续设置，剪刀撑斜杆与水平面的交角宜在 45° 60°之间，水平投影宽度应 5 跨或 7m。剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加 24 个扣结点。剪力撑必需与立杆固定，不能连接横杆，剪力撑杆必需落地。五、脚手架示意图双排落地式脚手架剖面、立面图 筏板操作层设180 mm 高挡脚板 操作层外立杆内侧设二道水平防护栏杆每隔6层或12m剪刀撑交叉处设红白警示带外侧框架柱部位设钢管抱箍与悬挑架体相连之字横向斜撑按落地架标准设置每根不少于3只卡具框架

7、柱预埋钢筋环一般从二层楼面起先起挑加劲肋钢板(25钢筋)底层用木模板并设挡脚板与底层封闭防护栏杆钢芯钢丝绳 在外边梁跨中预埋竖向短钢管，并用水平向钢管与悬挑架内外立杆相连,且端部加设防滑扣。底层、顶层及往下每隔3层或10m用脚手板全封闭600 600HRB400 25 短钢筋悬挑剖面图槽钢接头处焊接柱子外架楼层预埋件 悬挑架转角工字钢安装示意图 二层楼面起先悬挑预埋钢筋环每根不少于3只卡具加劲肋钢板底层用木模板封闭并设挡脚板钢芯钢丝绳2.7505.55016#工字钢 悬挑大样图悬挑杆件示意图111-1100钢芯钢丝绳HRB400 25 短钢筋焊牢用于立杆定位工字钢悬挑梁加劲肋钢板(HRB400

8、 25 短钢筋)HRB400 25 短钢筋 满焊焊牢用于钢丝绳定位150HRB400 25 短钢筋焊牢用于立杆定位 悬挑式脚手架杆件示意图 A3#悬挑架布置图A1#、A2#悬挑架布置图六 、脚手架 结构平安验算本工程脚手架立杆纵距 la=1.4m，立杆横距 lb=0.9m，步距 h=1.8m，查表,每米立杆承受结构自重 gk=0.1219KN/m；木脚手板以 2 个操作层满铺计算，脚手板自重取2/ 35 . 0 m KN ，施工均布荷载取2/ 3 m KN，上下同时操作层每段脚手架不超过 2 层。选取荷载最大的一段脚手架进行验算：A2#楼的第 2 段悬挑式脚手架：28 层，标高 2.75m19

9、.55m,搭设高度 19.6m。(一)、小横杆强度和变形 1、抗弯强度验算：作用小横杆线荷载标准值：永久荷载：m KN g K / 49 . 0 4 . 1 35 . 0 = = 可变荷载：m KN q K / 2 . 4 4 . 1 3 = = 计算简图 1： 900 300 永久荷载在 lb 跨中产生最大弯矩：( ) ( ) ( ) ( ) ( )22222129 . 0 / 3 . 0 1 8 / 9 . 0 49 . 0 / 1 8 / - = - =b b K GKL a L g M=0.0392KN.m 可变荷载最不利布置时在 lb 跨中产生最大弯矩：m KN L q Mb K Q

10、K = = = 4253 . 0 8 / 9 . 0 2 . 4 8 /22 = + = QK GKM M M 4 . 1 2 . 11.2×0.0392+1.4×0.4253=0.6424KN.m 钢管截面反抗矩，查附录表 B308 . 5 , cm W B = 钢管抗弯强度设计值2/ 205 mm N f = 2 2 3 6/ 205 / 126 ) 10 08 . 5 /( 10 642 . 0 / mm N f mm N W M = = = = s抗弯强度满意要求。2、变形验算：钢材弹性模量2 5/ 10 06 . 2 mm N E =，钢管惯性矩为4 410

11、19 . 12 mm I = 容许挠度，由规范知为： mm L V 8 1500 / 1200 150 / = = = m KN q g qk K/ 69 . 4 2 . 4 49 . 0 = + = + = 计算简图 2：900 300 ( ) ( ) V mm EI qL Vb = = = 6 . 1 10 19 . 12 10 06 . 2 384 / 900 69 . 4 5 384 / 54 5 44 故挠度满意要求。（二）、大横杆验算 由本工程脚手架搭设形式可知，小横杆将承受到的荷载传给大横杆，小横杆间距 1.4m，与大横杆在主节点处连接，传力点紧靠立杆，因此大横杆中内力很小，无须

12、验算。（三）、扣件抗滑承载力验算：由计算简图 2 可知，小横杆在支座 B 处所受支座反力 RB 最大，因此脚手架里排大横杆受到小横杆传来的荷载最大，故验算里排大横杆与立杆间连接扣件的抗滑移实力。( ) KN l al gRbb kg392 . 0 ) 9 . 0 / 3 . 0 1 ( 2 / 9 . 0 49 . 0 / 1222= + = + = ( ) KN l al qRbb kq36 . 3 ) 9 . 0 / 3 . 0 1 ( 2 / 9 . 0 2 . 4 / 1222= + = + =KN R R R Rc q g B8 17 . 5 36 . 3 4 . 1 392 . 0

13、 2 . 1 4 . 1 2 . 1 = = + = + = (cR为直角扣件抗滑承载力)，满意要求。（四）、立杆的稳定性验算：验算 19.6m 高工字钢悬挑架最底层立杆。结构自重标准值产生轴向力 KN Nk g3892 . 2 6 . 19 1219 . 01= =脚手板自重标准值产生轴向力 KN R Ng k g784 . 0 22= = 施工荷载对立杆产生的轴向力 KN R Nq qk72 . 6 36 . 3 2 2 = = = 不组合风荷载时，底部立杆所受最大轴力 ( ) ( ) KN N N N Nqk k g k g2158 . 13 72 . 6 4 . 1 784 . 0 3

14、892 . 2 2 . 1 4 . 1 2 . 12 1= + + = + + =立杆长细比i l /0= l, mm i m h k l 8 . 15 , 12 . 3 8 . 1 5 . 1 155 . 10= = = = m 210 197 8 . 15 / 3120 /0= = = = l l i l 查表得：稳定系数 j 为：186 . 0 = j ( ) ( )2 2 3/ 205 / 302 . 145 489 186 . 0 / 10 2158 . 13 / mm N f mm N A N = = = j故满意要求。验算组合风荷载时的立杆稳定性。( ) ( ) KN N N N

15、 Nqk k g k g8046 . 11 72 . 6 4 . 1 85 . 0 784 . 0 3892 . 2 2 . 1 4 . 1 85 . 0 2 . 1 2 1= + + = + + =风荷载产生弯矩10 / 4 . 1 85 . 0 4 . 1 85 . 02H L W M Ma K WK W = = 07 . 0 W WS Z Km m = 架体标高从 2.75m 至 19.55m,地面粗糙程度为 A 级，查风压高度系数表得：61 . 1 =Zm ，基本风压20/ 65. 0m KN W =,脚手架挡风系考虑架外满挂密目平安网，取648 . 0 = y，风荷载体形系数 842

16、 . 0 3 . 1 = = y m S 则：2/ 6168 . 0 65 . 0 842 . 0 61 . 1 7 . 0 m KN W K = =m KN M W = = 33294 . 0 10 / 8 . 1 4 . 1 6168 . 0 4 . 1 85 . 02 ( )( ) ( )2 23 6 3/ 205 / 3259 . 19510 08 . 5 / 10 33294 . 0 489 186 . 0 / 10 8046 . 11/ /mm KN f mm KNW M A NW= = + =+ j满意要求。（五）、连墙件计算：1、验算 19.6m 架高，每层 2 跨设置连墙件时

17、。架体顶端顶点高度处所受风压标准值：2/ 6168 . 0 65 . 0 842 . 0 61 . 1 7 . 0 m KN W K = = ，则：( ) KN A W NW K W77 . 6 4 . 1 2 8 . 2 6168 . 0 4 . 1 4 . 11= = =KN R KN N N Nc W16 8 2 2 77 . 11 5 77 . 60 1 1= = = + = + = 可见连墙件每层 2 跨设置时是可以满意抗风力的要求的。连墙件设置如下图所示： 剪力墙窗洞口窗洞口处连墙件设置抗滑双扣件剪力墙剪力墙上预留洞口抗滑双扣件没有窗洞口处连墙件设置 2）验算 61.55m 悬挑架

18、连墙件 架体中部高度为 68.55m，风压高度系数 19 . 2 =Zm 所受风荷载标准值 2/ 839 . 0 65 . 0 842 . 0 19 . 2 7 . 0 m KN W K = =( ) KN A W NW K W2089 . 9 4 . 1 2 8 . 2 839 . 0 4 . 1 4 . 11= = =KN R KN N N Nc W16 8 2 2 2089 . 14 5 2089 . 90 1 1= = = + = + =连墙件根据每层两跨间距设置满意要求。（六）工字钢悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁根据带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载 N 的作用，里端

19、 B 为与楼板的锚固点，A 为墙支点。本方案中，脚手架排距为 900mm，内排脚手架距离墙体 400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm， 水平支撑梁的截面惯性矩 I = 1130 cm4，截面反抗矩 W = 141 cm3，截面积 A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×4.105 +1.4×3.78 = 10.218 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手

20、架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1 = 12.816 kN；R2 = 8.7 kN；R3 = -0.146 kN。最大弯矩 Mmax= 2.19 kN.m； 最大应力σ =M/1.05W+N/A= 2.19×106 /( 1.05 ×141000 )+ 0×103 / 2610 = 14.789 N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 14.789 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满意要求！（七）、悬挑梁的整体稳定性计算: 悬挑梁的整体稳定性

21、计算:水平钢梁采纳 16 号工字钢,计算公式如下其中 φb - 匀称弯曲的受弯构件整体稳定系数，根据下式计算：φb = 570 ×9.9×88× 235/( 1300×160×235) = 2.39由于 φb 大于 0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表 B，得到 φb 值为 0.952。经过计算得到最大应力 σ = 2.19×106 /( 0.952×141000 )= 16.313 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 16.3

22、13 小于 f = 215 N/mm2 ,满意要求! （八）、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力 RAH 和拉钢绳的轴力 RUi 根据下面计算 其中 RUicosθi 为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi 根据以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=13.968 kN；（九）、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU 均取最大值进行计算，为 RU=13.968 kN假如上面采纳钢丝绳，钢丝绳的容许拉力根据下式计算：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN

23、)，计算中可以近似计算 Fg=0.5d2，d 为钢丝绳直径(mm)；α - 钢丝绳之间的荷载不匀称系数，对 6×19、6×37、6×61 钢丝绳分别取 0.85、0.82 和 0.8；K- 钢丝绳运用平安系数。计算中Fg取 13.968kN，α=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必需大于 17mm 才能满意要求！钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU 的最大值进行计算作为拉环的拉力 N，为 N=RU=13.968kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取

24、f = 125N/mm2； 所须要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1396.788×4/3.142×125) 1/2 =12mm；（十）、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点假如采纳钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.146 kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，根据混凝土结构设计规范10.9.8 条f = 50N/mm2； 所须要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=146.104×4/(3.142×50×2)1/2 =1.364 mm； 水平钢梁

25、与楼板压点的拉环肯定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm 以上搭接长度。 七、脚手架留意事项A A ：脚手架搭设1、 立杆：横距 0.9m，纵距 L a 为 1.4m。相邻立杆的接头位置应错开布置，在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一，立杆与大横杆必需用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差应不大于架高的 1/300，并同时限制其垂直偏差值≤75mm。 2、 大横杆步距 1.8m，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近的立杆的距离不大于纵距的 1/3。同一排大横杆的水平偏差不大于该脚手架总长度的 1/250 且不大于 50mm。 3

26、、 小横杆贴近立杆位置，搭于大横杆之下并用直角扣件扣紧。在任何状况下不得拆除作为基本构架杆件的小横杆。 4、剪刀撑在两端设置外，中间每隔 10m 设一道，剪刀撑斜杆与水平面的交角宜在 45° 60°之间，水平投影宽度应不小于 2 跨或 4m，和不大于 4 跨或 8m。剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加 24 个扣结点。 5、连墙件，按每层 2 跨布置，一般设置在框架梁或楼板旁边等具有较好抗水平力作用的位置。当设计位置及其旁边不能装设连墙杆件时，应实行其他可行的刚性拉结措施予以弥补。 6、 水平斜拉杆：设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横

27、向刚度。 7、护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上必需设一道护栏和挡脚板。上栏杆高度 1.1m，挡脚板亦可用加设一道低栏杆（距脚手板面 0.20.3m）代替。 8、 搭设作业程序：放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边直立底（第 1 根）立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起 34 根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按 4060Nm 力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段→按上述要求依次向前延长搭设，直至第一

28、步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构架质量和支撑状况，严格确保设计要求和构架质量→设置连墙件（或加抛撑）→按第一步架的作业程序和要求搭设其次步、第三步→随搭设进程刚好装设连墙件和剪刀撑→装设作业层间横杆（在构架横向平杆之间加设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护，封闭措施。 9、脚手架搭设完毕检查合格后，方允许投入运用。 B B 、脚手架的运用应遵循以下规定：1、作业层每 1 架面上好用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值；施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架

29、取3kN/。 2、 在架板上堆放的砖不得多于单排立码 3 层；砂浆和容器总重不得大于 1.5 kN；施工设备单重不得大于 1 kN，运用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于 2.5kN。 3、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。 4、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 5、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求须要临时拆除时，必需经主管人员同意，实行相应弥补措施，并在作业完毕后，刚好予以复原。 6、 工人在架上

30、作业中，应留意自我平安爱护和他人的平安，避开发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等担心全处休息。 7、人员上下脚手架必需走设平安防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。 8、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响平安作业的问题存在，在解除和解决后方许起先作业。在作业中发觉有担心全的状况和迹象时，应马上停止作业进行检查，解决以后才能复原正常作业；发觉有异样和危急状况时，应马上通知全部架上人员撤离。 9、 在每步架的作业完成之后，必需将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应刚好清理落入平安网内的材料和物品

31、。在任何状况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。C C 、脚手架工程主要质量及平安要求： 1、用于本工程的钢管及扣件，型钢等材质须符合现行规范要求； 2、本工程采纳双排外脚手架，五层以上采纳型钢（槽字钢）梁挑双排脚手架，分段卸载，内架采纳满堂架，装饰采纳工具式脚手架，脚手架的平安应作为平安管理的重中之重。 3、 防护脚手架的搭设必需按施工组织设计或施工方案的要求进行，并经项目技术部经理、项目专职平安员及专业施工队负责人组织验收合格后，方可运用。 4、上部结构的外脚手架满挂平安网，进行全封闭施工，进料平台临空的三方须设栏杆和平安网封闭，平台支撑须稳固牢靠。 5、人员上下的人行梯宽1.2m以

32、上，并设防滑条和防护栏杆。 6、脚手架的每层须满铺竹笆板，离墙面不得大于 30cm，不得有空隙和探头板、跳板，脚手板下层兜设水平网，操作架外侧设一道护身栏和一道挡脚板。 7、 防雷电，防火措施：用直径 2532mm，壁厚不小于 3mm 的镀锌钢管或直径不小于12mm 的镀锌钢筋制作成避雷针设在房屋四周的脚手架立杆上，高度不小于 1m，并将全部最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。 接地极的设置：按脚手架的连续长度不超过 50m 设置一个接地极，并且充分利用建筑物已有的接地装置作为接地极。接地线优先采纳直径不小于 8mm 的圆钢或厚度不小于 4mm 的扁钢与脚手架钢管或型钢下部形成焊接，应用两道螺

33、栓卡箍，保持接触面不小于 10cm²，接地线与接地极的连接采纳焊接，焊接点长度应为接地线直径的 6 倍以上或扁钢宽度的 2 倍以上。防火方面，严禁一切人员在外架上吸烟，并每隔一层在外架四周拐角处各设一台灭火器。 8、 外脚手架外侧边缘与架设电线的距离应符合规范要求。D D 、脚手架的拆除 外脚手与墙体设置临时拉接→拆拉接→修补拉锚洞→拆除围护设施→拆除水平杆→拆除立杆1. 全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系，拆除本段拉锚前必需通过横杆及室内拉杆与建筑物作牢靠连接。2. 依据拆除现场状况，设置警戒围栏，并有专人看管。3. 清

34、除脚手架上留存的杂物。4. 拆除架子的工作地区 ，严禁非操作人员进入。5. 拆架前应有现场施工负责人批准手续，拆架时，必需有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。6. 脚手架拆除应符合下列要求：a、 拆除依次应是后搭设的部位先拆，严禁采纳推倒或拉倒的拆除方法。b、 固定件随脚手架逐层拆除，当拆除至最终一节立柱时，应搭设临时支撑加固后，方可拆除固定件与支撑件。c、 拆除脚手架宜一层一清，分段拆除时高差不应大于 2 步。7. 拆除脚手架不宜中途换人，如必需换时，应将拆除状况交接清晰。8. 拆除脚手架部件应刚好运至地面，严禁从空中抛掷。9. 拆除结点后，应对剩余脚手架进行整修。10. 脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应刚好拆除运走，避开误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以平安的方式运出和吊下，严禁向下抛掷在拆除过程中，应作好协作、协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危急性的作业。