电站锅炉安全及优化运行技术11718.docx

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1、大型电站站锅炉安安全及优优化运行行技术一、启动动和停炉炉1启动的的分类根根据启动动前锅炉炉的状态态分为冷冷态启动动和热态态启动。冷冷态启动动时锅炉炉内没有有压力，温温度与环环境相近近。在热热态启动动时，锅锅炉内还还具有一一定的温温度和压压力，根根据温度度的高低低，分为为温态、热热态和极极热态启启动。2无火启启动是指指用外来来蒸汽加加热锅炉炉，在不不点火的的情况下下，使锅锅炉内的的工质升升温升压压。外来来蒸汽的的压力为为0.881.33MPaa,一般般从水冷冷壁的下下联箱进进入锅炉炉内。经经过34小时无无火启动动，就可可使锅炉炉压力升升至0.5 0.7MPPa,并并在锅炉炉内产生生大量的的蒸汽。

2、无无火启动动有下列列优点锅炉受受热均匀匀，热应应力小由于用用蒸汽推推动水循循环，点点火后有有利于迅迅速建立立正常的的水循环环可以避避免点火火时过热热器和再再热器干干烧由于补补水量大大，可保保护省煤煤器点火时时炉膛内内已有较较高的温温度，有有利于点点火燃烧烧稳定可以同同时对炉炉水进行行除氧可以缩缩短点火火时间，节节约用油油可以使使锅炉有有较长时时间的热热备用状状态3启动过过程的优优化的原原则与限限制因素素在允许许的寿命命损耗率率下，以以启动过过程中的的热损失失最小为为目标，优优化启动动过程，尽尽量缩短短启动时时间。优优化的限限制性因因素 1）允允许的寿寿命损耗耗率，控控制循环环应力幅幅。2）锅炉

3、炉的初始始状态 3）汽汽轮机的的启动参参数 44）其他他限制因因素。4直流锅锅炉的启启动特点点采用直直流方式式，从省省煤器、蒸蒸发受热热面到过过热器连连成一串串，工质质一次通通过，内内部无循循环系统统，启动动过程需需维持一一定的给给水量（25-30%额定负荷）和压力，出口需设置启动旁路系统，回收工质。锅炉压压力主要要靠水泵泵维持，启启动过程程实际上上是一个个升温过过程。启动速速度快由由于没有有厚壁汽汽包，可可以大大大提高启启动速度度，一般般45分钟钟即能达达到额定定参数。启动时时要保持持一定的的压力，防防止水动动力恶化化。给水量量过小时时，上升升管屏中中会出现现停滞和和倒流。点火前前需对受受热

4、面进进行冲洗洗。启动中中有汽水水膨胀现现象，压压力急剧剧增加，出出口流量量会大于于进水量量。5直流锅锅炉的滑滑参数启启动直流锅炉炉的点火火启动时时间一般般远小于于汽轮机机的暖机机启动时时间，采采用滑参参数启动动可以很很好地协协调两者者的启动动过程，缩缩短机组组的启动动时间，减减少启动动损失。所所谓滑参参数启动动，就是是启动的的蒸汽参参数是滑滑动的，开开始时较较低，然然后逐步步增大。6汽包壁壁温差壁壁温差是是启停时时必须控控制的安安全指标标之一，不不同阶段段会出现现不同的的温差上水阶阶段，水水进入汽汽包首先先与下部部接触，导导致下部部内壁温温度高，外外壁和汽汽包上部部壁温低低，进水水温度越越高，

5、进进水速度度越快，温温差就越越大。升压初初期，汽汽包上部部与蒸汽汽接触，下下部与水水接触，上上部是凝凝结换热热，换热热强度大大于下部部，造成成上部壁壁温高于于下部。停炉后后，工质质温度会会降低，对对内壁进进行冷却却，而外外壁有保保温，温温度高于于内壁。汽汽包上部部的冷却却条件不不如下部部，导致致上部壁壁温高于于下部。汽包长长度方向向会由于于各循环环回路的的差异存存在温差差，但影影响不大大，通常常不予考考虑。实际运运行表明明，一般般内外壁壁温差在在20左左右，上上下温差差在300 左左右，轴轴向100 左左右.要求不不超过550 .7 440o C的温温差约有有40MMPa的的压力。第2章四四角

6、切向向燃烧锅锅炉的优优化和燃燃烧调整整1四角切切圆燃烧烧（直流流燃烧）的的特征四角射射流相交交于切圆圆，相互互点燃，保保证了煤煤粉的稳稳定着火火燃烧，整整个炉膛膛像一个个大型的的旋流燃燃烧器。湍动强强烈，质质量、热热量、动动量交换换强烈，有有利于燃燃尽。炉内火火焰充满满度好，热热负荷均均匀。每组燃燃烧器均均由一、二二、三次次风组成成，负荷荷变化时时调节灵灵活，煤煤种适应应性强。炉膛结结构简单单，便于于大容量量锅炉的的布置。可以采采用摆动动式燃烧烧器，方方便调节节过热汽汽温便于实实现分段段燃烧，抑抑制NOOx的产产生。2实际切切圆大小小对炉内内工况的的影响切圆增大大时火焰焰中心接接近于一一次风喷

7、喷口，有有利于着着火稳定定，旋转转动量大大，扰动动强烈，有有利于燃燃尽，炉炉膛充满满度好，利利用率高高，水冷冷壁的传传热得以以强化。不利的因因素在于于：容易易导致一一次风冲冲墙，造造成结渣渣，容易易使喷口口过热变变形和烧烧坏，炉炉膛出口口残余扭扭转较大大，引起起过热器器和再热热器出现现热偏差差。3加稳燃燃钝体的的影响钝体就是是一块三三角体，加加在一次次风口上上，它的的作用是是形成一一个回流流区，将将高温烟烟气回流流到一次次风口改改善着火火和燃烧烧。实际际运行表表明，当当钝体扩扩展角为为50oo65oo时，回回流区的的相对长长度l/b=224.00,相对对宽度bb1/bb=1.84.88.可以以

8、显著改改善着火火。安装装钝体后后会增大大射流的的扩展角角，使实实际切圆圆直径增增大200%-25%，所以以加钝体体后应将将假想切切圆直径径缩小至至0.550.88倍。否否则切圆圆过大，会会引起结结渣。钝钝体在一一次风口口外，温温度高冷冷却条件件差，容容易烧坏坏和脱落落。为了了改善这这种状况况，可以以将钝体体缩入风风管内，形形成稳燃燃腔。稳燃腔腔可以消消除上下下两端的的卷吸，增增大回流流区的尺尺寸和回回流量。4周界风风的影响响紧贴一一次风布布置一周周二次风风，厚度度一般为为1525mmm,风风速45560mm/s,占二次次风量的的10%左右。其其作用可可以冷却却和保护护一次风风口，增增加射流流的

9、刚度度，减慢慢射流中中心速度度的衰减减。周界界风可以以作为一一种辅助助调节手手段适应应负荷的的变化，改改变煤粉粉的着火火距离，当当燃用高高挥发份份煤时，周周界风可可以起到到补充氧氧气，强强化后期期着火的的作用。但但燃用劣劣质煤时时，周界界风会延延缓煤粉粉的加热热，也会会与煤粉粉混合，稀稀释煤粉粉浓度，对对着火不不利，故故一般用用于烟煤煤型燃烧烧器。夹心风是是指在一一次风口口中间，竖竖直地插插入一股股高速二二次风。夹夹心风可可以提高高一次风风的刚度度，减慢慢射流的的衰减速速度。通通过合理理放置夹夹心风在在一次风风口中的的位置可可以显著著改善向向火侧的的着火特特性。夹夹心风可可以及时时补充氧氧气，

10、强强化后期期着火，提提高炉膛膛温度，提提高燃尽尽程度。5四角配配风不均均匀的影影响四角角切圆燃燃烧的优优势完全全取决于于四角燃燃烧器的的良好配配合，当当四角出出现配风风不均匀匀时就会会恶化炉炉内空气气动力工工况，出出现结渣渣和水冷冷壁爆管管。6反切：二次风风与一次次风成一一定的角角度，从从相反的的方向喷喷入炉膛膛。二次次风的动动量大，将将一次风风裹在炉炉膛中心心，形成成风包粉粉，有效效减低了了一次风风冲刷水水冷壁现现象，也也对防止止结渣有有利。一一、二次次风反切切，可以以控制燃燃烧初期期的供氧氧量，降降低NOOx的生生成量。二二次风反反切有利利于削弱弱烟气的的旋转强强度，减减少热偏偏差。7二次

11、风风反切时时的炉内内温度分分布二次次风反切切后会改改变炉内内的温度度状况，具具体情况况是，炉炉内烟温温略有降降低些，由由15000降降至14400 ，炉炉内最高高温度的的区域由由炉膛中中央向水水冷壁有有所移动动，燃烧烧器附近近的温度度有所提提高，但但水冷壁壁区域的的温度有有所降低低。这与与空气动动力场的的变化是是一致的的。对于于炉膛出出口的温温度分布布也有所所改善，最最大温度度偏差可可以降低低30左左右。8一次风风反切就就是一次次风按照照反切圆圆的方向向送入炉炉膛，而而二次风风沿与假假想切圆圆一致的的方向射射入炉膛膛。这种种燃烧方方式是美美国CEE公司发发明的。与与二次风风反切时时相似，通通过

12、一次次风的反反切也可可以改善善炉内空空气动力力和温度度场，改改善着火火，稳定定燃烧，防防止结渣渣，降低低NOxx。一次风风反切射射入炉膛膛时，逆逆顶上游游吹来的的气流，使使一次风风射流在在AB段形形成减速速过程，煤煤粉颗粒粒不断减减速直至至不动，在在此过程程中颗粒粒不断升升温，着着火，燃燃烧，增增强了该该段的高高温环境境有利于于煤粉的的煤粉的的稳定着着火燃烧烧。当煤煤粉着火火稳定后后转向主主旋气流流BC方向向，与二二次风混混合及时时造成补补氧条件件能更充充分地进进行着火火与燃尽尽，从而而达到稳稳燃的目目的。根根据NOOx的生生成机理理，降低低燃烧初初期的氧氧浓度，是是控制NNOx的的重要手手段

13、，一一次风的的反切可可以有效效地减少少燃烧初初期的供供氧量，同同时反切切后也形形成了风风包粉的的局面，也也起到分分级燃烧烧的作用用，达到到了控制制NOxx生成目目的。一一次风反反切需要要严格控控制风速速，风率率及反切切角度，否否则效果果会变差差。8三次风风反切的的影响布布置在燃燃烧器组组的最上上层，含含有约115%-200%的入入炉煤粉粉量，风风速高，温温度低，其其旋转方方式对炉炉膛上部部的气体体动力场场有直接接的影响响，是通通过燃烧烧器调节节炉膛旋旋流的最最后一道道手段。如如果采用用与一、二二凤相同的的旋转方方向，就就会增大大炉膛出出口的残残余扭转转，增大大水平烟烟道的速速度和温温度分布布偏

14、差，严严重时引引起过热热器和再再热器频频繁爆管管。实践践证明采采用适当当的三次次风反切切角度，可可以显著著改善炉炉膛出口口的速度度和温度度分布，避避免过热热器和再再热器爆爆管。三三次风反反切时，不不会对下下层燃烧烧器的实实际切圆圆产生影影响，但但会使本本层的实实际切圆圆变小。9摆动对对气体动动力场的的影响下下摆时会会使切圆圆直径增增大，而而上摆时时影响不不大，主主要原因因是下摆摆时下部部烟气进进入冷灰灰斗，使使切圆增增大，反反过来又又影响了了上层切切圆，切切圆增大大的同时时，近壁壁区的气气流速度度也就增增大了。对扭转残余的影响下摆和水平时，炉膛出口残余扭转较大，而上摆时会有所降低，这主要是炉膛

15、下部的冷灰斗的影响。对煤粉流动和结渣的影响当大角度下摆时煤粉会冲到冷灰斗区，会使冷灰斗部分结渣严重。10劣质质烟煤的的燃烧一次风风集中布布置可以以增加煤煤粉浓度度，燃烧烧中心集集中，容容易形成成高温区区，降低低了过量量空气系系数，减减少了煤煤粉气流流的加热热量，容容易快速速着火。但但也要注注意及时时补氧问问题，夹夹心风是是解决方方法之一一。控制一一次风量量适当控控制一次次风率，可可以减少少煤粉气气流的热热容量，有有利于升升温。一一般取220-330%，挥挥发分愈愈低，一一次风率率也愈低低。一次风风速的控控制过高高时易造造成着火火推迟，燃燃尽受影影响，过过低时，会会在煤粉粉输送管管道内产产生分层

16、层和分布布不均，也也会使着着火点距距喷口过过近。应应控制在在2428mm/s. 一、二二次风速速的比例例控制根根据经验验统计，挥挥发分降降低时，二二次风速速与一次次风速的的比例应应提高，一一般大于于1.442.00。三次风风的控制制燃用劣劣质煤时时，三次次风量会会增大，对对正常燃燃烧的影影响也更更大。应应采取措措施降低低三次风风量，这这可以通通过改进进制粉系系统的密密封性，减减少漏风风，提高高干燥煤煤粉的热热风温度度，及设设立三次次风再循循环等方方式解决决。增加煤煤粉细度度，随挥挥发分的的降低，应应提高煤煤粉的细细度。适当的的卫燃带带布置一一定数量量的卫燃燃带可以以提高着着火区的的温度，改改善

17、着火火与稳定定燃烧。但但要慎用用，注意意结渣问问题。11无烟烟煤的燃燃烧着火火和燃尽尽困难，应应采取各各种措施施改善燃燃烧一次风风量和一一次风速速适当降降低一次次风量和和一次风风速，一一次风率率为20022%，一次次风速选选2024mm/s。提高煤煤粉细度度和热风风温度 R990应小小于100%，甚甚至46%。热热风温度度38004300。设置卫卫燃带卫卫燃带能能改善燃燃烧，但但也容易易导致结结渣，较较成功的的经验是是将卫燃燃带分割割成许多多小块，避避免结大大块的渣渣。12褐煤煤的燃烧烧褐煤可可燃基挥挥发分高高，水分分高，灰灰熔点低低，易结结渣。可可以采用用下列措措施改进进燃烧一、二二次风间间

18、隔布置置，并增增大一、二二次风的的间隔距距离，燃燃烧器分分组布置置，拉开开组间距距离，控控制燃烧烧区温度度不宜过过高。一次风风量和一一次风速速，一次风风率控制制在2040%，一次次风速11220mm/s，随随水分增增大而减减低。制粉系系统和干干燥介质质，可采采用风扇扇磨直吹吹系统，引引用炉烟烟作为干干燥剂的的一部分分，既提提高了干干燥剂的的温度又又降低了了氧气的的浓度，改改善了制制粉系统统的安全全性。采用煤煤粉浓缩缩燃烧器器在喷口口前加浓浓缩器（分分离器），将将一部分分含水大大的风分分到三次次风中。采用十十字风，用用十字风风增强一一次风的的刚度和和动量，使使一次风风不易偏偏斜。第三章旋旋流和W

19、W型火焰焰的优化化燃烧1旋流燃燃烧器的的特点与与直流相相比旋流流燃烧器器具有下下列特点点炉膛出出口残余余扭转小小，热偏偏差小。燃烧器器均匀布布置于炉炉内，热热负荷均均匀，对对防止结结渣有利利。各燃烧烧器单独独组织燃燃烧，相相互影响响较小。对炉膛膛的形状状不敏感感，不一一定要求求接近正正方形，有有利于下下游对流流受热面面的布置置。随锅炉炉容量的的增加，单单只燃烧烧器的的的功率不不必成比比列地增增大，只只需增大大炉膛宽宽度和燃燃烧器数数量。2旋流强强度（单单通道的的）旋转转动量矩矩与轴向向动量的的比值3旋转射射流扩展展角通常常把轴向向速度为为本截面面轴向最最大速度度的100%的连连线定义义为外边边

20、界线。边边界线的的夹角定定义为旋旋转射流流扩展角角。扩展展角的大大小与旋旋流器的的结构和和旋流强强度有关关，随旋旋流强度度的增大大，扩展展角增大大，一般般在30010000.。过过大会会会造成飞飞边，燃燃烧不稳稳，过小小，回流流不充分分，对着着火不利利。4决定烟烟气回流流量的因因素有，煤粉气流着火温度，挥发分含量，一次风量和一次风温等。5旋流与与直流组组合时的的特性通过一、二二次风分分别灵活活采用不不同旋流流形式，可可以获得得不同的的燃烧特特性，达达到不同同的目的的。主要要组合形形式有：一次风风直流+二次风风为旋流流；一次风风直流+部分二二次风旋旋流+部分二二次风直直流；一次风风旋流+二次风风

21、直流；一次风风旋流+部分二二次风旋旋流+部分二二次风直直流；二风皆皆为旋流流，可以以同向旋旋转也可可以反向向旋转运行特性性一次风风直流+二次风风旋流一一次风不不旋转，以以直流的的形式射射入炉膛膛，主要要靠二次次风的旋旋转形成成回流区区来保证证着火和和燃烧的的稳定。需需要注意意一、二二风的质质量流量量配比，一一次风量量过大时时会造成成回流区区变小甚甚至消失失。与一一、二风风同为旋旋流相比比，可以以推迟一一、二风风的混合合，也可可以适当当控制回回流强度度。一次风风旋流+二次风风直流通通过控制制一次风风的旋流流强度，可可以有效效控制一一、二风风的混合合进程，旋旋流强度度增大时时，混合合会在很很短的距

22、距离内完完成。一次风风直流+内二次次风旋流流+外二次次风直流流是一种种双调风风旋流燃燃烧器。为为方便，定定义直流流二次风风量占总总二次风风量的比比例为直直流二次次风率。通通过调节节直流二二次风率率，可以以控制射射流的特特性。实实验表明明，随直直流二次次风率的的增加，气气流的扩扩展角会会明显减减小，可可以防止止射流飞飞边，同同时也增增强了射射流的刚刚度，使使轴向速速度衰减减减慢，射射程增大大。但也也会使回回流区变变小。6劣质烟烟煤的燃燃烧劣质质烟煤的的挥发分分比较高高，但水水分和灰灰分高，所所以发热热量低，着着火困难难，不易易稳定燃燃烧，容容易结渣渣。可以以采取以以下措施施增大二二次风扩扩口的扩

23、扩张角，也也适当增增加一次次风和中中心管的的扩口角角，以增增大烟气气的回流流量。适当降降低一次次风量和和风速。提高一次风的煤粉浓度，可采用浓淡燃烧技术，内圈为浓粉，外圈为淡粉，利用内圈的浓煤粉稳定燃烧。适当增增加中心心管的直直径，扩扩大回流流区直径径和回流流量。在旋流流燃烧器器出口加加装中心心扩锥（钝钝体）。增增强回流流。取消或或减少旋旋流燃烧烧器出口口的预混混段。7无烟煤煤的燃烧烧无烟煤煤的挥发发分低，着着火困难难和燃尽尽困难，也也可以燃燃烧劣质质烟煤的的措施，除除此而外外，还可可以采用用下列措措施采用热热风送粉粉，提高高热风温温度敷设适适当的卫卫燃带降低一一次风量量和风速速二次风风分成内内

24、外两股股，内二二次风为为旋流，外外二次风风为直流流，通过过控制直直流二次次风率，稳稳定燃烧烧。8 WW型火焰焰的特点点W型火焰焰是一种种下射火火焰，具具有无比比优越的的新燃料料加热着着火条件件和燃尽尽条件，特特别适合合于燃烧烧无烟煤煤和难燃燃煤种。与与其他燃燃烧形式式相比具具有下列列明显优优势着着火条件件优越，火火炬热量量可以直直接反馈馈到燃烧烧器根部部，易于于实现低低挥发分分煤的着着火。燃烧室室敷设卫卫燃带，火火焰充满满度好，温温度高，有有利于稳稳定燃烧烧。火焰行行程长，煤煤粉在炉炉内的停停留时间间可以达达到34秒，有有利于燃燃尽。二次风风和三次次风随火火焰行程程分级送送入，易易于实现现分段

25、燃燃烧，降降低NOOx生成成。负荷调调节范围围大，燃燃尽室温温度高，燃燃烧器又又采用煤煤粉浓度度调节手手段，所所以负荷荷可以降降低到额额定值的的40%-550%。火焰在在炉内做做18000的转转弯，可可将100%-15%的灰粒粒分离下下来，减减轻了对对流受热热面的磨磨损。烟气在在喉口可可以充分分混合，在在燃尽室室不旋转转，炉膛膛出口速速度场和和温度场场较均匀匀。存在的的主要问问题有：在燃烧烧后期混混合较差差，影响响燃尽，燃燃无烟煤煤时在低低负荷状状态仍离离不开投投油，水水冷壁和和给粉系系统布置置复杂，燃燃烧室的的结渣也也是一个个问题，最最后运行行经验还还有待于于积累。9、W型型火焰锅锅炉的燃燃

26、烧器可可以是旋旋流，直直流，和和浓淡型型第4章 过热器器、再热热器的调调温方法法1汽温变变化对机机组安全全和经济济性的影影响汽温温偏高时时会造成成过热器器和再热热器壁温温增高，加加速蠕变变损耗，当当超过设设计值110时时，会减减低材料料的使用用寿命一一半以上上。严重重超温会会导致短短期爆管管。每爆爆管一次次会造成成巨大的的经济损损失，以以2000MW机机组为例例，爆管管停炉期期间将少少发电224000万kwhh。汽温偏偏低会影影响机组组的经济济性，也也会使汽汽轮机末末级的蒸蒸汽湿度度增大，危危及汽轮轮机的安安全。根根据经验验，过热热汽温每每降低100，汽耗耗将增加加1.331.55%，循循环效

27、率率降低00.3%，煤耗耗增加11克。再热热汽温降降低100，会会增加煤煤耗0.2255%。一一般要求求汽温与与额定值值的偏差差在-1105的范范围内，并并限制在在允许偏偏差值下下的累计计运行时时间，同同时还规规定了允允许的汽汽温变化化速率，一一般不超超过3/分。2运行因因素对汽汽温的影影响运行行因素包包括锅炉炉负荷，给给水温度度，燃料料性质，过过量空气气系数，炉炉膛出口口烟温，受受热面污污染情况况等锅炉炉负荷的的影响总体来说说，过热热器呈对对流特性性，负荷荷增大时时蒸汽温温度上升升。但在在实际运运行中，锅锅炉负荷荷增加时时，工质质流量的的增减速速度大于于燃料量量的增加加速度，再再加上受受热面

28、的的金属蓄蓄热因素素，会导导致汽温温变化有有一个时时滞，往往往汽温温不是上上升而是是降低。再再热器温温随负荷荷的变化化由于受受汽轮机机运行的的影响要要更大些些，一般般负荷降降低时，高高压缸的的排汽温温度会降降低，从从而导致致再热汽汽温降低低。燃料特性性变化主主要指水水分灰分分和挥发发分的变变化对汽汽温的影影响。水水分和灰灰分增大大时，发发热量会会降低，为为达到同同样的负负荷，投投入的燃燃料量就就要增大大，结果果导致烟烟气量增增大，对对流换热热增强，汽温上升。灰分变化的影响比较复杂，一方面会增大烟气量，另一方面也会加重受热面的污染，影响传热，最终使汽温下降。挥发分降低时，由于煤粉着火延迟，煤粉在

29、炉内燃尽所需时间延长，导致火焰中心上移，炉膛辐射吸热份额减少，炉膛出口烟温升高，从而使过热汽温升高。过量空气系数变化时也会引起汽温变化，当炉膛过量空气系数增大时，炉膛温度会降低，而烟气量会增大，对流换热增强，汽温上升，同时也会使排烟损失增大。炉内结渣时会使炉膛出口温度上升，过热汽温上升。给水温度变化时（主要受加热器运行状况的影响）会引起汽温变化，例如，当给水温度降低时（高压加热器不工作时），加热给水的热量增大，为保持负荷不变，燃料量需要增加，结果导致过热汽温升高。锅炉自用用汽量（主主要用饱饱和汽吹吹灰）增增大时，为为不影响响负荷，必必须多投投燃料，结结果会使使汽温升升高。3蒸汽压压力变化化及其

30、对对汽温的的影响蒸汽压力力直接反反映了锅锅炉蒸发发量与外外界负荷荷的平衡衡关系。当当蒸发量量小于外外界负荷荷时蒸汽汽压力会会降低，反反之会升升高。蒸蒸汽压力力也是锅锅炉安全全和经济济运行的的一个重重要指标标。蒸汽汽压力过过高会威威胁受压部部件的安安全和寿寿命，达达不到额额定值时时又会降降低经济济性，例例如主蒸蒸汽压力力降低11MPaa,供电电煤耗增增加2gg，另外外还会影影响汽轮轮机的正正常工作作。蒸汽汽压力急急剧降低低或升高高时，都都会影响响锅炉水水循环的的安全。蒸汽压力升高时，饱和温度升高，蒸发量会减少一些，引起过热汽温上升。一般规定过热蒸汽的压力与额定值的偏差不得超过0.051MPa。维

31、持蒸汽压力稳定的关键就是维持锅炉蒸发量与外界负荷的平衡。当外界负荷增加时，压力会下滑，这时要及时增加燃料量和风量，增加锅炉的产汽量。当外界负荷不变而锅炉内部由于燃烧和传热出现问题时，也会使供求出现失衡，如结渣，煤种变差等，需要及时采取措施进行改进，恢复压力。运行中除限制压力的变化幅度外，也要限制压力的变化速率，一般要求蒸汽压力的下降速度不超过0.250.3MPa/分.过快的压力变化，首先会使汽包水位波动，使过热器带水，使蒸汽品质变坏，其次会使水循环变得不安全，也会使受压部件产生疲劳破坏。4蒸汽侧侧的汽温温调节方方法蒸汽侧调调温时主主要通过过减温器器降低蒸蒸汽的焓焓值来调调温，因因此只能能减温而

32、而不能升升温。为为此必须须额外多多布置一一些受热热面，使使蒸汽的的焓值超过过需要值值一定额额度，来来供减温温器减温温之用，最最后精确确达到额额定的温温度。减减温器除除了保证证汽温精精确外，布布置位置置合适时时还可以以起到保保护受热热面的作作用。目目前减温温器一般般都分两两级，一一级布置置在前面面两级过过热器之之间，一一级布置置在末级级过热器器之前。一一方面可可以起到到保护过过热器的的作用，另另一方面面，调节节惯性也也小，增增加了调调节的灵灵敏性。减减温器分分面式减减温器和和喷水减减温器。面面式减温温器主要要用于中中小型锅锅炉，减减温水通通过换热热面间接接与蒸汽汽接触，将将蒸汽的的热量带带走，因

33、因而对减减温水的的品质要要求不高高，但调调节的灵灵敏度不不如喷水水减温器器。面式式减温器器换热面面一般布布置在过过热器的的中间联联箱内，为为u形管束束或螺旋旋管束。通通过调节节减温水水量来调调节汽温温。减温温水一般般直接来来自于给给水，从从省煤器器上游接接出，吸吸热后再再返回到到省煤器器，因而而会使省省煤器的的进水温温度升高高。减温温水流量量约占锅锅炉给水水量的330%-600%。减减温焓达达50-80kkj/kkg(蒸蒸汽）。喷水减温温器大型型锅炉都都采用喷喷水直接接减温。由由于喷入入蒸汽中中的水汽汽化后直直接变成成过热蒸蒸汽，因因而对喷喷水的水水质要求求很高，中中低压锅锅炉的给给水品质质都

34、达不不到要求求。高压压以上大大型锅炉炉的给水水品质可可以满足足要求。喷水减温的降温幅度很大，最大可以达到100以上，而且调节灵敏，热惯性小，(几秒的时间）对蒸汽的流动阻力也小（一般不超过0.05MPa)。喷水减温器的喷水也是直接来源于给水（省煤器上游），因而会减少省煤器的水量，一定程度上会使排烟温度上升，但由于设备简单，调节灵敏，还是得到了广泛的应用。蒸汽侧再再热汽温温的调节节方法再热汽温温一般不不采用喷喷水的方方法进行行调温，仅仅将其作作为事故故紧急调调温用。蒸蒸汽侧常常用的调调温方法法是蒸汽汽旁通法法和汽-汽交换换法。蒸汽旁通通法就是是专门设设计一级级调节级级再热器器，放置置在低温温段，正

35、正常工作作时，设设定一定定的旁通通量，以以控制再再热器的的总吸热热，当负负荷降低低时，减减小旁通通量，增增加总吸吸热，弥弥补汽温温的降低低。5 烟气气侧调温温直流燃烧烧器上下下摆动调调温通过过上下摆摆动燃烧烧器，可可以直接接移动火火焰中心心的位置置，调节节炉膛的的吸热比比例，改改变炉膛膛出口烟烟温，从从而达到到调节蒸蒸汽温度度的目的的。调节节原则是是，当负负荷较低低或炉膛膛吸热较较多而使使汽温达达不到要要求时，燃燃烧器喷喷口向上上摆动，当当负荷较较高或因因炉内沾沾污而使使炉膛出出口烟气气温度和和汽温过高高时，向向下摆动动。由于于燃料，燃燃烧设备备和受热热面布置置不同，摆摆角变化化对汽温温的调节

36、节效果也也不相同同，需要要进行现现场试验验。通过调节节烟气量量调节再再热汽温温将对流流烟道一一分为二二，一边边布置再再热器，一一边布置置过热器器。在烟烟道下部部安装烟烟气调节节挡板，以以控制两两烟道流流过的烟烟气量，以以此调节节再热汽汽温。这这种方法法较适合合于前后后墙对冲冲燃烧的的锅炉，对对于4角切圆圆燃烧锅锅炉，由由于残余余烟气旋旋转，会会影响调调节效果果。另外外烟气调调节挡板板要放在在低温区区（烟温温低于4400）烟气气再循环环法调节节汽温通通过再循循环风机机抽取省省煤器后后温度为为25003500的烟烟气送入入炉膛，改改变辐射射受热面面与对流流受热面面的吸热热比例，从从而达到到调节汽汽

37、温的目目的。6蒸汽温温度调节节方法的的选用调调温方法法的选用用需要综综合考虑虑各种因因素，包包括安全全性，有有效性，初初投资，日日常维护护费用等等。一般般中参数数锅炉主主要采用用蒸汽侧侧调温，这这样比较较经济，高高参数大大容量锅锅炉，两两种方式式同时采采用，从从发展趋趋势看，以以烟气侧侧调节为为主，约约占调节节量的22/3,蒸汽侧作作为细调调，约占占调节量量的1/3。自然循循环锅炉炉一般采采用二级级喷水，喷喷水量一一般为锅锅炉额定定负荷的的35%。直直流锅炉炉的调节节特性与与汽包炉炉有所不不同，在在调节系系统上强强调自动动维持燃燃料量与与给水量量的比例例关系，一一般需要要3级喷水水，总喷喷水量

38、约约为额定定负荷的的58%。7烟气侧侧速度的的偏差引引起的热热偏差4角切圆圆燃烧方方式的锅锅炉炉膛膛出口往往往存在在较大的的扭转残残余，烟烟气转入入水平烟烟道后会会呈现较较明显的的速度分分布不均均匀。当当切圆按按逆时针针方向旋旋转时，右右侧的烟烟气流速速将明显显高于左左侧，反反之左侧侧会高于于右侧。流流速的差差异，会会导致对对流放热热系数的的差别，造造成吸热热不均。残余旋转除造成速度分布不均匀外还会造成烟气温度分布不均匀。对于逆时针旋转切圆，右侧烟温高于左侧，最高烟温点位于水平烟道的右下方。最大烟温偏差达300左右。烟温的偏差直接导致对流和辐射吸热的不均匀。同屏各管之间的吸热偏差实践发现同屏各

39、管之间的吸热偏差往往很大，热偏差系数可以达到1.31.4。这主要是由于各管在屏中的位置不同，导致吸收的辐射热不同。各管接收的辐射热主要包括，屏前烟室的辐射，屏后烟室辐射，屏间烟室辐射和屏下烟室辐射。例如最外圈的管子接收到的各种辐射是其他管子的几倍。各管子长度上的差异也是导致接收屏间辐射出现差别的原因。所以屏式过热器一般热偏差较大。由流量偏差引起的热偏差流量偏差可以由流通截面偏差，阻力偏差，蒸汽比容偏差和集箱静压偏差引起。进入各管屏的蒸汽比容不同会引起阻力不同，导致流量差异，受热越强，比容越大，阻力也越大，流量就越小，这种现象称为热效流量偏差。集箱中的静压分布差别较大时也会引起流量偏差，影响大还

40、与管圈本身的阻力有关，管圈本身阻力较大时静压的影响较小。对于再热器，由于设计上要求阻力不能太大，因此，集箱中的静压分布对流量偏差影响较大。同屏各管阻力不同引起的流量偏差，包括管径不同，内外圈长度不同，弯头角度不同等。减温器的影响造成的流量偏差减温器布置不当时，会导致部分管子流量下降。热偏差的直接后果就是导致过热器和再热器的过热爆管，这是电厂的主要事故。爆管常发生在过热器的外圈和再热器的向火面。有些电厂为避免爆管，常降低汽温运行，这会降低电厂的经济性。热偏差及及降低措措施炉膛出口口扭转残残余是44角燃烧烧锅炉绕绕不开的的问题，而而且随着着锅炉容容量的增增大，其其扭转残残余也同同步增大大，造成成炉

41、膛出出口的速速度和烟烟气温度度偏差增增大。例例如从2200MMW增加加到6000MWW，偏差差会翻一一番。切切圆逆时时针旋转转时，一一般水平平烟道右右下侧的的烟速和和温度都都较高，但但是对于于屏区来来说，情情况刚好好相反，左左侧的烟烟气充满满度反而而好，右右侧烟气气有短路路到水平平烟道的的趋势，烟烟气从右右下侧集集中流出出，使右右侧污染染增大，导导致左侧侧屏的工工质温升升反而高高于右侧侧。另外外三次风风的投入入对炉膛膛出口烟烟气的流流速分布布和温度度的分布布有直接接的影响响，需要要根据实实际情况况慎重对对待。降降低扭转转残余的的方法很很多，例例如可以以采用分分割屏的的偏置（包包括有一一定的倾倾

42、斜角），可可以取得得一些效效果，但但结构上上还是有有一些困困难，使使用上需需慎重。反反切技术术是较实实际的措措施，例例如采用用一次风风反切，只只要反切切角合适适（比如如1000左右时时）就可可以取得得明显的的效果，能能将两侧侧温差降降低至550-660，飞飞灰可燃燃物含量量降至33%，确确实是一一举两得得。同样样也可以以采用二二次风和和三次风风反切技技术来消消除扭转转残余，但但效果都都没有一一次风反反切好。第5章积积灰结渣渣及防止止1积灰和和结渣积积灰是指指温度低低于灰熔熔点时灰灰在受热热面表面面上的积积聚，一一般发生生在对流流受热面面上。而而结渣是是指熔化化了的灰灰在受热热面上的的积聚，多多

43、发生在在辐射受受热面上上。2受热面面的结渣渣过程灰灰在高温温烟气中中会在极极短的时时间内蒸蒸发、分解、氧氧化、挥挥发以至至熔融成成结晶体体，遇到到受热面面时发生生沉积，一般分以以下几个个过程依靠扩扩散作用用，在管管子四周周形成薄薄的，白白色的，很很细的沉沉积层，该该过程基基本不受受烟气流流速的影影响。在迎风风面由于于灰粒的的撞击形形成内部部烧结层层，灰依依靠黏性性而彼此此结合，厚厚度约几几毫米厚厚，不易易被吹灰灰清除。随着内内部烧结结层的变变厚，积积灰表面面温度会会升高到到接近烟烟气温度度的水平平，使熔熔融状态态的灰在在积灰层层形成熔熔融相，这这些熔融融相又捕捕集撞击击在其上上的颗粒粒，并产产

44、生烧结结反应，形形成坚实实的积灰灰，灰层层变厚，表表层温度度升高，导导致恶性性循环，最最后温度度适宜时时能形成成液态渣渣层。3高温受受热面的的积灰过过程与结结渣过程程相似，积积灰过程程也分为为三个阶阶段。最最初也是是由于热热扩散或或涡流扩扩散或汽汽化物凝凝结，在在管子四四周表面面上形成成一层灰灰粒直径径小于110m的薄层层灰，这这层灰一一般黏性性不强容容易吹掉掉。第二二阶段是是直径稍稍大的低低熔点灰灰的沉积积，这层层灰粘结结性较强强不易吹吹掉，会会沉积在在管子的的迎风面面上。在在第3阶段，大大量的沉沉积物会会快速堆堆积在管管子表面面，如果果黏性或或熔融状状态的成成分多，则则会很快快堵死通通道，

45、不不过与结结渣不同同的是，外外层灰由由于温度度不太高高，与内内层灰的的黏结性性不强，容容易被吹吹灰器吹吹走。4煤灰成成分对积积灰结渣渣的影响响碱金属的的作用研研究和经经验证明明，当煤煤中碱性性物质较较多时极极易发生生结渣问问题。在在800010000时时，许多多含钠的的成分能能和硅酸酸盐发生生反应促促使玻璃璃化过程程，生成成易熔的的共晶体体。碱金金属在高高温时还还会发生生蒸发，变变成氧化化物，氯氯化物，氢氢氧化物物及其硫硫酸盐的的蒸汽，然然后在温温度合适适的受热热面上凝凝结，形形成初始始的积灰灰层。也也会与铁铁，铝的的硫酸盐盐发生化化合反应应生成熔熔化温度度50006000的产产物。氧氧化钙C

46、CaO的的含量增增加时，可可使低熔熔点共晶晶体组分分上升，试试验证明明在CaaO的含含量小于于10%时，随随其含量量增加，灰灰的熔点点呈下降降趋势，CaO=1030%时熔点又略有上升，大于30%熔点又上升明显。铁含量的的影响铁铁在灰中中的氧化化物有FFeO和和Fe22O3两两种形式式。其中中Fe22O3的的熔点高高，比FFeO高高5000。在在还原性性气氛中中，FeeO会与与SiOO2，CaOO等形成成低熔点点共晶体体，容易易造成较较严重的的结渣问问题。而而在氧化化性气氛氛中，FFeO会会被氧化化成Fee2O33，不易易结渣。在在结渣过过程中铁铁的氧化化物也容容易促使使渣的沉沉积。硅酸盐含含量

47、的影影响在煤煤灰中氧氧化硅的的含量一一般占首首位，其其本身的的熔点和和汽化温温度都很很高（11200015000），但但与其他他氧化物物形成的的硅酸盐盐共熔体体的熔点点却较低低。当积积灰是硅硅酸盐型型时，初初始的积积灰层不不是碱金金属，而而是硅化化物的沉沉积。Al2OO3含量量的影响响在煤中中含量也也较多是是一种高高熔点物物质，一一般随AAl2OO3含量量的增加加，煤的的软化温温度总是是升高的的。灰分含量量的影响响实验证证明煤的的灰分特特别高或或特别低低时，结结渣能力都不不严重，灰灰分在77%-15%时，灰灰的熔点点迅速降降低。5根据灰灰特性对对结渣和和积灰的的评价和和预测碱金属含含量评价价用煤中FFe2OO3含量量进行评评价Fe2OO3115%,强结渣渣。具体体结渣情情况还与与还原性性气氛有有关。根据硅比比G进行评评价G中分母母多为助助熔剂，硅硅比大，说说明灰渣渣的黏度度和熔点点都较高高，结渣渣的倾向向性较轻轻。不足足之处在在于未考考虑灰中中主要成成分All2O33的影响响，故仅仅适用于于SiOO2/ Al22O3=1.772.25硅铝比（SiO2/Al2O3),两者都是煤中的主要酸性氧化物，一般Al2O3总使灰熔点上升，SiO2却有两重性，一方面SiO2容易与碱性氧化物作用形成低熔点化合物，另一方面，其本身也可以使灰熔点提升。SiO22/All2O332.