500吨某制药厂中药生产废水处理设计lrc.docx

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1、*大学20*届*学院学士学位设计某制药厂厂中药生生产废水水处理设设计1.概述述1.1 工程基基本情况况简介该制药厂厂是一中中小企业业，中药生生产废水水的最大大排放量量为500mm3/d，拟拟定设计计处理水水量为5500mm3/d，处处理系统统按每天天24hh连续运运行设计计，即设设计处理理水量为为20.83 mm3/h。确确定本污污水处理理工程的的设计进进水水质质如下表表：表1-11 污水水水质情情况项目CODBOD55pHSSNH3-NTP色度进水60000280005.5-6.553502015300除pH值值外其它它单位为为:mg/L设计处理理后要求求出水水水质达到到中药药类制药药工业水

2、水污染物物排放标标准（GGB211906620008）的的一级排放放标准，出出水水质质各个参参数情况况见表二二：表1-22 污水水排放标标准项目CODBOD55pHSSNH3-NTP色度出水70186.0-9.0050100.540除pH值值外其它它单位为为：mgg/L1.2 设计依依据（1）中药药类制药药工业水水污染物物排放标标准（GGB211906620008）（2）给给排水设设计规范范（3）实实用环境境工程设设计手册册（4）环环境工程程设计手手册（5）相相关的环环境保护护法规和和技术政政策1.3 设计范范围本工程设设计范围围包括该该制药厂厂中药生生产废水水处理区区内的废废水处理理工艺、土

3、土建工程程、管道道工程、设设备购置置等。设设计包括括：（1）废废水处理理工艺流流程设计计；（2）废废水处理理站平面面布置图图设计；（3）废废水处理理站高程程图设计计；（4）废废水处理理站管线线图设计计；（5）部部分构筑筑物的设设计；（6）投投资估算算；（7）工工程经济济和环境境效益分分析。1.4 设计原原则工艺方案案的选择择对于废废水处理理设施的的建设、确确保处理理设施的的处理效效果和降降低运行行费用发发挥着最最为重要要的作用用，因此此需要结结合设计计规模、废废水水质质特性以以及当地地的实际际条件和和要求，选选择技术术可行、经经济合理理的处理理工艺技技术，经经全面技技术经济济分析后后优选出出最

4、佳的的总体工工艺方案案和实施施方式。在废水处处理设施施的总体体工艺方方案确定定中，遵遵循以下下原则：（1）所所选工艺艺必须技技术先进进、成熟熟，对水水质变化化适应能能力强，运运行稳定定，能保保证出水水水质达达到工厂厂使用标标准及国国家废水水排放标标准的要要求。（2）所所选工艺艺应减少少基建投投资和运运行费用用，节省省占地面面积和降降低能耗耗。（3）所所选工艺艺应易于于操作、运运行灵活活且便于于管理。根根据进水水水质、水量，应应能对工工艺运行行参数和和操作进进行适当当调整。（4）所所选工艺艺应易于于实现自自动控制制，提高高操作管管理水平平。（5）所所选工艺艺应最大大程度减减少对周周围环境境的不良

5、良影响（气气味、噪噪声、气气雾等）。2.处理理工艺设设计222.1 工艺流流程确定定根据处理理的废水水水量、水水质及处处理要求求，结合合工程经经验，确确定废水水处理工工艺，工工艺流程程如图：中药废水格栅调节池两相厌氧反应器污泥浓缩池板框压缩机二沉池混凝沉淀池达标排放氧化沟泥饼外运污泥回流图2.11 制药药厂中药药生产废废水处理理工艺流流程2.2 工艺流流程设计计说明中药生产产废水通通过格栅栅进入污污水处理理段调节节池，调调节水质质水量，在在絮凝剂剂的作用用下，去去除废水水中的悬悬浮物和和胶体物物质等污污染物，降降低后续续处理单单元的工工作负荷荷。经泵泵定量提提升到二二相厌氧氧反应器器，在厌厌氧

6、微生生物的作作用下，将将废水中中的各种种复杂有有机物分分解转化化成小分分子有机机物，甲甲烷和二二氧化碳碳等物质质，剩余余污泥进进入污泥泥浓缩池池3。该流程程的产酸酸反应器器采用厌厌氧反应应器，其其污泥的的回流比比可使产产酸反应应中保持持较高浓浓度的产产酸污泥泥，以加加快悬浮浮物质或或难降解解物质的的水解酸酸化，为为后续的的产甲烷烷反应创创造有利利条件4。而而工程采采用的高高负荷厌厌氧反应应器(UUASBB)，在在池底甲甲布水系系统与三三相分离离器之间间留有一一定空间间，以便便悬浮悬悬浮状态态的絮状状污泥和和颗粒污污泥在其其中生长长、积累累，具有有良好的的污泥滞滞留效果果5。在厌氧氧微生物物作用

7、下下，将废废水中大大分子有有机物降降解为小小分子有有机物、甲甲烷和CCO2等。两两相厌氧氧工艺通通过产酸酸相和产产甲烷相相的协同同作用，不不但使废废水的可可生化性性大大提提高，而而且去除除了大部部分子有有机物质质，降低低了废水水的浓度度6。氧化沟沟作为一一种完全全混合且且不需要要初沉池池的延时时曝气活活性污泥泥法工艺艺，是一一种出水水水质好好、运行行可靠、基基建投资资费用和和运行费费用低的的污水处处理方法法3。氧化化沟不仅仅满足BBOD55和SSS的去除除，而且且氧化沟沟中还能能进行充充分的硝硝化和一一定的反反硝化作作用，有有效的去去除废水水中的氮氮和磷7。将氧化化沟处理理排出的的废水中中加入

8、微微量絮凝凝剂，使使废水中中的悬浮浮物在絮絮凝剂的的作用下下经斜管管填料进进行沉淀淀。由于于中药提提取的废废水中含含有较高高浓度的的磷酸盐盐，除在在预处理理阶段利利用钙盐盐沉淀，以以及后续续生化系系统除去去部分的的磷酸盐盐以外，仍仍需在氧氧化沟处处理完成成后进行行加药混混凝处理理，以保保证磷处处理效果果达标5。厌氧反反应器、氧氧化沟、二二沉池及及混凝沉沉淀池中中的剩余余污泥通通过污泥泥泵进入入浓缩池池，加入入絮凝剂剂后，经经板框压压缩机脱脱水后运运走33。2.3各各单元预预期处理理效果物料衡算算（拟定定废水量量500mm3/d）废水经经过格栅栅、调节节池。调调节池的的主要作作用是调调节水质质水

9、量，水水量没有有发生很很大的变变化，仍仍然为5500mm3/d。废水经经过两相相厌氧反反应器反反应器，由由于厌氧氧部分产产生污泥泥量与废废水量比比起来非非常小，可可以忽略略不计，进进入氧化化沟的废废水水量量基本不不变，依依旧为5500mm3/d。氧化沟沟系统中中的水量量衡算应应包括整整个反应应器里的的进出水水量，反反应池中中的污泥泥产量以以及污泥泥回流，但但是污泥泥回流是是一个内内循环系系统，对对于整个个氧化沟沟系统，变变化不大大。废水经经过混凝凝沉淀池池，主要要是除去去上述工工艺未能能完全去去除的含含磷污染染物，所所产生的的污泥量量与废水水量相比比非常小小，可以以忽略不不计，水水量依旧旧为5

10、000m33/d。污泥处处理系统统中携带带有水，但但这部分分水在脱脱水后又又被送回回调节池，因因此水量量损失也也不大。所以，整整个过程程水量基基本恒定定不变。各主要构构筑物对对BODD5、COOD、NNH3-N、SS、TTP、pH、色色度的预预期处理理效果见见表2.1。表2.11各主要要构筑物物预期去去除效果果处理单元元项目BOD55(mg/L)COD(mg/L)NH3N(mg/L)TP(mg/L)pH色度SS(mg/L)格栅进水280006000020155.5-6.55300350去除率1%7%00-5%35%调节池进水277225580020155.5-6.55285227.5去除率2%

11、2%00-5%55%厌氧池进水271775468820155.5-6.55271102.5去除率20%60%25%15%-30%5%UASBB池进水21733218771512.7755.0-6.00189.797.338去除率85%80%18%15%-41%10%氧化沟进水326415.612.33110084.5-5.55111.287.664去除率96%85%70%48.22%-45%25%二沉池进水13.00462.3343.6995.65.0-6.0061.55665.773去除率11%15%6%10%-40%20%混凝沉淀淀池进水11.66523.4775.0445.0-6.003

12、6.9952.66去除率15%17%3%93%-35%80%预计效果果9.866443.3880.3556.0-9.002410.55总去除率率99.99%99.33%77.55%97.77%100%93.11%97%排放标准准1870100.5100%40503.工艺艺单元设设计3.1格格栅(地地埋式)3.1.1设计计说明4中药生产产废水主主要来自自生产车车间，在在洗泡蒸蒸煮药材材、冲洗洗、制剂剂等过程程中产生生。废水水包括生生产过程程中的原原药洗涤涤水，原原药药汁汁残液、过过滤、蒸蒸馏、萃萃取等单单元操作作中产生生的污水水、生产产设备洗洗涤和地地板冲洗洗水88。格格栅主要要用来截截留污水水

13、中较粗粗大漂浮浮物和悬悬浮物，防防止堵塞塞和缠绕绕水泵机机组、管管道阀门门、处理理构筑物物配水设设施、进进出水口口，减少少后续处处理产生生的浮渣渣，保证证污水处处理设施施的正常常运行4。3.1.2设计计计算3.1.2.11设计参参数44栅前流速速v1=0.3m/ss过栅流速速V=00.1m/ss栅条间隙隙宽度bb=0.01m格栅倾角角=60格栅数为为N=11个栅条宽度度S=00.022m3.1.2.22设计计计算22设计流量量Q=5500mm3/d=0.0006mm3/s根据最优优水力断断面公式式计算得得:栅前槽宽宽，则栅栅前水深深取栅前水水深h=0.11m，过过栅流速速V=00.2m/ss，

14、栅条条间隙宽宽度b=0.001m，格格栅倾角角=60，格栅栅数N=1个，则则栅条间间隙数nn为：栅槽有效效宽度BB2=s（nn-1）+en=0.002（355-1）+0.00135=1.002m进水渠道道渐宽部部分长度度（其中1为进水水渠展开开角）栅槽与出出水渠道道连接处处的渐窄窄部分长长度过栅水头头损失（hh1）因栅条边边为矩形形截面，取取k=33，则式中：=（s/e）44/3h0：计计算水头头损失 k：系数，格格栅受污污物堵塞塞后，水水头损失失增加倍倍数，取取k=33：阻力力系数，与与栅条断断面形状状有关，当当为矩形形断面时时=2.42栅后槽总总高度（HH） 取取栅前渠渠道超高高h2=0.

15、3m，则则栅前槽槽总高度度H1=h+h2=0.1+0.3=00.4m 栅栅后槽总总高度HH=h+h1+h2=0.10+00.1+0.33=0.5m格栅总长长度L=L1+L2+0.5+11.0+0.44/taan=1.112+00.566+0.5+11.0+0.44/taan600=3.441m每日栅渣渣量=Q平均均日1=0.003m3/d0.22m3/d所以宜采采用人工工格栅清清渣3.2调调节池(地埋式式)3.2.1设计计说明2中药材废废水污染染主要变变现为高高浓度有有机废水水的污染染，对于于中药制制药工业业，由于于药物生生产过程程中不同同药物品品种和生生产工艺艺不同，所所产生的的废水水水质及

16、水水量有很很大的差差别，而而且由于于产品更更换周期期短，随随着产品品的更换换，废水水水质、水水量经常常波动，极极不稳定定。中药药废水的的另一个个特点是是有机污污染物浓浓度高，悬悬浮物，尤尤其是木木质素等等比重较较轻、难难于沉淀淀的有机机物含量量高，色色度较高高，废水水的可生生化性较较好，多多为间歇歇排放，污污水成分分复杂，水水质水量量变化较较大。综综上中药药废水特特点，需需设调节节池。调调节池的的作用是是集水缓缓冲、均均匀调节节兼水解解酸化、中中和水质质。在絮絮凝剂的的作用下下，去除除废水中中的悬浮浮物和胶胶体物质质等污染染物，降降低后续续处理单单元的工工作负荷荷。3.2.2设计计计算43.2

17、.2.11设计参参数水力停留留时间tt取2.5h该厂最大大排水量量Qmaax取5500mm3/d,即为220.883m3/h有效水深深取H=2.55m3.2.2.22计算调节池有有效容积积为：V容积=Qmaaxt=20.832.55=52.5m3H=2.5m，超超高0.5m，则则池面积积：A=V/H=552.552.55=21m2取池长LL=5.3mm,则池池宽B=4.0m即调节池池的实际际尺寸为为：LBH=5.3mm4.0m（2.55+0.5）mm附属设施施:选用二台台潜水排排污泵（一一用一备备），型型号为WWQ277-155-2.2，参参数如下下表：泵流量m3/hh扬程m转速r/minn电

18、机功率率kW效率排出口径径mmWQ277-155-2.22715290002.2702403.3两两相厌氧氧工艺(半地埋埋式)3.3.1设计计说明3经物理处处理后的的废水，流流入两相相厌氧反反应器中中，进行行厌氧反反应处理理。废水水中有机机污染物物结构比比较复杂杂，不宜宜生物降降解。两两相厌氧氧工艺的的产酸反反应器采采用厌氧氧反应器器，其污污泥的回回流可使使产酸反反应中保保持较高高浓度的的产酸污污泥，以以加快悬悬浮物质质或难降降解物质质的水解解酸化，为为后续的的产甲烷烷反应创创造有利利条件。而而工程采采用的高高负荷厌厌氧反应应器(UUASBB)，在在池底布布水系统统与三相相分离器器之间留留出一

19、定定空间，以以便悬浮浮状态的的絮状污污泥和颗颗粒污泥泥在其中中生长、积积累，具具有良好好的污泥泥滞留效效果。在在厌氧微微生物作作用下，将将废水中中的大分分子有机机物降解解为小分分子有机机物、甲甲烷和CCO2等。两两相厌氧氧工艺通通过产酸酸相和产产甲烷相相的协同同作用，不不但使废废水的可可生化性性大大提提高，而而且去除除了大部部分有机机物质，极极大降低低了废水水的浓度度。3.3.2设计计计算3.3.2.11设计参参数99产酸反应应器与产产甲烷反反应器容容积比为为1:44容积负荷荷Nv为6kgCCOD/(m33d)产酸反应应器水力力停留时时间HRRT=44h,有效效水深hh1=3.00m产甲烷反反

20、应器水水力停留留时间HHRT=12h，有效效水深hh2=4.6m3.3.2.22计算2两相厌氧氧反应器器的有效效容积： VV=QmmaxSS0/Nv=50006000060000=500m3产酸反应应器水力力停留时时间HRRT=44h；则产产酸反应应器的有有效容积积：V1=QQmaxxt1=200.8334=84m3有效水深深h1=3.0mm,超高高0.55m，则则池面积积： AA=V11/H1=843=28m2取池长为为7.00m，则则池宽BB=4.0m即厌氧反反应器的的实际尺尺寸为：LBH=7m4m(3+0.5)mm两相厌氧氧工艺流流程中，产产酸反应应器和产产甲烷反反应器之之间的沉沉淀池选

21、选用初沉沉池，沉淀池池表面水水力负荷荷q取11.5mm3/(mm2h),沉沉淀时间间t取22.0h，则则沉淀区区有效水水深为： h=qqt=11.52.00=3.0m沉淀区有有效容积积为：V=Qmmaxtt=200.8332=442m33有效水深深为3.0m，超超高为00.5mm，则有有效沉淀淀池面积积： AA=V/h=4423.00=144m2取池长为为4.00m，则则池宽为为3.55m，取取4.00m即初沉池池的实际际尺寸为为：LBH=44.0mm4.00m(3+0.55)m产甲烷反反应器选选用UAASB反反应器，UUASBB反应器器配水方方式、进进水系统统、排泥泥系统、三三相分离离器、出

22、出水系统统等设计计如下：两相厌氧氧反应器器的容积积负荷NNv采用6.0kkgCOOD/(m3d),则则反应器器容积为为： VV=QmmaxSS0/Nv=50006000060000=500mm3采用2座座UASSB反应应器，则则每个反反应器的的容积为为： V1=（5000-844-422）2=1887m3UASBB反应器器的有效效高度取取为5mm，则反反应器面面积为： AA1=V1/h=1877540m2反应区的的平面形形状采用用矩形，设池长为池宽的2倍，设池长L为池宽B的2倍，则可知B4.5m，L9.0m。实际池面面积： S实4.59.040.55m2一般应用用时反应应器装液液量为770%9

23、0%，本工工程中设设计反应应器高HH5.0m，其其中超高高0.55m，反反应器的的总容积积VBBLH4.59.0（5.0+00.5）2222.0 mm3，反应器器总容积积为444m3，则体体积有效效系数为为3744/444484.2%，符符合有机机负荷要要求。故故最终的的UASSB反应应器实际际尺寸为为：LBH=9.0mm4.5mm5.55mtHRTTV有效/QQ=1887/21.08.9hVrQ/A1=21.0/400.52m3/(mm2h)对于颗粒粒污泥，水水力负荷荷Vr0.110.9m3/(mm2h)，符符合要求求。（1）布布水点的的设置由于设计计容积负负荷4.00kgCCOD/(m33

24、d)，因因此每个个点的布布水面积积取3mm2为好，每每池布水水点数：nS/SS0=40/33=133，取nn155个设布水管管内流速速u10.5m/s，uu20.6m/s，uu30.7m/s，uu40.8m/s，uu51.0m/s，uu63.0m/s（管管出口），则则直径dd为:d1=61mmd2=40mmmd3=266mmd4=177mmd5=111mmd6=5mmm布水管设设置在离离UASSB反应应器底部部2000mm处处。（2）验验证空塔水流流速度： ukQQ/S21/400.522m/hh1.0m/h，符符合要求求。空塔气流流速度：ug式中： Q设计处处理量，mm3/h Coo进水CC

25、OD浓浓度，kkg/mm3COOD去除除率，取取80% S横截面面积，mm2r沼气气产率，取取0.335m33/kggCODDug(2216000010-3380%0.522)/400.855m/hh1.0m/h，符符合要求求。整个两相相厌氧工工艺，在在设计中中利用水水力自流流作用，是是废水进进出反应应器时，无无需外加加外力作作用。3.4三三相分离离器的设设计113I三相分分离器构构造形式式多种多多样，但但是必定定有3个个主要功功能和33个组成成部分：气液分分离、固固液分离离和污泥泥回流33个功能能以及气气封、沉沉淀区和和回流缝缝3个组组成部分分。3.4.1沉淀淀区设计计根据一般般设计要要求，

26、水水流在沉沉淀室内内的表面面负荷率率q0.7m3/（mm2h），沉沉淀室底底部进水水口表面面负荷一一般小于于2.0m3/（mm2h）,本工程程设计中中，与短短边平行行，沿长长边每池池布置55个集气气罩，构构成5个分离离单元，则则每池设设置5个三相相分离器器。三相分离离器长度度B44.5m，每每个单元元宽度bbL/59.00/51.8m沉淀区的的沉淀面面积即为为反应器器水平面面积，即即40m2沉淀区的的表面负负荷率：Q/SS211/4000.52 mm3/（mm2h）1.02.0 mm3/（mm2h）3.4.2回流流缝的设设计设上下三三角形集集气罩斜斜面水平平夹角为为555，取hh30.99mb

27、1hh3/tgg0.99/tgg550.663mb2bb2bb11.9920.630.644(m)式中：bb1下三角角形集气气罩底宽宽度，mm h3下三角角形集气气罩垂直直高度，mm b2相邻两两个下三三角形集集气罩之之间水平平距离，mm b单单元三相相分离器器宽度，mm下三角集集气罩之之间污泥泥回流缝缝混合液液上升流流速a1nnb2L50.6444.515.0m2v1QQ/a1121/15.001.33m/hh式中：vv1下三角角形集气气罩之间间污泥回回流缝中中混合液液的上升升流速，mm/ha1下下三角形形集气罩罩回流缝缝总面积积，m2L反应应器宽度度，即三三相分离离器的长长度B，mmn反应

28、应器的三三相分离离器的单单元数为使回流流缝水流流稳定，固固液分离离效果良良好，污污泥能顺顺利回流流，一般般v12mm/h。上三角集集气罩下下端与下下三角斜斜面之间间水平距距离的回回流缝中中水流的的流速设b3CD0.3ma222nb33L250.34.513.5m2v2QQ/a2221/26.41.6m/hh式中：vv2上三角角集气罩罩下端与与下三角角集气罩罩斜面之之间水平平距离的的回流缝缝中水流流的流速速，m/h a2上三角角集气罩罩回流缝缝的总面面积，mm2 b33上三角角集气罩罩回流缝缝的宽度度，m假定a22为控制制断面AAminn，一般般其面积积不低于于反应器器面积的的20%，v22就是

29、vvmaxx。同时时要满足足：v11v2（vmaax）2.0m/h。3.4.3气液液分离设设计CECCDsiin5550.3sinn550.25mmCBCCE/ssin3350.25/ siin3550.44mm设 ABB0.5mH4（AABcoos555b2/2）tg5550.88mm校核气液液分离，假假定气泡泡上升流流速和水水流速度度不变，根根据平行行四边形形法则，要要使气泡泡分离不不进入沉沉淀区的的必要条条件是：vb/vaADD/ABB或BCC/ABB。沿AB方方向水流流速度：vaQQ/CEEB2N11.7m/hh式中：BB三相分分离器长长度N每池池三相分分离器数数量气泡上升升速度： v

30、vbg/118（12）d2, 1式中： d-气泡直直径，ccm1-液液体密度度，g/cm332-沼沼气密度度，g/cm33-碰撞撞系数，取取0.995-废水水的动力力黏滞系系数，gg/（ccms）v-液体体的运动动粘滞系系数，ccm2/s设气泡直直径d0.001cmm，在355下，11.03 g/ccm3，21.1510-33 g/cm33，v0.01001cmm2/s，0.95，0.01011.030.0104g/（cms），由于废水动力粘滞系数值比净水的大，取0.02 g/（cms）。 vb（00.959.81）/（1880.02）9.58mm/h BC/AB0.44/0.500.88 v

31、b/va9.58/1.75.664所以：vvb/vaBCC/ABB，可脱脱去d0.01ccm的气气泡3.4.4三相相分离器器与UAASB高高度设计计三相分离离区总高高度hh2h3h4h5h2为集集气罩以以上的覆覆盖水深深，取00.5mAFhh/siin5551.46mmDF AFAD1.460.500.520.44mmh5DDF ssin5550.44sinn550.36mhh22h3h4h50.50.90.88800.361.992mUASBB总高HH=5.5mm，其中中超高00.5mm，沉淀淀区高11.0mm，污泥泥床高22.0mm，悬浮浮区高22.0m。3.4.5产泥泥量的计计算UASB

32、B反应器器中污泥泥总量计计算一般UAASB污污泥床主主要由沉沉降性能能良好的的厌氧污污泥组成成，平均均浓度为为15VVSS/L，则则UASSB反应应器中污污泥总量量为：GVCCSS5001556000kg/d55.6tt/d产泥量计计算厌氧氧生物处处理污泥泥产量取取r00.088kgVVSS/kgCCOD，流流量Q=21m3/h，进进水COOD浓度度C060000mmg/LL6kkg/mm3，COOD去除除率E=80%UASBB反应器器总产泥泥：XRRQC00E00.0885006.00.81992kggVSSS/d据VSSS/SSS0.8，X1992/00.8240kkgSSS/d.污泥含水

33、水率为998%，当当含水率率955%时，取取s10000kkg/mm3，则污污泥含产产量：WS2240/10000（198%）112m3/d污泥泥龄龄： cG/X56600/24023.0d3.4.6出水系系统的设设计计算算出水系统统的作用用是把沉沉淀区液液面的澄澄清水均均匀的收收集并排排出。出出水是否否均匀对对处理效效果有很很大的影影响，且其形形式与三三相分离离器及沉沉淀设计计有关。出水槽设设计对于每个个反应池池，由55个单元元三相分分离器，出出水槽共共有5条，槽槽宽0.2m。单个反应应器流量量：qiiQ/36000221/3360000.0066m3/s设出口槽槽附近水水流速度度为0.2m

34、/s，则则槽口附附近水深深为qi/55/uaa0.0066/5/0.220.200.03m取槽口附附近槽深深为0.20mm，出水水槽坡度度为0.01，出出水槽尺尺寸为110m0.2m0.2m，出出水槽数数量为55座溢流堰设设计出水槽溢溢流堰共共有100条，每每条长99.6mm；设计计90三角堰堰，堰高高50mmm堰口宽1100mmm，则则堰口水水面宽550mmm每个UAASB反反应器处处理水量量6.00L/ss，查知知溢流负负荷为112L/（ms），设设计溢流流负荷ff1.0L/（ms），则则堰上水水面总长长为：LLqii/f6.00m三角堰数数量：nnL/b6.00/50010-331200

35、g个，取取1200个每条溢流流堰三角角堰数量量：1220/10112个一条溢流流堰上共共有122个1000mmm的堰口口，122个7000mmm的间隙隙堰上水头头校核每个堰出出流率：qqqi/n5.0010-55m3/s按90三角堰堰计算公公式q1.43hh2.55，则堰堰上水头头：h（qq/1.43）00.40.0166m3.4.7出水渠渠设计计计算反应器沿沿长边设设一条矩矩形出水水渠，66条出水水槽的出出水流至至此出水水渠。设设出水渠渠宽0.4m，坡坡度0.0011，出水水渠渠口口附近水水流速度度为0.2m/s渠口附近近水深qi/ua00.15m以出水槽槽槽口为为基准计计算，出出水渠渠渠深

36、：00.200.150.35m离出水渠渠渠口最最远的出出水槽到到渠口的的距离为为13.85mm，出水水渠长为为13.850.1113.95mm出水渠尺尺寸：113.95mm0.4m0.35m，向向渠口坡坡度为00.00113.4.8UASSB排水水管设计计计算Q6.0L/s，选选用D1500mm钢钢管排水水，充满满度（设设计值）为为0.6管内水流流速度：v440.006/0.1520.600.57m/s3.4.9 UAASB的的其它设设计考虑虑3.4.9.1取样样管设计计在池壁高高度方向向上设置置若干个个取样管管，用以以采取反反应器内内的污泥泥样，以以随时掌掌握污泥泥在高度度方向上上的浓度度分

37、布情情况。在在距反应应器底11.11.22m位置置，沿池池壁高度度上设置置取样管管4根，沿沿反应器器高度方方向上各各管相距距0.88m，水平平方向上上各管相相距2.0m。取取样管选选用DNN1000钢管，取取样口设设于距地地面1.1m处处，配球球阀取样样。3.4.9.2检修修人孔 为便于检检修，在在UASSB反应应器距地地坪1.0m处设6000mm人人孔一个个。通风为防止部部分容重重过大的的沼气在在反应器器内聚集集，影响响检修和和发生危危险，检检修时可可向UAASB反反应器中中通入压压缩空气气，因此此在UAASB一一侧预埋埋压缩空空气管（由由鼓风机机房引来来）。3.4.9.3防腐腐措施厌氧反应

38、应器腐蚀蚀比较严严重的地地方是反反应器上上部，此此处无论论是钢材材或水泥泥都会被被损坏，因因此，UUASBB反应器器重点进进行顶部部的防腐腐处理。在在水平面面以下，溶溶解的CCO2会发生生腐蚀，水水泥中的的CaO会因因为碳酸酸的存在在而溶解解。沉降降斜面也也会腐蚀蚀，为了了延长反反应器的的使用寿寿命，反反应器的的防腐措措施是必必不可少少的。本本次设计计中，反反应器上上部2mm以上池池壁用玻玻璃钢防防腐，三三相分离离器所有有裸露的的碳钢部部位用玻玻璃钢防防腐。3.4.9.4给排排水在UASSB反应应器布置置区设置置一根DD32供供水管补补水、冲冲洗及排排空时使使用。3.4.9.5通行行在反应器器

39、上设置置钢架、钢钢板行走走平台，并并连接上上台楼梯梯。3.5氧氧化沟(半地埋埋式)3.5.1设计计说明2中药生产产废水的的特点是是有机污污染物浓浓度高，且且制药类类工业行行业排放放标准要要求废水水处理效效率高。氧氧化沟作作为一种种完全混混合且不不需要初初沉池的的延时曝曝气活性性污泥法法工艺，是是一种出出水水质质好、运运行可靠靠、基建建投资费费用和运运行费用用低的污污水处理理方法。氧氧化沟一一般呈环环形沟渠渠状，污污水在沟沟渠内作作环形流流动，利利用独特特的水力力流动特特点，在在沟渠转转弯处设设曝气装装置，在在曝气池池上方为为厌氧池池，下方方为好养养段，从从而产生生富氧区区和缺氧氧区，可可以进行

40、行硝化和和反硝化化作用，取取得脱氮氮的效应应，同时时氧化沟沟法污泥泥泥龄长长，可以以存活世世代时间间较长的的微生物物进行特特别的反反应，如如除磷脱脱氮。3.5.2设计计参数10本设计采采用卡罗罗塞(CCarrroussel)氧化沟沟，去除除BODD5与COOD之外外，还具具备硝化化和一定定的脱氮氮除磷作作用，使使出水NNH3-N低低于排放放标准。氧氧化沟设设计为一一座，按按最大日日平均流流量设计计，则氧氧化沟设设计流量量为：Q=QQmaxx=5000m33/d=6.00L/ss总污泥龄龄：200d氧化沟中中挥发性性固体浓浓度X=40000mgg/(LLVSSS)二沉池底底挥发性性固体浓浓度Xr

41、r=110000 mg/(LVSSS)产率系数数y=00.455微生物自自身衰减减系数KKd=0.1d-1反应速率率常数KK=0.1L/(mgg/d)3.5.2.11设计计计算111本设计日日处理水水量设计计为5000m33，共设设计一组氧化化沟，氧氧化沟日日处理水水量为5500m3，进水水BODD5浓度为为3233.3mmg/LL，出水水BODD5浓度要要求小于于18mmg/LL，（1）氧氧化沟所所需容积积V（WWV0）VyQQ（L00Le）/xxkd式中： V氧化沟沟所需容容积，mm3 y产率系系数，微微生物降降解1kkgBOOD所合合成的MMLVSSS（kkg）数数 Q污水设设计流量量（

42、一般般按日平平均流量量计算），mm3/d L0进水BBOD浓浓度，mmg/LLLeBBOD排排放限值值，mgg/Lx曝气气池内混混合液悬悬浮固体体浓度（MMLSSS），mmg/LLkd微微生物自自身衰减减系数，dd-1 V=00.4555000(3233.3-12.9)/(4400000.11)=1744.6mm3（2）剩剩余污泥泥量Wxx（kgg/d） WWx=yQQLr/(11+btt)式中： Q-设设计污水水流量，mm3/d Lr-去除除的BOOD5浓度，mmg/LL，Lrr=Lo-Le ts-污泥泥龄，dd y-污污泥产率率系数，kkg/MMLSSS/kggBODD5b-污泥泥自身氧氧化率，dd-1,一一般取00.1Wx=00.4555000(3223.33-122.9)10-33/（11+0.4520） =66.988kg/d 如由池池底排除除，二沉沉池排泥泥浓度为为10gg/L，则则氧化沟沟产泥量量为：（3）曝曝气时间间tt=V/Q=1744.55000=0.35dd=8.4h（4）污污泥回流流比RRX/（Xrr-X）40000/（1110000-440000）00.6式中： R污泥回流流比 X曝气池池内混合合液悬浮浮固体浓浓度（MMLSSS），mmg/LL