混凝土单层工业厂房课程设计23168.docx

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1、混凝土课程设计设计名称单层工业厂厂房设计计专业班级土131学 号13904444337姓 名陈超指导老师于峰日 期2016年年6月29日建筑工程学学院土木木系制目录一、设计资料- 3 -二、梁柱的结构布置- 3 -三、排架结构计算- 7 -四、荷载计算- 7 -五、内力分析- 12 -六、最不利内力组合- 29 -七、排架柱的设计- 35 -八、基础设计- 45 -一、 设计资料1. 平面和剖面面本车间为两两跨等高高厂房，车车间面积积为30024mm2，车间间长度772m。AB跨有有两台330/55tA44级软钩钩吊车， BC跨有两台10tA5级软钩吊车，轨顶、柱顶标高和跨度见图。车间平面、剖

2、面如下。2. 建筑构造屋 盖：三毡四油上上铺绿豆豆砂小石石子（防防水层）25mm厚厚水泥砂砂浆（找找平层）100mmm厚水泥泥蛭石砂砂浆（保保温层）大型预制预预应力混混凝土屋屋面板围护结构：240mmm厚普通通砖墙门 窗：钢门窗，窗窗宽4.2m3. 自然条件基本风压：0.35kNm2基本雪压：0.20kNm24. 材料混凝土：柱柱采用CC25或或C300。钢筋：HPPB3000级、HRRB3335级、HRRB4000级各各种直径径的钢筋筋。5. 部分构件自自重构件名称标准图号选用型号允许荷载(kN/m2)自重（kNN/m22）备注屋架G415YWJ2441D3.5每榀1122.755kN屋架边

3、缘高高度1.4米，屋屋架垂直直高度22.8米米屋面板G410YWB222.461.4自重包括灌灌缝吊车梁G323DL9B40.8 kN每每根吊车梁梁高高1.22米连系梁、基基础梁G32016.7kkN每根根轨道连接G3250.8 kkN/mm天沟板G410TGB68813.051.91自重包括灌灌缝混凝土柱计算确定其他附件不考虑地基承载力力特征值值 fa=240kNm2（已修修正）单层工业厂厂房设计计时，屋屋架对上上部柱的的偏心距距取为220mmm。构件使用环环境为一一类。室室外地面面标高为为-0.4500m。二、 梁柱的结构构布置1. 排架柱尺寸寸的选定定由图可知：AB跨轨轨顶标高高111.

4、455m，BC跨轨轨顶标高高11.15mm，AB跨屋屋架顶标标高177.955m，BC跨屋屋架顶标标高188.1mm柱全高 H=15.20m，上上柱高度度 Hu=4.20m，下柱高高度 Hl=11.00m。上柱与与全柱高高的比值值 =HuH=4.2015.20=0.276。边柱A、CC：上柱： bh=500500mm下柱：I bhbihi=5001000120200mm中柱B：上柱： bh=500600mm下柱：I bhbihi=5001200120200mmI字形截面面其余尺尺寸如下下图所示示。2. 上下柱截面面惯性矩矩及其比比值.1) 排架平面内内边柱上柱：Iu=1125005003=5.

5、208109mm4下柱：Il=11250010003-1123805503-21238025275+2532=3.5641010mm4中柱上柱： Iu=1125006003=9.0109mm4下柱：Il=11250012003-1123807503-21238025375+2532=5.7241010mm42) 排架平面外外边柱上柱：Iu=1125005003=5.208109mm4下柱：Il=21122005003+1125501203+2123802560+19032=4.319109mm4中柱上柱：Iu=1126005003=6.25109mm4 下柱：Il=21122005003+11

6、27501203+2123802560+19032=4.348109mm4三、 排架结构计计算1. 计算简图2. 柱的计算参参数柱的计算参参数表柱号计算参数截面尺寸（mm）面积（1005mm2）惯性矩（109mm4）自重（kNN/m）IxIyA、C上柱50055002.55.20885.20886.25下柱500110000122022002.815535.6444.21997.04B上柱50066003.09.06.257.5下柱500112000122022003.055557.2444.34887.64四、 荷载计算1. 恒载1) 屋盖自重预应力混凝凝土大型型屋面板板 1.21.4=1.

7、68kNm225mm水水泥砂浆浆找平层层 1.2200.025=0.6kNm2100mmm水泥蛭蛭石砂浆浆保温层层 1.260.1=0.72kNm2三毡四油上上铺绿豆豆砂小石石子防水水层 1.20.4=0.48kNm2小计 3.48kNm2天沟板 1.21.9162=27.50kN屋架自重 1.2112.75=135.30kN则作用于柱柱顶的屋屋盖结构构自重：AB跨：GA=0.53.48621+27.5+135.3=300.64kNBC跨：G1=0.53.48624+27.5+135.3=331.96kNG1A+G1C=331.96+300.64=632.60kN2) 柱自重A、C轴上上柱：G

8、2A=G2C=GgkHu=1.26.254.2=31.5kN下柱：G3A=G3C=GgkHu=1.27.0411.0=92.928kNB轴上柱：G2B=1.27.54.2=37.8kN下柱：G3B= 1.27.6411.0=100.848kN3) 吊车梁及轨轨道自重重G4=1.240.8+0.86.0=54.72kN各项永久荷荷载及其其作用位位置见下下图2. 屋面活荷载载由荷载规规范查得屋屋面活荷荷载标准准值为00.5kNm2（因因屋面活活活荷载载大于雪雪荷载，故故不考虑虑雪荷载载）。QAB=1.40.56210.5=44.10kNQBC=1.40.56240.5=50.40kN活荷载作用用位

9、置于于屋盖自自重作用用位置相相同，如如上图所所示。3. 吊车荷载本车间选用用的吊车车主要参参数如下下：AB跨：330t/5t吊吊车，中中级工作作制，吊吊车梁高高1.22m。B=6.115m K=44.8mmPmax,k=280kNPmin,k=65kNG1,k=365kNG2,k=117kNBC跨：110t吊吊车，中中级工作作制，吊吊车梁高高0.99m。B=5.555m K=44.4mmPmax,k=125kNPmin,k=47kNG1,k=224kNG2,k=38kN吊车梁的支支座反力力影响线线如下所所示。故故作用于于排架柱柱上的吊吊车竖向向荷载分分别为：AB跨：Dmax=QPmax,kyi

10、=1.40.92801+0.775+0.2=696.78kNDmin=QPmin,kyi=1.40.9651+0.775+0.2=161.75kNBC跨：Dmax=QPmax,kyi=1.40.91251+0.775+0.808=296.57kNDmin=QPmin,kyi=1.40.9471+0.775+0.808=111.51kN由于作用在在每一个个轮子上上的吊车车横向水水平荷载载标准值值为：Tk=14G2,k+Qg对于10tt的软钩钩吊车：=0.12，Tk=140.1238+1010=4.14kN。对于30/5t的的软钩吊吊车：=0.10，Tk=140.10117+3010=10.43k

11、N。故作用在排排架柱上上的吊车车水平荷荷载分别别为：AB跨：Tmax=DmaxTkPmax,k=696.7810.43280=25.96kNBC跨：Tmax=DmaxTkPmax,k=296.574.14125=8.93kN4. 风荷载该地区基本本风压为为0=0.35kNm2，风压压高度变变化系数数按B类地面面粗糙度度取。柱顶至室外外地面的的高度为为14.70m，查得 z=1.1316檐口至室外外地面的的高度为为17.35mm，查得得 z=1.182风荷载标准准值为：1=s1z0=0.81.13160.35=0.3168kPa2=s2z0=0.41.13160.35=0.1584kPa则作用在

12、排排架计算算简图的的风荷载载设计值值为：q1=Q1B=1.40.31686=2.6611kNmq2=Q2B=1.40.15846=1.3306kNmAFw=Qzz0Bs1+s2h1+s3+s4h2=10.686kN风荷载作用用下的计计算简图图如下图图所示。五、 内力分析1. 剪力分配系系数的计算算=HuH，n=IuIl，C0=31+31n-1，i=H3C0EcIli，=1i1i剪力分配系系数计算算柱列惯性矩(109mm4)nC0i(10-11EcH3)A、C列上5.210.14660.27662.671.050.28下35.644B列上9.000.15772.700.650.44下57.244

13、2. 永久荷载1) 屋盖自重作作用将屋盖自重重荷载简简化为图图6（a）其中G1CC=3331.996kNN， G1AA=3000.664kNN，G1B=GG1AG1CC=6332.660kNN。M1A= G1AAe1=3000.66400.022=6.01 kNmM1C=GG1Ce1=-3331.960.002=-6.664kNNmM1B=MM1A+MM1C=66.011-6.64=-0.63 kNmM2A=GG1e2=3000.66400.255=755.166 kNNm M2C=GG1e2=3331.99600.255=822.999kNmM2B=MM1B=-0.663kNNm由A、C柱柱

14、：n=0.1146，=00.2776，查表或计算算得，对C柱：对A柱：查表或计算算得，对C柱： 对A柱：则RC=RR1C+RR2C=-0.6655-6.7737=-7.3922kN(),RA=R11A+RR2A=00.59936.1102=6.6695kkN()B柱：n=0.1157,=00.2776,算算得C11=2.3522,C33=1.0899由M2B=M1BB得：RB=O在R与M11、M2共同作作用下，可可以作出出排架的的弯矩图图、轴力力图（bb）、(cc)，如如下图66所示。图6 屋盖自重作用下排架弯矩图、轴力图2) 柱及吊车梁梁自重作作用由于在安装装柱子时时尚未吊吊装屋架架，此时时

15、柱顶之之间无联联系，没没有形成成排架，故故不产生生柱顶反反力，则则按悬臂臂柱分析析其内力力.计算简简图如图图7（a）所示示。A柱：M2A=GG2Aee2=331.550.25=7.8875kkNm，G3A=992.9928kkN,GG4A=554.772kNN，M4A=GG4Aee=544.7220.25=13.68kkNmm。B柱：G2B=337.88kN,G3BB=1000.8848kkN，G4BB=544.722kN。排架各柱的的弯矩图图、轴力力图如下下图7（b）、（cc）所示示。图7 柱及吊车梁作用下排架各柱弯矩图、轴力图3. 屋面活荷载载作用1) AB跨作用用有屋面面活荷载载由屋架传

16、至至柱顶的的压力为为Q=444.110kNN，由它它在A、B柱柱顶顶及变阶阶处引起起的弯矩矩分别为为：M1A=QQABe1=444.1000.02=0.8882kkNm,M2A=QQABe2=444.1000.25=11.03kkNm,M1B=QQABe3=444.1000.15=6.662 kkNm,计算不动铰铰支座反反力A柱：由前知C11=1.5，C3=1.2344，则RA=RR1A+RR2A=00.0887+00.8995=00.9882kNN()B柱：由前知C11=2.3522,则排架柱顶顶不动铰铰支座总总反力为为：R=RA+RB=0.9822+1.0244=2.0066kN()将R反

17、作用用于排架架柱顶，按按分配系系数求得得排架各各柱顶剪剪力（A=C=0.28，B=0.44）VA=RAA-A R=0.9982-0.22822.0006=00.4220kNN()VB=RBB-B R=1.0024-0.44422.0006=00.1441kNN()VC=RCC-C R=0-00.2882.0066=-00.5662kNN()计算简图、排排架各柱柱的弯矩矩图、轴轴力图如如图8所示。图8 AB跨活荷载作用下排架各柱弯矩图、轴力图2) BC跨作用用有屋面面活荷载载由屋架传至至柱顶的的压力为为Q=550.440kNN，同理理可得M1C=QQBCe1=500.4000.02=-1.01k

18、kNm,M2C=QQBCe2=500.4000.25=-122.600kNm,M1B=QQBCe3=500.4000.15=-7.56 kNm,计算不动铰铰支座反反力A柱：由前知C11=1.5，C3=1.2344，则R=R11C+RR2C+RRB=000.1000+00.8995+11.0223=22.2993kNN()则排架柱顶顶不动铰铰支座总总反力为为：R=RA+RB=0.9822+1.0244=2.0066kN()将R反作用用于排架架柱顶，按按分配系系数求得得排架各各柱顶剪剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA= -A R=0.6642kkN()VB=RBB-B R=-0.1611k

19、N()VC=RCC-C R=-0.4811kN()计算简图、排排架各柱柱的弯矩矩图、轴轴力图如如下图99所示。图9 BC跨活荷载作用下排架各柱弯矩图、轴力图4. 吊车荷载作作用（不不考虑厂厂房整体体空间工工作）1) AB跨Dmmax作作用于AA列柱时时由于吊车竖竖向荷载载Dmaxx和Dminn的偏心心作用而而在柱中中引起弯弯矩。，其计算简图图如图110所示示。图10 DDmaxx作用于于A列柱的的计算简简图各柱不动铰铰支座反反力分别别为：A列柱：nn=0.1466，=00.2776， B列柱：nn=0.1577，=00.2776，排架柱柱顶顶不动铰铰支座的的总反力力为：排架柱柱顶顶分配后后的剪

20、力力分别为为：当AB跨DDmaxx作用于于A列柱时时，排架架各柱的的弯矩图图和轴力力图如图图所示。图11 AB跨作用于于A柱时排排架柱的的弯矩图图轴力图图2) AB跨Dmmax作作用于BB列柱左左侧时由于吊车竖竖向荷载载和的偏心心作用而而在柱中中引起弯弯矩。，其计算简图图如图112所示示。图12 DDmaxx作用于于B列柱左左侧的计计算简图图各柱不动铰铰支座反反力分别别为：A列柱：nn=0.1466，=00.2776， B列柱：nn=0.1577，=00.2776，排架柱柱顶顶不动铰铰支座的的总反力力为：排架柱柱顶顶分配后后的剪力力分别为为：当AB跨作作用于BB列柱左左侧时，排排架各柱柱的弯矩

21、矩图和轴轴力图如如图133所示。图13 DDmaxx作用于于B列柱左左侧的内内力图3) BC跨Dmmax作作用于BB列柱右右侧时由于吊车竖竖向荷载载和的偏心心作用而而在柱中中引起弯弯矩。其计算简图图如图114所示示。图14 DDmaxx作用于于B列柱右右侧的计计算简图图各柱不动铰铰支座反反力分别别为：B列柱：nn=0.1577，=00.2776， C列柱：nn=0.1466，=00.2776，排架柱柱顶顶不动铰铰支座的的总反力力为：排架柱柱顶顶分配后后的剪力力分别为为：当BC跨作作用于BB列柱右右侧时，排排架各柱柱的弯矩矩图和轴轴力图如如图155所示。图15 DDmaxx作用于于B列柱右右侧的

22、内内力图4) BC跨Dmmax作作用于CC列柱时时由于吊车竖竖向荷载载和的偏心心作用而而在柱中中引起弯弯矩。其计算简图图如图116所示示。图16 DDmaxx作用于于C列柱的的计算简简图各柱不动铰铰支座反反力分别别为：B列柱：nn=0.1577，=00.2776， C列柱：nn=0.1466，=00.2776，排架柱柱顶顶不动铰铰支座的的总反力力为：排架柱柱顶顶分配后后的剪力力分别为为：当BC跨作作用于CC列柱时时，排架架各柱的的弯矩图图和轴力力图如图图17所示示。图17 DDmaxx作用于于C列柱的的内力图图5. 吊车水平荷荷载作用用下的内内力分析析（不考考虑厂房房整体空空间作用用）1) 当

23、AB跨作作用有吊吊车横向向水平荷荷载Tmaxx时，计计算简图图如图118所示示。各柱不动铰铰支座反反力分别别为：A列柱：nn=0.1466，=00.2776，当时， 查查表得，C5=0.654 当时，查表表得，CC5=00.6111由内插法得得，C5=0.6433B列柱：nn=0.1577，=00.2776，当时，查表表得，CC5=0.6544当时，查表表得，CC5=0.6111由内插法得得， CC5=0.6488排架柱柱顶顶不动铰铰支座的的总反力力为：排架柱柱顶顶分配后后的剪力力分别为为：排架各柱的的弯矩图图和轴力力图如图图18所示示。图18 TTmaxx作用于于AB跨的的计算简简图和内内力

24、图2) 当BC跨作作用有吊吊车横向向水平荷荷载Tmaxx时计算简图如如/199所示。各柱不动铰铰支座反反力分别别为：B列柱：nn=0.1577，=00.2776，当时，查表表得，CC5=0.6544当时，查表表得，CC5=0.6111 由内插法得得， CC5=0.6488 C列柱：nn=0.1466，=00.2776，当时，查表表得，CC5=0.6544 当时，查表表得，CC5=0.6111 由内插法得得， CC5=0.6433 排架柱柱顶顶不动铰铰支座的的总反力力为：排架柱柱顶顶分配后后的剪力力分别为为：排架各柱的的弯矩图图和轴力力图如图图19所示示。图19 TTmaxx作用于于BC跨的的计

25、算简简图和内内力图吊车横向水水平荷载载可左右右两向作作用，则则弯矩图图反向。6. 风荷载作用用1) 风自左向右右吹时，计计算简图图如下图图（a）所示示.A柱：n=0.1146，=00.2776，查表得得C11=00.3445，RA=-qq1H2C11=-2.666115.220.3455=-113.995kNN()C柱：同A柱，CC11=00.3445，RC=-qq2H2C11=-1.333115.220.3455=-66.977kN()则R=RAA+RC+FW=-113.995-66.977-100.744=-331.666kNN()将R反作用用于排架架柱顶，按按分配系系数求得得排架各各柱顶

26、剪剪力：A=C=0.28，B=0.44VA=RAA-A R=-133.955+0.2831.66=-5.09kkN()VB=RBB-B R=0+00.444311.666=133.933kN()VC=RCC-C R=-6.97+0.228331.666=11.899kN()排架各柱的的内力如如图（bb）所示示。2) 风自右向左左吹时此种荷载情情况的排排架内力力与风自自左向右右吹的情情况相同同，仅需需将A、C柱的内内力对换换，并改改变其内内力的符符号即可可。排架各柱的的内力如如下图所所示。六、 最不利内力力组合首先，取控控制截面面，对单单阶柱，上上柱为-截截面，下下柱为-、-截面。考虑各各种荷载

27、载同时作作用时出出现最不不利内力力的可能能性，进进行荷载载组合。在本设计中中，取常常用的荷荷载组合合有三种种，即：永久荷载+0.99（可变变荷载+风荷载载）；永久荷载+其它可可变荷载载；永久荷载+风荷载载。在每种荷载载组合中中，对柱柱仍可以以产生多多种的弯弯矩M和轴力力N的组合合.由于M和N的同时时存在，很很难直接接看出哪哪一种组组合为最最不利。但对I字形或或矩形截截面柱，从从分析偏偏心受压压计算公公式来看看，通常常M越大相相应的NN越小，其其偏心距距e0就越大大，可能能形成大大偏心受受压，对对受拉钢钢筋不利利；当MM和N都大，可可能对受受压钢筋筋不利；但若MM和N同时增增加，而而N增加得得多

28、些，由由于e0值减少少，可能能反而使使钢筋面面积减少少；有时时由于NN偏大或或混凝土土强度等等级过低低，其配配筋量也也增加。本设计考虑虑以下四四种内力力组合：+Mmaxx及相应应的N、V；-Mmaxx及相应应的N、V；Nmin及及相应的的M、V；Nmax及及相应的的M、V。在这四种内内力组合合中，前前三种组组合主要要是考虑虑柱可能能出现大大偏心受受压破坏坏的情况况；第四四种组合合考虑柱柱可能出出现小偏偏心受压压破坏的的情况；从而使使柱能够够避免任任何一种种形式的的破坏。分A柱、BB柱和C柱，组组合其最最不利内内力，在在各种荷荷载作用用下A、B、C柱内力力设计值值汇总与与A、B、C柱内力力设计值

29、值组合表表见下表表。A柱在各种种荷载作作用下内内力设计计值汇总总表荷载类别序号截面内力值值-M(kNmm)N(kN)M(kNmm)N(kN)M(kNmm)N(kN)V(kN)屋盖自重1-22.111300.66453.055300.664-20.660300.6646.70柱及吊车梁梁自重2031.5-5.500556.222-5.5005179.11450屋面活荷载AB跨3-0.888244.10010.14444.1005.5244.1000.42BC跨4-2.7000-2.7000-9.76600.64吊车竖向荷载 AB跨A柱柱552.9880-121.22696.77817.93369

30、6.778-12.661AB跨B柱柱左653.933013.499161.775127.775161.775-12.884BC跨B柱柱右7-25.5580-25.5580-92.55703.83BC跨C柱柱80.0300.0300.120-0.0008吊车横向荷载AB跨二台台吊车90.7300.730205.99007.31BC跨二台台吊车1013.566013.566049.08803.23两跨各一台台吊车1117.999017.9990227.995019.099风荷载自左向右吹吹12-2.0550-2.0550-229.92035.344自右向左吹吹1319.577019.5770152

31、.3370-22.111B柱在各种种荷载作作用下内内力设计计值汇总总表荷载类别序号截面内力值值-M(kNmm).N(kN)M(kNmm)N(kN)M(kNmm)N(kN)V(kN)屋盖自重10.63632.6600.63632.6600.63632.6600柱及吊车梁梁自重2037.80147.2240248.0090屋面活荷载载AB跨36.0340.1006.0340.1004.4840.1000.14BC跨4-6.88850.400-6.88850.400-5.11150.400-0.166吊车竖向荷载AB跨A柱柱5-46.57074.744161.775-47.223161.77511.

32、099AB跨B柱柱左6-94.1120428.447696.778181.996696.77822.411BC跨B柱柱右741.6660-18.008296.557-71.665296.557-9.922BC跨C柱柱825.2220-58.441111.5517.63111.551-6.000吊车横向荷载AB跨二台台吊车922.433022.4330285.11602.08BC跨二台台吊车107.7007.70098.05500.72两跨各一台台吊车1138.699038.6990302.991024.022风荷载自左向右吹吹12-58.5510-58.5510-211.74013.933自右

33、向左吹吹1358.511058.5110211.7740-13.993C柱在各种种荷载作作用下内内力设计计值汇总总表荷载类别序号截面内力值值-M(kNmm)N(kN)M(kNmm)N(kN)M(kNmm)N(kN)V(kN)屋盖自重124.411331.996-58.558331.99622.733331.996-7.399柱及吊车梁梁自重2031.55.805586.2225.8055179.11480屋面活荷载载AB跨32.3602.3608.540-0.566BC跨41.0150.4-11.55950.4-6.30050.4-0.488吊车竖向荷载AB跨A柱柱5-6.4110-6.411

34、0-23.22001.53AB跨B柱柱左640.155040.1550145.3310-9.566BC跨B柱柱右7-25.55802.30-64.66906.09BC跨C柱柱8-25.225048.899296.55717.233296.5576.01吊车横向荷载AB跨二台台吊车939.411039.4110142.66409.38BC跨二台台吊车100.1700.17070.76602.51两跨各一台台吊车1117.999017.9990227.998019.099风荷载自左向右吹吹12-19.5570-19.5570-182.3705.5866自右向左吹吹132.0802.080229.9

35、920-21.9912A柱内力设设计值组组合表荷载组合类类别内力组合名名称I-III-IIIIII-IIIIM(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.99(可变变荷载+风荷载载)+Mmax1+2+00.90.88(6+8)+0.99100+1331+2+00.90.99(8+10)+1331+2+00.93+00.8(6+88)+00.911+13345.3888 332.1140 85.2992 396.5550 392.7702 635.9935 -6.6009 -Mmax1+2+00.93+44+0.9(77+100)+1121+2+00.

36、94+00.8(5+77)+00.910+121+2+00.94+00.8(5+77)+00.911+12-36.9915 371.8830 123.1114 858.5542 -110.9188 981.4467 48.2333 Nmin1+2+00.94+00.9(7+110)+121+2+00.90.99(8+10)+1331+2+00.94+00.9(7+110)+12-36.1121 332.1140 76.1666 356.8860 -277.0400 479.7785 44.8001 Nmax1+2+00.93+44+0.9(77+100)+1121+2+00.93+44+0.9

37、(55+9)+1221+2+00.93+44+0.9(55+9)+122-36.9915 371.8830 151.1176 960.9942 -55.5547 1083.8677 35.1667 永久荷载+其他可可变荷载载+Mmax1+2+00.8(6+88)+00.9101+2+33+0.9(88+100)1+2+33+0.8(66+8)+0.911133.2662 332.1140 69.9116 400.9960 286.8866 653.2285 14.0223 -Mmax1+2+33+4+0.99(7+10)1+2+44+0.8(55+7)+0.91101+2+44+0.8(55+

38、7)+0.9111-36.5510 376.2240 -2.8990 332.1140 109.5578 1037.2099 17.4997 Nmin1+2+44+0.9(77+100)1+2+00.9(7+110)1+2+44+0.9(77+100)-35.6628 332.1140 36.7227 356.8860 -75.0006 479.7785 13.6994 Nmax1+2+33+4+0.99(7+10)1+2+33+4+0.99(5+9)1+2+33+4+0.99(5+9)-36.5510 376.2240 164.7740 1028.0622 171.1102 1150.987

39、7 2.9900 永久荷载+风荷载载+Mmax1+2+1131+2+1131+2+113-2.5440 332.1140 67.1115 356.8860 126.2265 479.7785 -15.4410 -Mmax1+2+1121+2+1121+2+112-24.1160 332.1140 45.4995 356.8860 -256.0255 479.7785 42.0440 Nmin1+2+1121+2+1131+2+112-24.1160 332.1140 67.1115 356.8860 -256.0255 479.7785 42.0440 Nmax1+2+1121+2+1131+2+112-24.1160 332.1140 -2.5440 332.1140 -256.0255 479.