208d基础工程施工方案2818.docx

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1、主体工程施工方案一适用范围 本施工方案适用青海昆仑碱业100万吨年纯碱工程热电站烟囱工程主体部分施工。二编制依据、烟囱设计施施工图T088026-2203CC001-112、建筑结构荷荷载规范 （GB500009-22001）3、液压滑动动模板施工技技术规范（GBJ113-87）4、液压滑动动模板施工安安全技术规程程（JGJJ65-899）5、混凝土结构构设计规范 （550010-2002）6、建筑工程程质量检验验验收统一评定定标准GBB503000-20011；7、建筑施工工安全检查评评分标准（JJGJ59-99）8、混凝土结结构工程施工工质量验收规规范GB550204-2002；9砌体结构

2、设设计规范 (GB500003-20001)10、钢筋焊焊接及验收规规程（JGGJ18-22003）11、施工现现场临时用电电安装技术规规范（JGGJ46-22005）12、建筑施施工高处作业业安全技术规规范（JGGJ80-991）13、建筑防防腐工程施工工及验收规范范GB500212-22002144、青海昆昆仑碱业1000万吨年纯碱工程程 岩石工程程勘察报告；15、工程合合同；16、施工现场场实际情况；17、国家其它它有关现行施施工验收规范范、技术规程程及质量验评评标准。三工程概况 本工程为为青海昆仑碱碱业100万万吨年纯碱工程程150米热电电站烟囱工程程，其出口内内径5米。结构形形式为筒

3、体构构筑物，分别别由承台基础础，钢筋混凝凝土筒体及一一些相应的附附属设施等组组成。基础垫垫层混凝土强强度等级为CC10,基础础承台混凝土土强度等级为为C35。筒身70米以下混混凝土强度等等级为C400，70米以上混混凝土强度等等级为C355.烟囱筒体体高度1500米。筒身厚厚度由4500mm逐步变变成420mmm、400mmm、380mmm、350mmm、320mmm、300mmm、280mmm、260mmm 240mmm、220mmm 200mmm、,随高高度的增加而而减少。筒身身采用双层双双向配筋。竖竖向钢筋采用用电渣压力焊焊焊接，环向向钢筋采用绑绑扎，其搭接接长度为400D.内衬采采用耐

4、酸砖ZZ-3系列，规规格为2300MM*113MMM*65MM,采采用耐酸胶泥泥砌筑。隔热热层采用憎水水性水泥珍珠珠岩板制品，最最高使用温度度600。烟囱混凝凝土内壁涂“OM”型烟囱防腐腐涂料三遍。烟烟囱外侧设钢钢爬梯一座，在在90米和143.775米处设有有两层钢结构构休息平台。烟烟囱外部900米-1500米范围刷红白色色航空标志漆漆。四施工准备4.1、定位并并复测校核,引测标高。并并做好控制桩桩及控制标高高点的保护。4.2、领到图图纸后，技术术负责人应组组织各部门有有关人员进行行图纸会审，并并完成四方图图纸会审。4.3、提前做做好钢筋翻样样,材料及周周转材料（钢钢管、扣件、木木模板等）、机

5、机械设备满足足施工需要。4.4、保证现现场的“三通一平”为基础施工工创造好条件件。4.5、钢材供供应到场，并并按照规定进进行见证取样样。复试合格格后方可使用用。4.6、各种配配合比必须经经有资质的试试验室试配，并并出具报告后后方可使用。4.7、各种机机具设备： 序号设备名称规格数量1卷扬机5T/3T1台/2台2电焊机BX3-5000-24台34气割设备2套5井架1200*12200*755001座6吊笼自制1只7振动器4台8提升平台1套9油路管道1套10千斤顶QH6032只11配电箱5套12经纬仪J2台13线锤40KG1台14强制式搅拌机JS5001台15电子配料器1000Kg1台16滑轮21

6、08套17装载车18配电箱519外挂吊蓝ZLP630型型1套20钢筋切断机GQ401台21钢筋弯曲机GW1台22塔机QTZ40A23人工推车64.8、劳动力力配备见下表表:工种作 业 班工种作 业 班木工（滑模）4电焊工2钢筋工12电工1混凝土工12塔机操作工2泥瓦工3信号指挥工2五 施工部署署：5.1安全质量量领导小组项目部成立以项项目经理为组组长的安全质质量领导小组组，其机构组组成、人员编编制及责任分分工详见附件1.序号部门工作职能范围1项目经理对工程全面负责责2项目副经理负责落实各标段段工程生产、安安全、设备、物物资以及文明明化施工的实实施3项目总工负责工程技术、资资料指导管理理，进行质

7、量量监控，领导导工程创优4技术科负责施工技术、质质量、文明化化施工、用料料计划、技术术资料管理5施工科负责对施工生产产、安全、质质量及现场管管理6材料科负责工程物料的的采购、现场场材料管理和和材料价格信信息收集7质量科负责对工程的施施工质量、试试验、施工资资料进行全面面控制管理、监监督检查8安全科负责对工程的安安全和文明施施工进行全面面控制和监督督检查9设备科负责机械设备、周周转材料的供供应、调剂10财务科负责工程资金管管理和对成本本进行控制，筹筹集施工资金金5.2施工顺序序 校正中心半径钢筋绑扎滑模设备组组装筒身混凝土土施工爬梯安装平台安装中间改模筒身混凝土土施工完毕灰斗平台施施工内衬施工航

8、空灯安装装航空漆涂刷刷滑模设备拆拆除室内外回填填钢漏斗安装装出灰门处理理竣工清理5.3工作程序序：5.3.1、严严格照图施工工，未经设计计同意不得随随意变更设计计。5.3.2、对对施工图中出出现的问题，及及时向业主、甲方、监理汇报，并向设计提出征询意见，征得设计人员同意，办理设计变更后方可进行施工。5.3.3、会会同业主、监监理、施工方方按照进度与与整体效果的的要求，进行行部位验收、中中途质量验收、隐蔽验收等等。5.3.4、在在施工过程中中，严格按照照经甲方及监监理工程师批批准的“施工组织设设计”进行施工质质量管理。在班组组“自检”和质量部门门专检的基础础上，接受监监理师的验收收和检查，未未经

9、监理工程程师确认的分分项工程，不不得进行下道道工序。5.3.5、贯贯彻质量控制制、检查、管管理制度，并并据此对各分分项工程予以以检查，确保保产品达到优优良。5.3.6、所所有进入现场场使用的成品品、半成品、设设备、材料、器器具等均应向向监理工程师师提交产品合合格证，应按按规定使用前前进行材料的的复验，并主主动递交结果果报告，经监监理工程师认认可后，方能能使用该工程程中。5.3.7、按按部位或分项项工序检验工工程质量，严严格执行“上道工序不不合格，下道道工序不施工工”的准则。5.3.8、 对各专业安安装工艺的配配合，项目部部安全质量领领导小组全面面负责协调，在在各专业插入入安装之前，完完成结构预

10、埋埋预留，给各各专业创造好好安装条件，尽尽量满足架子子搭设，工艺艺穿插、工期期进度方面的的要求，协调调各专业施工工的先后顺序序。六、施工进度计计划本工程施工进度度计划的编制制是依据业主主的要求以及及我们以往施施工的经验进进行安排的，本本计划的编制制已考虑到各各种不利因素素，因此我们们在施工中将将充分利用各各种有利时机机加班加点，抢抢晴天、战雨雨天，同时积积极协调，确确保工程按期期完成滑模设备、模具具安装调试组组装20天，筒筒体滑模施工工计划为1220天（钢爬爬梯钢平台台同步进行）、内内衬施工800天，零星工工程、竣工清清理施工200天。累计工工期240天天。七施工现场布布置7.1布置原则则7.

11、1.1根据据“有利生产、方方便生活、紧紧凑合理、安安全防火和保保护环境”的原则，结结合本工程的实际情况，进进行现场安排排。 7.1.2施工工现场的总平平面布置是根根据交通条件件、材料供应应来源、施工工力量等因素素进行综合考虑的。7.1.3合理理组织交通运运输，使施工工的各个阶段段能做到道路路畅通、运输输方便，设备备材料堆放合合理，避免反反向运输和二二次运输。7.1.4按施施工职能分片片划分，尽量量减少交叉作作业。7.2施工现场场平面布图 （见附图）八、主要施工方方案1.液压滑升系系统设计液压滑升系统平平台荷载(包包括设备重量量)分三个部部分，即中心心环梁(包括括单孔井架、吊吊笼、信号室室、电工

12、间及及液压操作室室等)、平台台部分、提升升架部分(包包括内外吊脚脚手架、模板板系统及滑升升的摩阻力等等)。静荷载超载系数数取1.1，活活荷载取1.4，动力系系数取1.22(吊笼上升升时考虑)。模模板滑升时的的摩阻力，从从试验表明与与滑升速度(指施工连续续性)、气温温、模板表面面的光滑程度度有关，可根根据施工季节节与施工熟练练程度将表面面混凝土硬度度选用1.552.0kkN/cm22。本工程因因常温施工，并并采用新钢模模板，且连续续作业，因此此可取下限值值。操作平台台上的实际荷荷载可综合考考虑取1.001.5kkN/m2,包括操作人人员、小型机机具及临时存存料。静荷载载按实际情况况选取。荷载组合

13、按两种种情况分别计计算。第一种种组合是整个个平台进入滑滑升状态，这这时的荷载主主要由全部自自重、模板的的摩阻力及平平台上的施工工荷载三部分分组成；第二二种组合是当当滑升停止,吊笼满载运运行、平台处处于浇筑混凝凝土状态，这这时的荷载主主要是全部自自重、导索的的张紧力及吊吊笼重量(包包括自重、混混凝土及乘人人)等组成。第第一种组合用用于计算所需需千斤顶及支支承杆的数量量，第二种组组合用于计算算平台各杆的的内力。除上述两种荷载载组合外，计计算荷载的部部位也分两种种情况：一是是操作平台处处于最大直径径的部位；二二是中间改装装时。根据本本工程实际施施工工艺，施施工操作平台台不进行二次次改装，因此此本验算

14、按第第一种操作平平台处于最大大直径的部位位进行验算，二二次中间改装装则不进行计计算。1）、液压系统统设计：液压系统油路采采用分组并联联形式，千斤斤顶用QH60型，液液压千斤顶使使用前要进行行可靠性试验验：工作压力力试验：爬升升行程试验。千千斤顶使用前前的检验包括括：1耐油压压试验，加压压5三次，耐耐压力12mmpa。2卡卡头锁固定口口放松，3 1.2倍倍额定荷载卡卡头锁定时的的回降量.操操作台用YHHJ-36型型，手动型。支支撑杆483.5钢管管制作，电弧弧坡口焊联结结，手提式角角向磨光，滑滑升时用四种种不同长度支支撑杆相间布布置。2）、滑升模板板设计：滑升钢模板高度度根据混凝土土达到出模强强

15、度所需要的的时间和模板板滑升高度，按按下式计算；H=TV+HLLH模板高度T混凝土达到到滑升强度所所需要的时间间V模板的滑升升速度（m/h） HL浇筑层的的厚度（m）H=20.445+0.33+0.1=1.2米取钢模板高度为为：外模1.2米，内模模1.2米侧压力计算：新浇混凝土的侧侧压力，计算算假定底部一一定高度混凝凝土已经初凝凝，不对模板板产生侧压力力，同时将上上部侧压力变变化曲线简化化为直线变化化的等效梯形形分布图形。侧侧压力的合力力：WL3/4PPHWL 新浇混混凝土侧压力力的合力P 混凝土土侧压力计算算最大值（KKN/M3）P=1/2rhhr 混凝土土的重量h 新浇注注混凝土侧压压力的

16、作用高高度（m）,取0.555h加上混凝土下料料时对模板的的水平冲击力力W2，取22.KN/mm2：根据作作用力的情况况确定模板厚厚度，取2.0mm，边边肋用L400*4的角钢钢。筒壁模板固定外模板4001200028块固定内模板4001200028块外收分模板3001200028块内收分模板3001200028块外活动模板20012000226块内活动模板20012000212块以上模板均用22mm钢板及及L403制作3）围檩设计：围檩用122号槽钢制作作，共两道分分别取标高米、米 90米标高处处平均弧度加加工制作，便便于拆换安装装。4）吊架设计：筒体设内外外吊架，外吊吊架高1.88米，宽0

17、.6米米，50mm厚木木板铺设，内内吊架设二层层，第一层与与鼓型下钢圈圈平，第二层层距下钢圈11.8米，吊吊架用L7555制作，每每层铺50mmm厚木板，18钢筋护护栏。5）电缆敷设:上平台的施施工电源电缆缆及控制电缆缆，沿着在平平台辐射梁上上挂设的一根根长180米米直径6MM的钢丝丝绳往上敷设设，电缆每一一米用卡具固固定在钢丝绳绳上。卡具安安装时在电缆缆外层包裹一一层橡皮，确确保电缆不受受损伤，并注注意电缆要略略有弯曲，使使电缆本身不不受力。6)滑升平台接接地: 滑升升平台处于烟烟囱顶部容易易受雷击，为为防止雷电，在在井架顶部设设置避雷针，并并高于井架11.5米，引引下线采用116mm2铜芯

18、线与筒筒体内四根16圆钢避雷引引下线（设计计永久避雷引引下线）连接接。避雷针与与电线与引下下线的连接必必须牢固，确确保雷击电流流安全传输至至大地。2、操作平台设设置及验算操作平台、平面面骨架、内外外圆钢圈共设设置5道，用12号槽钢制作作，为了便于于安装和拆卸卸钢圈分段制制作的端头用用14螺栓联接板板固定钢圈1)、 支承杆杆.千斤顶的的验算（第一一组合）计算算 荷载组合数值值如下0.000mm时首次平台台组装,平台台面积2566.77m22。滑升平台自重:1500.13KNN模板与混凝土的的摩擦阻1666.53KKN模板自重4000.16KNN合计400.116KN千斤顶选用QHH-60型滚滚珠

19、式液压千千斤顶千斤顶数量计算算： n=N/P=4400.166/30=113.33(考虑提升架架的间距)故故取28台千千斤顶，加上上4台双顶，共共计32台支承杆的强度、稳稳定计算：支承杆采用4483.5,支支承计算长度度1.25米米P0=f(L)/An =0.714(0.7551.25)/1.588=8.311KN300KN2)、滑升平台台结构验算（第第二组合计算算）计算简图 荷载计算：a)井架自重 6001.2=7200kgb)避雷针 241.2 =28.88kgc)限位器 121.2 =114.4kgd)天轮架系统统 1001.2=120kge)平台料斗 2001.2=2400kgf)砌内

20、衬吊平平台砖 200001.2=24400kgg)链条葫芦 2411.2=288.8kgh)中心鼓圈自自重 130011.2=15560kgi)拉紧系统 50011.2= 600kgj)吊笼自重 500Kg11.41.2=8840kgk)吊笼钢丝绳绳 104.88/10018021.41.2=4498.011kgl)吊笼载重（额额定荷载10000Kg） 1000Kgg21.41.2=3360kggm)道索钢丝绳绳 1332.7/10018021.2=573.226kgn)辐射梁自重重 12.05911.24.832=2211.84kgo)平台板自重重 60000.110.21.21299=18

21、57.6kg合计： 146553kg F=144653/100=146.553KNp)钢圈转化为为均布荷载 12.41.2=114.88kkgq)施工活荷载载 11501.4=2100kgq1=(72+14.888+210)0.50024+800.04=2229.199kg/mq2=(72+14.888+210)3.8330+80.04=12217.099kg/m3)、内力计算算a)RA=RBB=1/2(229.19+12217.099)11.9+1466.53=8751.896 kgb)拉索张力 MEE=0 8.751111.9-00.22911.91/211.9 -1/2(1.2177-0

22、.2229)11.92/311.9 -SD8.4sin288.18=0 SD=10.399t=103.9 KNc)辐射梁弯矩矩计算简图d）内力图辐射梁弯矩图图辐射梁轴力图图辐射梁剪力图图e) 中心鼓圈圈上钢圈受到到的压力P=nHE/d=510.399cos28.118/(3.1143.22)=4.556t/mf) 中心鼓圈圈下钢圈受到到的拉力H=nSDcoos/d=5 10.339 coss28.188/ (3.1143.22)=4.56t/mg) 上下钢圈圈垂直支撑压压力总值h)N=NE=5SD Sinn28.188=510.399 Sinn28.188=24.533 t i)构件选型J)辐

23、射梁初步选定辐射梁梁采用热轧型槽钢HNN120535.3,其截面特性性如下:截面积 A=13.8225 cm2理论重量 G=112.0599 kg/mm截惯性矩 Ix=290000 cm44 rrx=18.55cm Wx=13000cm3 IIY=1580 cm4 ry=4.31 cm WWy=159 ccm3抗弯强度验算 =M/WX=32.99100000000/(1300010000) =2533MPa3155 MPa =f抗剪强度验算 S5312(211+6)+8211(21100.5)=66962800mm2 max=VSS/(It)=11555106996280/(29E778) =

24、34 MPPa 1885 MPaa =fv挠度验算 略按照梁模型整体体稳定验算 =L1t11(b1h)=299758/(199446)=0.2688 b=0.669+0.1130.2688=0.7227 y=Ly/ry=29755/43.11=69.0026 b=0.77274320/69.02262(84955446)/130000001+(699.0268/4.44446)2 235/3345=1.3594 b10.8377 M/b1WX=32.99100000000/(0.837713001000) =302.4Mpa3155 Mpa =fD-E段按照柱柱模型计算整整体稳定 x=2970

25、0/185=16.088 x=0.9772 Neex=2EA/2x = 3.14221058495/16.0882=647859913.411 N Y=29700/43.11=69.0026 Y=0.6664弯矩作用平面内内的稳定验算算 155300/00.9728495+(32900000000-1530000300)/1.05113000000(1-0.81530000/6477859133.4)=226.322 Mpa f弯矩作用平面外外的稳定验算算153000/0.66448495+(32900000000-1530000300/0. 83713000000)=287.3 Mpaa 3

26、155 Mpa =f注：考虑系统中中拉索偏离辐辐射梁中轴线线,其轴向分分力产生的弯弯矩对结构有有利,因而在在3290000000中中扣减1533000300.中心鼓圈： 中心鼓圈圈上钢圈截面面压力4.556 t,现现选用16aa槽钢, Iy=242cmm4, A=31.8cm2 上钢圈强强度验算: 4.5661000000/(311.8100)=143.44Mpa 300.46 tt 下钢圈选选用16a槽钢,A=31.8cm2下钢圈强度验算算 10.39100000/(31.8100)=32.688Mpa 2115 Mpaa=f 上下钢圈垂直支支撑压力总值值 N=NNE= 5SDSin28.1

27、8=510.399Sin28.18=24.553t单根支撑受的压压力24.553/5=44.91t=4910NN,选用8008等边角钢钢imax=1.68cm,A=12.3cm2 计算长度度数 4.77/3=1.59mm, 取计算算长度l=11.6m, =16000/1.688=95.2231500 =0.5886 820000/(00.5612.3100)=113.777 Mpaa 2155 Mpa =fk)拉索计算拉索张力1733.59KNN,选用216.5(637+1-1700)钢丝绳,总破断断力2296KNN,安全系数数3.41倍倍.l）平台系统刚刚度计算荷载图:单位力作用简图图:计算

28、假定: (1)中心心钢圈是刚体体; (22)辐射梁仅仅考虑弯矩引引起的变形; (33)拉索按照照线性变形体体考虑.最不利荷载组合合状态下,AA-D段的辐辐射梁弯矩函函数:Mx=RAX-(q2-0.09932X)XX(1/2)X-(1/2)X0.0932XX(2/3)XMx=11.5552X-(1.33885-0.00932X)X(1/22)X-0.0311XX3Mx=11.5552X-00.66922X2+0.04466X3-0.03311X3Mx=11.5552X-00.66922X2+0.01155X3最不利荷载组合合状态下，DD-E段的辐辐射梁弯矩函函数： Mxx=RAX-（q2-0.0

29、9932X）XX(1/2)X-(1/2)X0.0932XX (2/3)X-SSD(X-3.5) Siin28.118 Mxx=11.5552X-00.66922X2+0.01155X3-8.1998X+288.692 Mx=3.3554X-0.6692XX2+0.01155X3+28.6692单位力系作用下下辐射梁弯矩矩函数：A-D段M=XX D-E段段M=X-111.9/88.4(X-2)=4.958-00.417XX单位力系作用下下拉索的张力力S=3中心鼓圈在最不不利组合荷载载作用下的位位移:=03.55(11.5552-0.666922+0.011553)1013/EId +3.511.

30、99(4.9558-0.4417)(3.3354-0.666922+0.011553 +28.692)11013/EId+09.3517735903103/E1Ad =24.442+65+71.2=160.662mmm)平台板强度度验算平台板最大跨度度数5.000m,木板实实际厚度500mm,计算算宽度取出2000mm.q=1.200.20.05500+11.41500.2=488kg/mM=(1/8)ql2=103.22kg-m=10320000N-mmmW=(1/6)bh2=2133333.33mmm3=M/W=44.83755 Mpa 177=fw3、液压及承重重系统设置；根据液压滑动模

31、模板，设计规规范规定，操操作平台中的的辐射梁设228组，辐射射梁全部用22根12号槽槽钢组合，辐辐射梁的长度度考虑为100米，辐射梁梁设置在内外外环梁的上面面，并用2MM16的螺栓栓与每道环梁梁联接，内端端伸至内环梁梁里口，外端端伸出外环梁梁50cm，同同时采用288排提升架，332台千斤顶顶，(其中有有四台双顶)48支撑杆杆本工程滑升操作作平台刚结构构采用下悬式式空间结构，下下悬拉杆采用用16钢丝绳绳加调节螺栓栓，操作平台台按1/5000起拱，平平台中心设随随升井架一座座，把杆一只只，吊笼一只只，解决烟囱囱施工材料的的垂直运输，随随升井架的支支撑为刚性支支撑。4、井架及风荷荷载验算井架安装高

32、度HH7.5mm，截面尺寸寸bh1.221.2m，主主肢立柱采用用L757，缀条平平腹杆和斜腹腹杆均采用LL505，制成每每节高1.55m，共5节节，用16螺栓连连接而成。在在顶部设置一一道揽风绳。1)、确定相应应的脚手架计计算参数a)搭设高度 H7.5mb)步距 h1.5mc)立杆纵、横横距1aa1.2mmd)作业层数 n111层e)立杆截面积积 AA4899mm2f)立杆截面抵抵抗距W5.088103mmm3g)立杆回转半半径i15.88mmh)挡风面积 An11.725mm2i)基本风压 W000.75KNN/m2j)钢材抗压强强度设计值Fc00.205KKN/mm222）、荷载计算算计

33、算恒荷载标标准值GKGK=Hi(ggk1+gkk3)+n11Iagk22查表得gk1:当1a=11.2m时中：0.16116kn/mm；边:0.1474kkn/m；角角：0.12287Kn/m。查表得：gk22=0.30009kn/m2 gk3=0.07553kn/mm2则：当Hi=1125m时，GK=125（0.12287+0.0753）+11.50.2811=25.0034kn计算作业层施施工荷载标准准值Qk:Qk=n1Iaaqk查表得qK=11.5kn/m，则有:Qk=11.511.5=2.25KN3)、风荷载计计算:当风沿井架对角角线吹来时，需需将风载分解解为与井架平平行，但其分分量比

34、风沿井井架平行方向向吹要小，验验算时按风沿沿井架平行方方向吹考虑，偏偏于安全。风荷载体型系系数:计算井架受风面面杆件投影面面积之和AC时，应应考虑由节点点板引起的面面积增加系数数1.10。井架受风轮廓面面积:AF7.51.299m2挡风系数风风荷载体型系系数2.444。风振系数:查表得2.4350.79964风荷载的标准准值勤k（风荷载载按0.7KKN/ m22风压值计算算）k=1akk=0.7szo=An/Aww=1.1551.2/1.151.2=1.38/1.38=1k=0.71.10.40.75=0.2231kn/mm4）井架架整体体稳定性验算算确定材料强度度附加各项系系数rm,因组合风

35、荷载，取取rm=1.55607计算轴心力设设计值NN=1.2(NGK+NNQK)式中NGK=GGK，NQKK即QK，将将QK和GKK的数值代入入得到验收报报告算底部截截面得到：N=1.2(25.0334+2.225)=333.70088kn计算风荷载弯弯距MWMW=0.122qwkh22底部：MW=00.120.23111.1522=0.0332kN.mm=32KNN.mm确定稳定系数数查表得：=11.55,入入=h/i=11.551.15/0.01558=1122.8验算稳定N/A+MMW/Wfc/0.9rm将fc和rmm的数值代入入上式,得到到：N/A+MMw/W0.2055/0.91.5

36、6007=0.1146kn/mm2将以上4种验算算情况的数据据分别代入上上式进行验算算,其结果列列表验算截面A(mm2)W（mmm3）NN(kn)MW(kkn.mm)0.4966 4489 333.70008 32则N/A+MW/W=0.13889 kn/mm20.1466kn/mmm2验算结果合格5、起重钢丝绳绳截面验算1）荷载的组成成a）本现场采用用637型钢丝丝绳，钢丝绳绳自重1044.8Kgb）吊笼本体自自重500KKgc）额定荷载11000Kgg合计荷载为：1104.8+500+11000=11604.88Kg =116.0488KN2)钢丝绳允许许拉力计算a)钢丝绳的安安全系数K，

37、取取12b）钢丝绳破断断拉力换算系系数，取0.882c）合计荷载为为F=16.048KNN允许拉力Fg=FK/=16.004812/0.82/2=117.442KN/mmm2查表，钢丝绳采采用637型，直直径16mmm公称抗拉强强度为14000KN/mmm2，钢丝绳破破断拉力总和和156KNN/mm2，符合要求求。6、卷扬机地锚锚稳定性验算算1）、根据现场场实际情况，经经分析采用水水平地锚固定定法：a）水平地锚横横木埋深 h取取2mb）地锚安全系系数 K取2c）横木埋深宽宽度 b取0.33md）土方的重力力密度 取1.4TT/立方米e）横木埋深长长度 l取2mf）土的内摩擦擦角 取20g）摩擦

38、系数 f取00.5h）受拉钢丝绳绳夹角 取取20根据计算公式：H=Fcos=16.00480.94=15.0885G=（b+b）hl/2=（11.028+0.3）2221.4/22=3.71184b=b+httg=0.3+20.3644=1.0228T=fH=0.515.0885=7.5543V=Fsin=16.00480.3422=5.4888则安全系数K=(G+T)/V=(33.71844+7.5443)/5.488=22.0522，符合要要求。2）、侧向土的的强度计算a）埋深土方的的容许承载力力，取60KKN/m2b）降低系数，取0.55据计算公司H/hhl，600.515.0885/0

39、.330.8，33025.144经验算侧向土的的强度符合要要求。埋深横木采用3300300钢筋筋砼浇筑8、吊篮结构安安全验算本吊篮的计算为为筒体内自制制人货两用吊吊篮的验算，外外吊篮为专业业制造，提供供合格证，这这里不验算。1）、吊钩环焊焊缝强度计算算总密度搭载166.8KN，考考虑动力系数数1.5总自重设计值GG=1.516.81.2=330.2KNN则每只吊钩所受受拉力N=GG/4=7.56KN与角钢的焊缝长长l=3000mm 7740hf 实际取取200mmm角钢规格尺寸LL50505则取焊脚尺寸 hf=5mm ffw =1600MPa则焊缝的允许拉拉力 F=（lm-225）0.7077

40、hfffw=(200-110)0.70775160=1074644N=107.4KKN7.556KN结论安全2）、四根立杆杆角钢强度计计算L50505 Q2355 AA=4.8cmm2=480 mm2 f=2215MPaa允许拉力 FF=Af=4480215=1103.2KKN7.556KN结论安全3）、平台板（5mm）强度计算标准值自重 gk=0.400KN/m22 g=0.48KKN/m2 标准值活载按qqk=5KN/m2 q=7KKN/m2按四边简支考虑虑 P=g+q=77.48KNN/m2b/a=1Mx=1Paa2 =0.04797.480.82=0.2299KNm斜向 Mxyy=3qaa2=0.00657.480.82=0.3111KNmTmax=6MMmax/Y