型钢劲性柱施工方案(置业项目施工计算书).docx

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1、型钢劲性柱施工方案一、 工程概况工程总建筑面积：212590.26平方米，其中1座塔楼及地下室建筑面积 154122.2平方米，建筑高度203. 95米，框筒结构，地下2层、地上60层；2 座附楼建筑面积58168. 06平方米，框架结构，地下一层，地上四一十层，建筑 高度34. 95米。其中主楼框支局部采用型钢混凝土柱体系，型钢劲性柱结构施工 是本工程的一个重点、难点。1、劲性柱典型柱脚节点（详见施工图）2、劲性柱上部典型构造节点（详见施工图）二、施工特点与难点柱内型钢截面尺寸大，重量大，安装不便；柱内钢筋密集，箍筋加工复杂， 绑扎不便；型钢劲性柱与其他结构构件相交点多，钢筋处理复杂；柱截面

2、形式多 样，模板设计、施工困难；型钢劲性柱中栓钉、柱筋及箍筋相互交叉，钢筋密度 大，碎浇筑难度大。钢结构施工:如何选择好钢构件的吊装与安装方案，不仅直接影响到钢结构 的施工进度、质量与平安,而且对于整个工程的施工进度产生很大的影响。施工 的重点在于型钢中心位置的固定以及垂直度的控制和焊接质量控制。钢筋混凝土施工：由于钢筋过于密集，并且内包有型钢，致使钢筋与钢筋、钢 筋与型钢之间经常出现位置冲突的现象；钢筋之间间距过小，再加之型钢的影响 使得进料口面积较小，不利于混凝土下料以及振捣.所以在钢筋绑扎过程中如何 合理布置主次梁间、梁柱间的钢筋;如何处理柱帽处钢筋与型钢之间的关系；在 混凝土浇筑时如何

3、保证混凝土的密实度，这些都是混凝土施工中的重点、难点。三、型钢劲性柱施工1、施工工艺流程模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下列图，按四等跨连续梁验算(K， (I，, I,.飞 （4） 蕊280280280280I, I,与 盛2807,0 券 *2280280280jT工/X青争载线荷载 qi=O.9xl.35bG4k=0.9x1.35x0.45x38.4=21kN/m活载线荷载 q2 = 0.9xl.4x0.7bQ3k = 0.9xl.4x0.7x0.45x2 = 0.79kN/mMmax = -0.107qil2-0.121q21222 = -0.18kN-mo=Mmax/W=0.

4、18X1 o6/(l /6x450x 182) = 7.56N/mm2f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载 q=bS 正= 0.45x38.4= 17.28kN/mv=0.632ql44/(100x5400x(l/12x450xl83) =0.57mmv = 1/400 = 280/400 = 0.7mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm) 48x3小梁截面惯性矩I(cn?)10.78小梁截面抵抗矩W(cn?)4.49小梁抗弯强度设计值IfKN/mn?)205小梁弹性模量E(N/mn?)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)200小梁上作用线荷

5、载q=bS承= 0.28x48.42= 13.56 kN/m13.56kN /rr13.56kN /m13.56kN /m 13.56kN /m 13.56kN /m 13.56kN/m13.56kN /13.56kN /mI U 1*装/风我)9200450450450450450450100/r工rLy7JJJxT xT小梁弯矩图(kN.m)Mmax = 0.27kNema=MmaxAV=0.27X 106/4.49xl O3 = 60.56N/mm2f = 205N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正= 0.28x38.4= 10.75 kN/m面板变形图(mm)v

6、=0.14mm-3.76626.6.68短边柱箍剪力图(kN)M2 = 0.65kNm, N2=12.94kNM/Wn = 0.71x106/(62.14x103) = 11.5N/mm2f = 205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算2.65kN5.29kN5.29kN5.29kN5.29kN5.29kN2.65kN，p滕飞 (2)飞580570580长边柱箍计算简图-0.015长边柱箍变形图(mm)2.65kN5.29kN5.29kN5.29kN5.29kN2.65kN(1)(2).510510510短边柱箍计算简图-0.008短边柱箍变形图(mm)VI = 0.02mmv = 1/40

7、0 = 1.44mmV2 = 0.01 mmv = 1/400 = 1.28mm满足要求！六、对拉螺栓验算N = 15 49 x 1=15.49kNNtb = 24.5kN对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值Nt,kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26满足要求！N = 15.49 x 1=15.49kN26kN满足要求！柱模板(设置对拉螺栓)计算书二一、工程属性新浇混凝土柱名称zhu新浇混凝土柱长边边长(mm)1600新浇混凝土柱的计算高度(mm)3000新浇混凝土柱短边边长(mm)1200二、荷载组合混凝土重力密度Yc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间to(h)4外加剂影响修

8、正系数印1混凝土坍落度影响修正系数历1.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土J贞面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/n?)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=minO.22ycto0iB2v2, YcH =min0.22x24x4x 1x1.15x2.51/2, 24x3 = min38.4, 72 = 38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0,9maxL2G4k+L4Q3k, L35G4k+L4x0.7Q3k =0.9max 1.2x38.4+1.4x2, 1.35x38.4+1.4x0.7x2 = 0.9max48

9、.88, 53.8 = 0.9x53.8=48.42kN/m2正常使用极限状态设计值5正=64k = 38.4 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值H(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)5400柱长边小梁根数7柱短边小梁根数6柱箍间距h(mm)450I, I,与葬亿)267266m7券 戡 2267267h7/模板设计平面图1、强度验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下列图，按四等跨连续梁验算(K， (I，, I,.267266267267静载线荷载 qi=0.9xl.35bG4k=0.9xl.35x0.45x38.4=21kN/

10、m活载线荷载 q2=0.9xl.4x0.7bQ3k=0.9x1.4x0.7x0.45x2=0.79kN/mMmax=-0.107qi l2-0.121 q2l2=-0.107x21 x0.2722 = -0.17kN mo=Mmax/W=0.17x106/(l /6x450x 182) = 6.86N/mm2f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载 q = bS 正=0.45x38.4= 17.28kN/mv=0.632ql4/(l 00EI) = 0.63x 17.28x266.67% 100x5400x(1 /12x450x 183) = 0.47mmv=1/400 = 26

11、6.67/400=0.67mm满足要求！四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm) 48x3小梁截面惯性矩Ken?)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值fKN/mn?)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q=bS承= 0.27x48.42= 12.91 kN/m12.91 kN /rr12.91 kN /m12.91 kN /m 12.91 kN/m 12.91 kN /m 12.91 kN/m 12.91kN/12.91 kN /mI U 帆/亿)&莪莪四四9小梁弯矩图(kN.m)施工工艺流程

12、图2、操作要点2. 1深化设计深化设计方法节点区劲性柱中型钢、栓钉、加肋板及梁、柱构件中受力钢筋和构造钢筋的 存在，节点区域型钢和钢筋的关系十分复杂。施工前利用计算机三维辅助建模方 法进行深化设计，确定节点区型钢和钢筋的空间位置，并完成深化图的绘制，以 便型钢构件的加工。2. 1.2型钢柱钢筋深化设计根据型钢柱钢筋规格、数量、结合型钢梁、钢支撑的截面形式和钢筋保护层 厚度的要求，对型钢柱主筋进行排布定位，主筋间距需满足规范要求。2.1. 3型钢梁钢筋连接方法深化设计在满足型钢柱腹板开孔率要求的前提下，型钢梁局部钢筋穿过型钢柱腹板, 按照普通钢筋连接方法施工。将型钢梁梁端翼缘加高、加宽，局部型钢

13、梁钢筋焊接在梁端翼缘截面上，翼 缘未焊接宽度需满足设计要求。梁底钢筋焊接前，先在加宽的下翼缘上开孔，利 用补板的方式将梁底钢筋焊接在下翼缘板上。节点区箍筋深化设计节点区由于型钢腹板的影响，型钢梁、柱箍筋不能自然封闭。深化设计确定Mmax=0.26kN-m o=MmaxAV=0.26X 1 o6/4.49x 103 = 57.66N/mm2f = 205N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正= 0.27x38.4= 10.24 kN/m面板变形图(mm)v=0.13mmv = 1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型槽钢柱箍合并根数1柱箍材质规格12.6号槽钢柱拖截面惯性矩I

14、(cm，391.47柱推截面抵抗矩W(cn?)62.14柱箍抗弯强度设计值fRN/mn?)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算3.18kN6.36kN6.36kN6.36kN6.36kN6.36kN3.18kN胶飞 （2）飞580570580长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN.m)434.328-11.1481.14899.54|3.183.18i=-5.2125.2125.212i%-4.328-9.54长边柱箍剪力图(kN)Mi=O.68kN-m, Ni = 14.75kN3.18kN6.36kN6.36kN6.36kN6.36kN3.18kN(2

15、)440450440 亡 亡 J短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kNm)6.366.366.1086.1083.4334320.2520.252A200 10,25210.25&-3.432-6.108.36短边柱箍剪力图(kN)M2=O.55kNm, N2=12.47kNM/Wn=O.68x 1 06/(62.14x103)=1 0.95N/mm2f = 205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算2.52kN5.04kN5.04kN5.04kN5.04kN5.04kN2.52kN胶飞 （2）（5 飞580570580长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)2.52kN5.04kN5.04kN5

16、.04kN5.04kN2.52kN（2）440450440 亡 亡 J短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)vi =0.01 mmv = 1/400 = 1.44mmV2 = 0mmv = 1/400 =1.11 mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值N(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N= 14.75xl=14.75kNNtb=24.5kN满足要求！N= 14.75xl=14,75kN26kN满足要求！柱模板(设置对拉螺栓)计算书三一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土柱名称新浇混凝土柱长边边长(mm)1400新浇混凝土柱的计算高度(mm)3000

17、新浇混凝土柱短边边长(mm)1000混凝土重力密度管(kN/n?)24新浇混凝土初凝时间to(h)4外加剂影响修正系数仇1混凝土坍落度影响修正系数比1.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总图度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/n?)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=minO.22yctodB2V“2,改用=,/2, 24x3 = min38.4, 72J = 38.4kN/m2承载能力极限状态设计值 S 承=0.9maxL2G4k+L4Q3k，1.35G4k+1.4x0.7Q3k =0.9max 1.2x38.4+1.4x2

18、, 1.35x38.4+1.4x0.7x2 = 0.9max48.88, 53.8 = 0.9x53.8=48.42kN/m2正常使用极限状态设计值Sf = G4k = 38.4 kN/m2三、面板验算m面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值H(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mn?)5400柱长边小梁根数7柱短边小梁根数5柱箍间距h(mm)450m模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下列图，按四等跨连续梁验算I , , , H，1，I 1111(H，I 11111 1 I 111，I，飞 (4) 蕊250250250250n) 250250250250静载线荷载

19、 qi =O.9xl.35bG4k=0.9x 1 .35x0.45x38.4=21kN/m活载线荷载 q2=0.9xl.4x0.7bQ3k=0.9xl.4x0.7x0.45x2=0.79kN/mMmax = -0.107qi l2-0.121 q2l2=-0.107x21 x0.2522=-0.15kN-mc=Mmax/W=0.15xl 06/(l /6x450x 182) = 6.03N/mm2f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载 q = bS 正=0.45x38.4= 17.28kN/mv=0.632ql4/(l 00EI) = 0.63x 17.28x250% 100x

20、5400x(1 /12x450x 183) = 0.36mmv = 1/400= 250/400=0.62mm满足要求!四、小梁验算1、强度验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm) 48x3小梁截面惯性矩I(cm，10.78小梁截面抵抗矩W(cn?)4.49小梁抗弯强度设计值田(N/mn?)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)200小梁上作用线荷载q = bS承= 0.25x48.42=12.1 kN/m12.1kN/m 12.1kN/m12.1kN/m12.1kN/m12.1kN/m12.1kN/m12.1kN/n12.1kN/mI U 1* 0 *装/风我

21、)9200450450450450450450100/ 7J,JJJxT xT小梁弯矩图(kNm)Mmax=0.24kN-mo=MmaxAV=0.24X 1 o6/4.49x 103 = 54.04N/mm2f = 205N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正= 0.25x38.4=9.6 kN/m面板变形图(mm)v=0.12mmv= 1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型槽钢柱箍合并根数1柱箍材质规格12.6号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm，391.47柱箍截面抵抗矩W(cn?)62.14柱箍抗弯强度设计值fKN/mn?)205柱箍弹性模量E(N/mn?)206000模板

22、设计立面图1、柱箍强度验算2.98kN5.96kN5.96kN5.96kN5.96kN5.96kN2.98kN胶飞 （2）（3j 飞510510510长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN.m)88.94|口.9370.9372.982.985.0235.023-5.023-8.94长边柱箍剪力图(kN)Mi=0.57kN-m, Ni = 13.96kN2.98kN5.96kN5.96kN5.96kN2.98kN（2）380370380短边柱箍计算简图腹板范围的箍筋位置、数量，工厂加工时在腹板上焊接胡子筋，钢筋安装时箍筋 与预焊接的胡子筋焊接。2. 2地脚螺栓预埋轴线确定：底板钢筋绑扎完毕，将轴

23、线弹在底板钢筋上，并确定柱插筋及地 脚螺栓的位置，对底板筋做局部的间距调整，到达螺栓能顺利通过底板筋。根据图纸安装柱插筋，并在底板内部安装3道箍筋，贴底板钢筋再架设1道 箍筋与底板钢筋点焊，以确保柱插筋位置正确，然后放入地脚螺栓定位板。地脚螺栓就位：将地脚螺栓插入柱中，并套好定位板，根据给出的轴线位置 来确定螺栓位置，定位板外边紧顶钢筋内侧，用柱主筋来辅助固定地脚螺栓，然 后加设3道柱箍（或定位筋），同时给柱筋设拉结以控制钢筋位置正确。地脚螺栓标高确定：地脚螺栓就位后，通过水准仪确定螺栓外露长度，在 定位板底部加设井字托筋，井字托筋与柱主筋点焊，以此来确定螺栓标高。地脚螺栓的最终定位：螺栓位置

24、初步确定后，经纬仪找准轴线，无误后将在 定位板上部加设井字盖筋与柱主筋点焊，并将螺栓底部用4根钢筋连成整体与 桩头钢筋焊接，混凝土浇筑前将上部螺栓丝扣抹黄油后包裹保护起来。混凝土浇筑时现场设经纬仪随时跟踪测量，并派专人负责看守，严禁振捣棒 接触螺栓杆。找柱底标高：混凝土浇筑后，在底板混凝土面上弹出轴线，再将螺栓调节至 设计要求的柱底标高，准备钢柱吊装。2.3型钢柱安装2. 3. 1基础节安装基础节设置在地下室底板碎中，基脚底板采用30厚钢板，与预埋螺栓连接 见图lo平面轴线控制：采用内控法在底板上布设基准线控制网，测量轴线位置，并 用全站仪闭合复测。地脚标高的控制：用螺帽拧在高强锚栓的上部螺纹

25、处，作为水平标高的控制 点，用水平仪测量标高。标高控制在高于碎外表58mm。用全站仪进行校核，控 制锚栓的上口标高和平整度。吊装：利用现场的塔吊作为吊装设备。按现场型钢柱与塔吊的距离及型钢的 重量，配备塔吊的起重量要能满足施工要求。0.3180.315短边柱箍弯矩图(kN.m)6.3416.3412.56 2.562.9892.98910.381_ 0.381胶-0.42|-0.422代丁-2.9716.38短边柱箍剪力图(kN)M2 = 0.32kN-m, N2=9.37kNM/Wn=O.57x 1 06/(62.14x103)=9.1 8N/mm2f = 205N/mm2满足要求！2、柱箍

26、挠度验算2.36kN4.73kN4.73kN4.73kN4.73kN4.73kN2.36kN510510510长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)2.36kN4.73kN4.73kN4.73kN2.36kN(2)380370380短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)vi=0.01 mmv = 1/400 = 1.28mmV2 = 0mmv = 1/400 = 0.94mm满足耍求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值N(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N=13.96xl=13.96kNNtb=24.5kN满足要求！N=13.96xl=13.96kN26k

27、N满足要求！柱模板计算书二(采用矩形钢管)柱模板(设置对拉螺栓)计算书一(1600*1400)一、工程属性新浇混凝土柱名称新浇混凝土柱长边边长(mm)1600新浇混凝土柱的计算高度(mm)3000新浇混凝土柱短边边长(mm)1400二、荷载组合混凝土重力密度Yc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间to(h)4外加剂影响修正系数印1混凝土坍落度影响修正系数历1.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/n?)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值641 = 111吊0.22真历01。2/2,丫m=1/2,

28、24x3 = min38.4, 72 = 38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9maxL2G4k+l.4Q3k，L35G4k+l.4x0.7Q3k =0.9maxl.2x38.4+1.4x2, 1.35x38.4+1.4x0.7x2=0.9max48.88, 53.8 = 0.9x53.8=48.42kN/n?正常使用极限状态设计值Sje = G4k = 38.4 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值fRN/mn?)15面板弹性模量E(N/mm2)5400柱长边小梁根数7柱短边小梁根数6柱箍间距h (mm)450模板设计平面图1、强度验

29、算最不利受力状态如下列图，按四等跨连续梁验算(U ( * v * * * * * * * * * * Il(2j 飞飞 W280280280280八 j1 1 1 1 1 1, 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1与旗0280280/ / 牙牙/ 蕊 (4)2280280/ ，静载线荷载 qi=O.9xl.35bG4k=0.9xl.35x0.45x38.4=21kN/m活载线荷载 q2=0.9xl.4x0.7bQ3k=0.9x1.4x0.7x0.45x2=0.79kN/mMmax=-0.107qi l2-0.121 q2l2=-0.107x21 x0.2822 = -0.18kN mo=Mm

30、ax/W=0.18x106/(l /6x450x 182)=7.56N/mm2f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载 q = bS 正=0.45x38.4= 17.28kN/mv=0.632qI4/(l 00EI) = 0.63x 17.28x280% 100x5400x(1 /12x450x 183) = 0.57mmv = 1/400=280/400=0.7mm满足要求！四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm) 48x3小梁截面惯性矩Ken?)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值fKN/mn?)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低

31、处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q=bS承= 0.28x48.42= 13.56 kN/m13.56kN /rr13.56kN/m13.56kN /m 13.56kN /m 13.56kN /m 13.56kN /m13.56kN/13.56kN /m Ill Il I Il III 1&/&菸膝/我)9小梁弯矩图(kN.m)Mmax=0.27kNmo=MmaxAV=0.27X1 o6/4.49x 103 = 60.56N/mm2f = 205N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正= 0.28x38.4= 10.75 kN/m面板变形图(mm)v=

32、0.14mm-3.76短边柱箍剪力图(kN)M2=0.65kN-m, N2=12.94kNM/Wn=0.71x1 06/(7.29x 103) = 98.02N/mm2f = 205N/mm2满足要求!2、柱箍挠度验算2.65kN5.29kN5.29kN5.29kN5.29kN5.29kN2.65kN胶 iij 飞 12）（3） 飞580570I580长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)2.65kN5.29kN5.29kN5.29kN5.29kN2.65kN胶 iij 飞 12） 飞 （3） 飞510510I510短边柱箍计算简图-0.144短边柱箍变形图(mm)vi = 0.27mmv =

33、 1/400 = 1.45mmV2 = 0.14mmv = 1/400 = 1.28mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值N(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N = 15.49 x 1=15.49kNNtb=24.5kN满足要求！N = 15.49 x 1=15.49kN26kN满足要求！柱模板(设置对拉螺栓)计算书二(1600*1200)一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土柱名称新浇混凝土柱长边边长(mm)1600新浇混凝土柱的计算高度(mm)3000新浇混凝土柱短边边长(mm)1200混凝土重力密度管(kN/n?)24新浇混凝土初凝时间to(h

34、)4外加剂影响修正系数仇1混凝土坍落度影响修正系数比1.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总图度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/n?)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=minO.22yctodB2V“2,改用=1/2, 24x3 = min38.4, 72 = 38.4kN/m2承载能力极限状态设计值 S 承=0.9maxL2G4k+L4Q3k，1.35G4k+1.4x0.7Q3k =0.9max 1.2x38.4+1.4x2, 1.35x38.4+1.4x0.7x2 = 0.9max48.88, 53.8 = 0.9x5

35、3.8=48.42kN/m2正常使用极限状态设计值Sf = G4k = 38.4 kN/m2三、面板验算安装：将钢柱吊装到位，使钢柱中收线与碎承台板上柱轴线对中，在柱脚板 底抹薄薄的一层高于砂柱强度的高标号水泥沙浆，待钢柱底板与承台碎接触时， 水泥浆从排气孔内挤出，排出柱脚底板与碎间的气体。随后，拧紧基础节底板与 预埋螺栓连接的螺帽，进行初校正。校正：用激光经纬仪在两个垂直方向，测量型钢柱四面的垂直度，控制钢柱 在水平及垂直方向的安装精度。2. 3. 2标准节安装轴线控制：将轴线控制网用全站仪引至施工层，用经纬仪引测施工层的轴线, 同时检查下节型钢柱伸至楼面局部中心线相对轴线的偏移量(即下一节

36、钢柱的整 体垂直度)，为型钢柱的对接定位及垂直度调整方向提供参考数据，防止累计误 数超过允许偏差。吊装就位：根据图纸要求及型钢柱编号，校对型钢柱规格、尺寸、开孔位置 是否符合设计大样的要求，核对无误后，利用型钢柱上的L形连接耳板和加强板 作起吊点，进行吊装就位。临时固定：钢柱就位时，上下节钢柱对正，将2块40X100的连接夹板与预 焊在钢柱上的L形芯板用螺栓连接，作临时固定，每节钢柱的四面均预焊1块L 形芯板，每块板上预留332孔，每块连接板预留632孔以保证钢柱的稳定。校正：钢柱就位后按照先调整标高，再调整扭转，最后调整垂直度的顺序， 以相对标高控制法，用激光经纬仪、全站仪对轴线、标高、垂直

37、度、位移、错位 量校正。标高的控制：由于型钢柱分节安装，那么应控制每节标高，每层柱安装完毕， 整体复核,根据平面控制网及外围的原始控制点的标高,用自动安平水平仪调整。型钢柱焊接：型钢柱校正就位后，在型钢柱上下接头焊缝周围的腹板、翼板 上采用氧乙快预热法预热，待到达所规定的温度后施焊。焊按时遵循“对称同步 等速”的焊接原那么，从柱相对的两个面同时等速对称焊接。焊缝成全熔透焊缝。 随时观察垂直度有无变化，以减小对型钢柱的垂直度影响，防止型钢柱的变形。超声波探伤检查：每层柱焊接完毕，待焊缝冷却至工作环境，按照钢结构 施工质量验收规范(GB502052001)和钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结 果分级

38、(GB11345-89),请有相关检测资质单位对焊缝进行超声波探伤检测， 合格后，再绑扎柱钢筋。面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值H(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mn?)5400柱长边小梁根数7柱短边小梁根数6柱箍间距h(mm)450模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下列图，按四等跨连续梁验算(U ( * v * * * * * * * * * * Il(2j 飞飞 W2672662672671 1 1 1 1 1, 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1与旗0267266/ / 蕊 (4)2267267静载线荷载 qi=0.9xl.35bG4k=0.9

39、xL35x0.45x38.4=21kN/m活载线荷载 q2=0.9xL4x0.7bQ3k = O.9xL4xO.7xO.45x2=O.79kN/mMmax = -0.107qi l2-0.121 q2l2=-0.107x21 x0.2722 = -0.17kN-mo=Mmax/W=0.17X1 o6/(l /6X450X182) = 6.86N/mm2f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q = bS正=0.45x38.4=17.28kN/mv=0.632ql4/(l 00EI) = 0.63x 17.28x266.67% 100x5400x(1 /12x450x 183) = 0.47mmv=1/400 = 266.67/400=0.67mm满足要求!四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)48X3小梁截面惯性矩I(cm，10.78小梁截面抵抗矩W(cn?)4.49小梁抗弯强度设计值田