九龙大道至发展大道连接线工程高边坡及挡护结构专项设计计算书.docx

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1、九龙大道至开展大道连接线工程高边坡及挡护结构专项设计计算书第一册.共一册计算内容：边坡稳定性分析目录1工程概况12技术指标13设计依据、设计规范21主要依据23.2 主要规范24主要计算参数取值 35边坡稳定性分析45. 1 边坡概要45.2 计算软件4 总竖向力(设计值)=771. 110 (kN)总弯矩(设计值)=1435. 081 (kN-m)力臂Zn = 1.861(m)截面宽度B = 4.800 (m)偏心距el = 0.539(m)(左偏)截面上偏心距验算满足:e = 0. 539 W 0. 225X4. 800 = 1.080(m)重要性系数Yo = 1. 100验算截面上的轴向

2、压力设计值N = 771. 110(kN)素混凝土构件的稳定系数6=1.00()每沿米混凝土受压区面积A，= 3. 722 (m2)素混凝土轴心抗压强度设计值J = 10115. O(kPa)受压承载力验算满足:YoN = 848. 221 6fAc = 37649. 223 (kN)重要性系数Y。= 1.100验算截面上的剪力设计值V = 403. 252 (kN)轴向压力设计值N = 771. UO(kN)挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4. 800(m2)素混凝土轴心抗拉强度设计值3 = 698. 500(kPa)计算截面的剪跨比入=1.5受剪承载力验算满足：YoV = 443. 5

3、78 0. 225X3. 800 = 0. 855 (m)当偏心距不满足时，按公路挡土墙设计与施工技术细那么公式6. 3. 10计算挡土墙材料构件的承载 力：丁M W 帆示(6. 3. 10)恃-I)6324805承载力满足重要性系数Yo = 1. 100验算截面上的轴向压力设计值N = 575. 125 (kN)素混凝土构件的稳定系数6 = 1.000每沿米混凝土受压区面积AZ = 1.967(m2)素混凝土轴心抗压强度设计值匕=10115.0(kPa)受压承载力验算满足：YoN = 632. 638 小%Ac = 19891. 328(kN)重要性系数Yo = 1. 100验算截面上的剪力

4、设计值V = 282. 890 (kN)轴向压力设计值N = 575. 125 (kN)挡墙构件的计算械面每沿米面积A = 3. 800(m2)素混凝土轴心抗拉强度设计值品=698. 500(kPa)计算截面的剪跨比入=1.5受剪承载力验算满足:YoV = 311. 179 1. 75ftbho/(X+l) = 1858. 010 (kN)5.4 3号挖方边坡稳定性分析该段为挖方高边坡，最大挖方高度55. 4m。边坡为永久边坡，设计使用年限 50年。基岩赤平投影分析见下列图：fI期位产於 MO。N82。I2-翻产枪 310。N21。V j 3-耨产状:245。N33。4a城产状：149。Z9O

5、0s根据赤平投影分析，岩层层面、裂隙LX2与坡面大角度斜交，对边坡稳定性 影响较小，裂隙LX1与坡向基本相近，为外倾结构面，根据建筑边坡工程技术 规范(GB50330-2013),该岩质边坡属HI型，边坡直立开挖不稳定，可能沿 裂隙LX1产生滑动破坏，LX1倾角为82度，按照1:0. 75放坡后(放坡后坡度为 53 )不存在外倾结构面临空，可以确保边坡整体稳定。边坡设计的开挖坡角小于破裂角60.67。，同时在超限高边坡中部开挖5m 宽的大平台，把超限高边坡分割成两个非超限高边坡，参照地区经验结合类似成 功的工程案例，边坡按经验放坡可以确保超限高边坡的整体稳定。边坡采用分级放坡，中等风化岩体按1

6、:0. 75放坡，强风化岩体按LL 00放 坡，土质边坡按LL 50放坡，每级高8%两级边坡间留2m宽马道，第三级边坡 马道宽度5m。坡脚设护面墙高度1.5m,护面墙顶设碎落台宽度3m。在K0+450K0+520段，由于在现状高铁隧道上方，为尽量减少挖填，边坡 按1:0. 15坡率放坡，采用格构式锚杆（索）挡墙支护，计算其最大高度1仁8. 0m 稳定性。计算工程：格构式锚杆挡土墙己知条件1.基本信息10边坡类型岩质边坡边坡等级一级二阶直坡否2.锚杆(索)墙高(m)8. 000梁容重(kN/nf)25. 00坡度(1： m)0. 150梁碎等级C30竖梁道数8梁纵筋级别HRB400卜间距(m)2

7、. 500梁箍筋级别HRB335卜截面宽(m)0. 400梁钢筋直径(mm)61截面高(m)0. 400梁as(mm)50平梁道数3梁抗扭计算C值1.200卜截面宽(m)0. 400支座约束弹性卜截面高(m)0. 400卜左悬长度 (m)1.2501右悬长度 (m)1.2503.岩土信息平梁 号竖向间 距(m)有 锚杆锚杆 类型入射角 (。)自由段 长度(m)锚固段 长度(m)锚固体 直径(mm)锚杆预加 力(kN)锚杆刚度 (MN/m)筋浆强度 fb(kPa)10. 250锚索15. 004. 008. 00160100. 00015. 003400. 0022. 500V锚索15. 004

8、. 008. 00160100. 00015. 003400. 0032. 500V锚索15.004.008. 00160100. 00015.003400. 00背侧坡线数1面侧坡线数背侧坡线 序号水平投影长 (m)竖向投影长 (m)坡线长 (m)坡线仰角 (度)荷载数115. 00015. 00021.21345. 0000岩层重度(kN/m3)24.510岩层粘聚力(kPa)0. 000地面下地层数1岩层内摩擦角(度)55. 000岩层与结构摩擦角(度)15. 000岩层摩阻力f rbk (kPa)500. 000KH0. 500计算方法n0. 300M, C, Kfrk(MPa)3.

9、9904.荷载信息地面下地层序号地层厚(m)重度 (kN/m3)粘聚力 (kPa)内摩擦角 (度)摩阻力frbk (kPa)浮重度(kN/m3)12. 00024.510330. 00031.340500. 000场地环境一般地区岩石压力计算方法主动主动岩土压力增大系数1. 100岩土压力分布上三角下矩形11荷载组合数1序号组合名称1组合1（1）组合1序号荷载名称荷载类型是否参与分项系数1挡墙结构自重永久荷载V0. 9002墙背侧岩土侧压力永久荷载V1.4003墙背侧地表荷载引起岩土侧压力可变荷载V1.400计算结果（-）岩土压力计算（1）合力无外倾结构面时按边坡规范公式（6. 2. 3）计算

10、主动岩石压力:Ea=75. 778 （kN） Ex=75. 296 （kN） Ey=8. 538 （kN）作用点高度 Zy=2. 667 （m） 由于采用上三角形下矩形分布形式，作用点高度变为Zy=3.615（m）o （2）分布岩土压力分布见左侧结果图。（二）格构梁内力计算弯矩（kN. m）:背侧最大值：73. 086背侧最大值所在位置：梁45（右）梁50（右）面侧最大值：-3. 303面侧最大值所在位置：梁23（中）剪力（kN）:最大值： 52. 52857（右）梁58（右）梁59（右）最大值所在位置：梁52（左）梁53（左）梁54（左）梁55（左）梁56（左）梁57（左）梁58（左）梁59

11、（左）扭矩（kN. m）:最大值： 0.538最大值所在位置：梁36（左）梁36（中）梁36（右）梁43（左）梁43（中）梁43(右)位移（mm）:最大值： 11.510最大值所在位置：梁52（右）梁53（右）梁54（右）梁55（右）梁56（右）梁锚杆（索）轴向拉力标准值：道 数拉力标准值（kN）距梁顶垂直距离（m）1100.0000.2502100.00()2.5003119.6092.500注:背侧一为挡土侧；面侧一为非挡土侧12弯矩：面侧受拉为负，背侧受拉为正剪 力：对水平梁，从下向上看，顺时针为正；逆时针为负 对竖向梁，从左向右看，顺时针为正；逆时针为负扭 矩：矢量方向同坐标负向为正，

12、反之为负位 移：向面侧为正，向背侧为负支座反力：与锚杆受拉力方向一致为正，反之为负裂缝（mm）:最大值：0.28113最大值所在位置：梁44（右）梁4f式右）梁46（右）梁47（右）梁4,式右）梁49（右）梁50（右）梁51（右）梁52（左）梁53（左）梁54（左）梁55（左）梁56（左）梁57（左）梁58（左）梁59（左）三、【锚杆设计】1.原始条件：平梁竖向间有 锚杆入射角筋浆强度自由段锚固段锚固体 锚杆预加锚杆刚度号 距（m） 锚杆类型（。）fb（kPa）长度(m)长度(m)直径(mm) ) (kN)(MN/m)10.250 J 锚索15.003400. 004.008.0016()10

13、0.00015. 0022.500 J 锚索15.003400. 004.008.00160100.00015. 0032.500 J 锚索15.00340（）. 002.锚杆设计条件：锚杆自由长度计算参数：破裂角起点位置t（m）0. 000破裂角计算值（度）72. 50破裂角采用值（度）60. 00锚杆控制参数：锚杆杆体抗拉平安系数2.2锚固体抗拔平安系数2. 60自由长超过破裂面长（m）L5自由构造长度（m）4. 0锚固构造长度（m）5.0锚杆轴向内力取值：注意：当锚杆受压时，锚杆轴向拉力取0。内力取值工况号（1）组合14.008.00160100.000锚索类型1 X7锚索强度设计值(M

14、Pa)1220.00锚索强度标准值(MPa)1720.00锚索弹模 Es(lOMPa)1.9515. 00锚杆组合 组合 组合组合（4）锚杆内力锚杆内力号锚杆力(kN)锚杆力(kN)锚杆力(kN)1100.002100.003119.61锚杆力(kN)标准值(kN)实用值(kN)100. 00100. 00100. 00100. 00119.61119.613.锚杆设计结果:钢筋类型对应关系:d-HPB300, D-HRB335, E-HRB400, F-RRB400, G-HRB500, Q-HRBF400, R-HRBF500锚杆 支护 钢筋或锚杆 支护 钢筋或自由段长度锚固段长度自由段长

15、度锚固段长度实配计算 锚杆刚号类型钢绞线配筋计算值血）计算值（m）实用值（m）实用值（m）面积(mm2)(MN/m)1锚索5S15.24.05.04.08.0700. 0 180. 334. 132锚索5sl5.24.05.04.08.0700.0 180. 334. 133锚索5sl5.24.05.04.08.0700.0E215. 734. 135.5 4号填方边坡稳定性分析4号填方边坡位于回填空地，填方边坡区域内拟建排水渠，无放坡条件，边坡高度较低，但上覆土层较厚，因此设置桩板挡墙。桩、板计算条件141.总控制信息路基型式路堤地区类型般地区支护类型桩+板结构重要性系数1.00抗震设计烈度

16、（度）配筋计算水平地震系数Kh水上地震角（度）水下地震角（度）重要性修正系数Ci综合影响系数Cz2.坡线、土层和水位1）坡线信息坡线数1坡线水平投影竖向投影坡线长坡线仰角荷载数序号 长（m）长(m)(m)(。)126.0000. 00026. 0000. 0002坡线荷载：荷载荷载类型PlP2XI (m)X2(m)序号(kN, kN/m)(kN/m)11分布力5. 0005. 000-1.5003. 5001-2 分布力20. 00020. 0002. 00024. 0002） 土层信息桩顶地面横坡无横坡桩顶地面横坡角（度）（）.000桩后横坡角(度)0. 000结构与土摩擦角(度)20. 0

17、00嵌固段以上土层数：1序号土层重度浮重度粘聚力内摩擦土摩阻厚(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)角(。)力(kPa)110.00021.0000.00130.000120.000嵌固段土层数:3序号地层地层重度浮重度粘聚力内摩擦等效内摩土摩阻计算m, c, K承载 KHn R类型厚(m)(kN/m3) (kN/m3) (kPa)角(。)擦角(。)力(kPa)方法力(kPa)(MPa)1土层5. 87421.000 0. ()00 25.000 30.000 120. 000m 法10. 000150. 0002岩层1. 79923. 500 0. 000 45. 000 -120.0

18、00K 法35.000230. 0000. 5000. 300 0. 0003U_1 11 石层10. 00024.510 -330. 00031.340 -120. 000K 法70. 000750. 0000. 5000.300 6.4103)水位信息非浸水地区，无水位信息.计算模型1)桩前覆土模型：荷载模型横向地基承载力计算建筑规范.桩信息1)桩基本信息桩前地面以上长度(m)7.200嵌固点深度(m)0.000悬臂长度(m)7.200嵌固长度(m)9.800截面形状圆形桩径 D(m)1.500桩中心距(m)3. 000桩底支承条件较支初始弹性系数A(MN/m3)0. 000初始弹性系数A

19、l (MN/m3)0. 000坡线数12)桩配筋信息桩作用综合分项系数1.0015桩混凝土强度等级桩纵筋合力点到外皮距离（mm） 桩容重（kN/n?）桩纵筋级别桩箍筋级别6.板信息1）板尺寸信息桩间板类型桩间板的种类数板的搭接长度（m）板类型号板厚（mm）12002）板配筋信息板作用综合分项系数混凝土强度等级钢筋合力点到边缘距离（mm） 板纵筋级别板选筋钢筋直径7.结构上自定义荷载以及荷载组合1）桩顶自定义荷载桩顶自定义荷载数：02）桩荷载组合库仑土压力（一般）组合 荷载号荷载名称1 桩自重2 桩顶恒载3 桩顶活载4 桩后主动土压力5 桩前被动土压力2）板荷载组合滑坡推力（一般）组合 荷载号荷

20、载名称1板后滑坡推力库仑土压力（一般）组合 荷载号荷载名称1板后主动土压力C3010025. 00HRB400HRB400直板10. 500板宽(m)板块数0.600131.000C3025HRB40016是否参与调整系数J0.900J1.000J1.000J1.400J0.300是否参与调整系数乂1.000是否参与调整系数J1.40016(一)桩身内力计算按实际墙背计算得到：第1破裂角：35. 316(度)Ea= 191.760(kN) Ex=180. 195(kN) Ey=65. 586(kN)作用点到嵌固点距离 Zy=2. 445(m)桩前覆土深度为0. 000时的被动土压力：Ea=0.

21、 000(kN) Ex=0. 000(kN) Ey=0. 000(kN)作用点到嵌固点距离 Zy=-0. 000(m)第1嵌固段地层计算方法：m法第2嵌固段地层计算方法：K法第3嵌固段地层计算方法：K法1号、2号填方边坡稳定性分析9点号 5近顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0. 0000.0120. 205-62. 2820. 2000. 076-1. 166-61.2430.4000. 536-3. 726-60.2140. 6001.628-7. 358-59. 1750. 8003. 544-11.974-58. 1461.0006. 483-17

22、. 574-57. 1071.2001(). 640-24. 158-56. 0681.40016.212-31.727-55. 0391.60023. 396-40. 279-53. 99101.80032. 389-49.816-52. 96112. 00043. 388-60. 337-51.92122. 20056. 589-71.842-50. 89132. 40072. 190-84. 331-49. 85142. 60090. 387-97. 804-48. 82152. 800111. 378-112.262-47. 78163. 000135. 475-129.461-46.

23、 75173. 200163. 345-149.401-45. 725.3 3号挖方边坡稳定性分析错误!未定义书签。5.4 4号填方边坡稳定性分析 145号挖方边坡稳定性分析215.5 6号挖方边坡稳定性分析错误!未定义书签。5.6 7号填方边坡稳定性分析错误!未定义书签。6结论2818183. 400195. 301-170.326-44. 68193. 600231.541-192. 235-43. 65203. 800272. 261-215.128-42. 62214. 000317. 658-239. 005-41.60224. 200367. 928-263. 866-40. 57

24、234.400423. 269-289.711-39. 54244.600483. 878-316.541-38.52254.800549. 951-344.354-37. 50265. 000621.685-373. 152-36. 49275. 200699. 278-402. 934-35. 47285. 400782. 925-433. 700-34. 46295. 600872. 823-465. 450-33. 46305. 800969. 170-498. 184-32. 46316. 0001072. 162-531.903-31.46326. 2001181.997-566.

25、 605-30. 47336. 4001298. 870-602. 292-29. 49346. 6001422. 979-638. 963-28.51356. 8001554. 521-676.618-27. 54367. 0001693. 692-715. 257-26. 58377. 2001840. 689-753. 377-25. 63387. 4041994. 197-751.875-24.67397. 6082147. 705-751.875-23. 72407.8132301.213-751.875-22. 78418.0172454. 720-751.875-21.86428

26、. 2212608. 228-750. 320-20. 95438. 4252761. 101-744. 585-20. 05448. 6292912. 267-733. 598-19. 17458. 8333060. 654-717. 359-18.31469. 0373205. 188-695.867-17.46479. 2423344. 800-669. 123-16. 63489. 4463478.414-637. 127-15. 82499. 6503604. 960-599. 879-15.03509. 8543723. 365-557. 379-14.255110. 058383

27、2. 556-509. 627-13. 505210. 2623931.462-456. 622-12. 775310. 4674019.010-398. 642-12. 075410. 6674092.914-336. 039-11.395510. 8684153. 805-268.628-10. 745611.068420(). 668-196.148-1(). 115711.2694232. 485-118. 600-9.515811.4694248. 242-35. 983-8. 935911.6704246.91951. 702-8. 376011.8714227. 502144.4

28、56-7. 836112. 0714188. 974242.278-7.316212.2724130.317345. 169-6. 826312.4724050.517453. 129-6. 356412.6733948. 554566. 157-5. 906512. 8733823.416684. 253-5. 486613. 0743674. 082775.722-5. 076713. 2743512. 796806. 875-4. 696813.4743351.511806. 875-4.326913. 6743190.226806. 875-3. 977()13. 8743028. 9

29、40806. 875-3. 647114.0732867. 655806. 875-3. 337214. 2732706. 370806. 875-3. 037314.4732545. 084806. 875-2. 747414.6732383. 799806. 875-2. 477514.8732222.514825. 425-2.217615. 0862043. 000876. 688-1.957715. 2981849. 571937. 937-1.707815.5111644.001991.016-1.477915. 7241427. 9921036. 281-1.248015. 93

30、61203. 1681074.042-1.02-8116.149971.0931104.568-0.818216. 362733. 2841128.079-0. 608316. 575491.2091144.748-0. 408416.787246.3081154.699-0. 208517. 0000. 000579.0040. 00桩底竖向合力=767. 75 (kN),桩底面积A = 1.767(m2)桩底所在土层承载力=750. 00(kPa)故桩的竖向地基承载力满足。桩配筋面积最终结果：纵筋最大为20568 (mm?)抗剪箍筋最大为15I0(mmJ/m)5号挖方边坡稳定性分析该段为岩

31、质挖方高边坡，最大挖方高度44. 5m。边坡为永久边坡，设计使用年限50年。基岩赤平投影分析见下列图：191-裂像产状：140。N82。2-裂原产状:310 Z2103-岩层产状：245。333。4a放产状：329。Z9061-裂像产状：140。N82。2-裂原产状:310 Z2103-岩层产状：245。333。4a放产状：329。Z906根据赤平投影分析，岩层层面、裂隙LX1与坡面大角度斜交，对边坡稳定性 影响较小，裂隙LX2与坡向基本相近，为外倾结构面，根据建筑边坡工程技术 规范(GB50330-2013),该岩质边坡属HI型，边坡直立开挖不稳定，可能沿 裂隙LX2产生滑动破坏。由于LX2

32、倾角为21。，倾角较小，裂隙面属于硬性结构 面，而且延伸度较短，对边坡整体稳定性影响较小。边坡设计的开挖坡角小于破裂角60.67 ,同时在超限高边坡中部开挖5nl 宽的大平台，把超限高边坡分割成两个非超限高边坡，参照地区经验结合类似成 功的工程案例，边坡按经验放坡可以确保超限高边坡的整体稳定。边坡采用分级放坡，中等风化岩体按1:0. 75放坡，强风化岩体按1:1. 00放 坡，土质边坡按1:1. 50放坡，每级高8m,两级边坡间留2m宽马道，第三级边坡 马道宽度5m。坡脚设护面墙高度1.5m,护面墙顶设碎落台宽度3m。5.6 6号挖方边坡稳定性分析该段为挖方高边坡，最大挖方高度22. 5m。边

33、坡为永久边坡，设计使用年限50年。基岩赤平投影分析见下列图：20/1-翻产状：140。Z82JX 2 喋原产状：310。Z21V j 3-岩层产树 245。Z334-减产状：149。Z90s根据赤平投影分析，岩层层面、裂隙LX2与坡面大角度斜交，对边坡稳定性 影响较小，裂隙LX1与坡向基本相近，为外倾结构面，根据建筑边坡工程技术 规范(GB50330-2013),该岩质边坡属HI型，边坡直立开挖不稳定，可能沿 裂隙LX1产生滑动破坏，LX1倾角为82度，按照1:0. 75放坡后(放坡后坡度为 53)不存在外倾结构面临空。边坡不属于超限边坡，参照地区经验结合类似成功的工程案例，边坡按经验 放坡可

34、以确保高边坡的整体稳定。边坡采用分级放坡，中等风化岩体按1:0. 75放坡，强风化岩体按1:1.00放 坡，土质边坡按1:1. 50放坡，每级高8m,两级边坡间留2m宽马道，第三级边坡 马道宽度5爪 坡脚设护面墙高度1.5m,护面墙顶设碎落台宽度3m。5.8 7号填方边坡稳定性分析K0+760K0+836道路左侧填方边坡，在现状斜坡上，采用坡率法直接填方不 能保证边坡稳定平安，因此设置路肩挡墙；填方高度较低，采用衡重式路肩挡墙。挡墙稳定性受填土库仑力影响，计算结果统计如下：21H(m)789101112Kc1.7181.6511.3961.4241.3931.358Ko2. 1742. 026

35、1.711. 7971.7281. 7选取衡重式路肩挡墙最大高度H=12m建立计算模型如下: 简图条件1.基本信息边坡类型土质边坡边坡等级一级二阶直坡墙身高(m)12. 000采用扩展墙趾台阶J墙顶宽(m)0. 700卜台阶尺寸bl (m)0. 700面坡倾斜坡度(l：ni)0. 100卜台阶尺寸hl (m)0. 900上墙高(m)4. 700卜台阶尺寸b2(m)0. 000上墙背坡倾斜坡度(l：m)0. 350卜台阶尺寸h2(m)0. 000衡重台宽(m)1.0001-台阶与墙面坡度相同乂下墙背坡倾斜坡度(l：m)-0. 2001-台阶面坡坡度(l：m)0. 000堵底倾斜坡度(m:l)0.

36、 100采用钢筋税扩展基础乂采用扩展墙踵台阶乂采用防滑凸梯墙身材料种类素混凝土墙体容重(kN/n?)24. 000碎强度等级C25受剪验算是否考虑轴力乂2.岩土信息背侧坡线数1面侧坡线数墙趾埋深(m)1.000|背侧坡线|水平投影长|竖向投影长|坡线长 |坡线仰角 |荷载数22序号(m)(m)(m)（度）122. 0000. 00022. 0000. 0001坡线荷载 序号荷载类型距离 (ni)宽度 (ill)荷载值(kPa, kN/m)1-1满布均载20.000墙后填土层数1填土与墙背摩擦角（度）17. 500墙后稳定地面角（度）0. 000填土与稳定面摩擦角（度）17.500墙后土层 序号

37、土层厚（m）重一度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力 （kPa）内摩擦角 （度）120. 0005. 00030. 000地基岩土重度（kN/m）24.510地基岩土粘聚力（kPa）330.000地基岩土内摩擦角（度）31.340修正后承载力特征值（kPa）750. 000地基岩土对基底摩擦系数0. 400地基岩土间摩擦系数0. 500基底宽度取斜面长度3.荷载信息场地环境般地区土压力计算方法库仑主动岩土压力增大系数1.200有限范围填土土压力乂荷载组合数1（1）组合1序号组合名称组合系数1组合1计算内容序号荷载名称荷载类型是否参与分项系数1挡墙结构自重永久荷载V0. 9002岩土重力永久荷载V1.2003墙背侧岩土侧压力永久荷载V1.4004墙背侧地表荷载引起岩上侧压力可变荷载V1.400（1）墙身力系计算（2）滑动稳定性验算（3）倾覆稳定性验算（4）地基承载力及偏心距验算23(5)上墙截面强度验算(6)墙底截面强度验算(7)台顶截面强度验算计算结果(一)作用在挡土墙上的力系计算1岩土压力计算(1)合力上墙按边坡规范公式(6. 2. 3)计算上墙主动土压力：按上墙假想墙背计算得到：Ea=215. 760(kN) Ex=109.930(kN) Ey=185. 655