安置房建设工程项目大门幕墙工程石材幕墙计算书--总跨5400短跨150100X50X4钢矩管主龙骨.docx

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1、白莲池、一里塘安置房建设工程工程大门幕墙工程石材幕墙计算书总跨5400,短跨150, 100X50X4钢矩管主龙骨风荷载：Y w： 1.4；地震作用：YE： 1.3；进行挠度计算时；重力荷载：Y G： 1.0；风荷载：Y w： 1.0；地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数力w为1.0;地震作用的组合系数小e为0.5；4幕墙立柱计算基本参数：1：计算点标高：10m；2：力学模型：双跨梁；3：立柱跨度：L=5400mm；其中短跨长Li=150mm；长跨长 L2=5250mm；4：立柱左分格宽：950mm；立柱右分格宽：950mm；5：立柱计算间距：B=950mm；6：板块配置：石材；

2、7：立柱材质：Q235；8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算，受力模型如下:剪力图(V)4.1立柱型材选材计算(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； wk：风荷载标准值(MPa)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；Qwk=WkB=0.001 X950=0.95N/mmqw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；C|w=1 .4C|wk=1.33N/mm水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；Be：动力放大系数，取5.0；a max：水平地震影响系数最

3、大值，取0.08;Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N),(含面板和框架)；A：幕墙平面面积(mm2)；qEAk= B E a maxG/A5.3.4JGJ102-2003=0.00044MPaqEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；qEk=qEAkB=0.00044X950=0.418N/mmqE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；qE=1.3qEk=0.543N/mm幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5Se设计值组合：5.4.1 JGJ102-2003q=qw+0.5qE=1.602N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.

4、4.1 JGJ102-2003C|k=qwk=0.95N/mm求支座反力R及最大弯矩：由双跨梁弯矩图可知，两支点0, 2处弯矩为零，中支点弯矩最大为Mi,而在均布荷 载作用下，最大挠度在长跨内出现。Mi：中支座弯矩(N mm)；Ri：中支座反力(N)；Mi=-q(Li3+L23)/8L=-1.602 X (1503+52503)/8/5400=-5366199.375N mmRi=qLi/2-Mi/Li+qL2/2-Mi/L2=1.602 X150/2-(-5366199.375/150)+1.602 X 5250/2-(-5366199.375/5250)=41122.196N2确定材料的截

5、面参数截面的型材惯性矩要求：k2=0ki=4Mi/(qL22)=4 X 5366199.375/(1.602 X 52502)=0.486查建筑结构静力计算手册第二版表3-9附注说明：xo=A/4+2R1/3cos( 0 +240)其中：A=2+ki-k2=2.486R=(A/4)2-ki/2)3/2=0.054e =1/3arccos(A3-12kiA-8(1-2ki-k2)/64R)=26.44xo=A/4+2R1/3cos( 0 +240)=2.486/4+2 X 0.0541/3cos(26.44+240)=0.575入=xo(1 -2ki +3ki xo-2xo2-ki xo2+xo

6、3)=0.1349代入 df,lim=入 qkL24/24Elxmin上式中：qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)；L2：长跨长度(mm)；E：型材的弹性模量(MPa),对Q235取206000MPa；Ixmin:材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm，)；dtjim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)；关于幕墙龙骨挠度限值问题，由于目前JGJ133-2001 JGJ102-2003 JGJ336- 2016、GB/T21086-2007等多部规范同时作用，这些规范制定年限跨度很大，限于规范制 定时的上位法以及当时的行业情况不同，这些规范对幕墙龙骨的挠度要求各有不同，具体 要求分别如下：I ,

7、按金属与石材幕墙工程技术规范JGJ133-2001：当跨度W7.5m时：铝型材取跨度的1/180且不大于20mm,钢型材取跨度的1/300 且不大于15mm；当跨度7.5m时：取跨度的1/500；II .按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003：对铝型材取跨度的1/180,钢型材取跨度的1/250；III .按人造板材幕墙工程技术规范JGJ336-2016：当跨度W4500mm时、挠度限值为跨度的1/180；当4500mmV跨度W7000mm时，挠度限值为跨度的1/250+7；当跨度7000mm时，挠度限值为跨度的1/200；M按建筑幕墙GB/T21086-2007：对铝型材取跨度的1/1

8、80,钢型材取跨度的1/250；对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙：当跨距W4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；(其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制)外表上看上述规范应用范围各有不同，但是实际上这些幕墙形式的龙骨受力并无区 别，JGJ133及JGJ102也在按JGJ336进行修订。按不同规范中对相同事物的规定，应 以最新规定为准的原那么：理论上无论是哪种幕墙，其龙骨挠度限值均应以最新的JGJ336- 2016的要求(与待公布的新JGJ133及新102规范要求是相同的)来执行，结合本工程 实际情况，对本例中的挠度限值按JGJ336-2016

9、取：相对挠度限值为：L2/250+7=5250/250+7=28实际挠度限值为：df,iim=28mm代入上式：lxmin=入 qkL24/24Edf,lim=0.1349 X 0.95 X 52504/24/206000/28=703292.968mm4截面的型材抵抗矩要求：Wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm%Mx：弯矩组合设计值即Mi(N - mm)；Y：塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取 1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范，取1.05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,

10、取1.00；fs ：型材抗弯强度设计值(MPa),对Q235取215；Wnx=Mx/ Y fs=5366199.375/1.05/215 =23770.54mm34. 3选用立柱型材的截面特性按上一项计算结果选用型材号：钢管100X50X4型材的抗弯强度设计值：215MPa型材的抗剪强度设计值：TS=l25MPa型材弹性模量：E=206000MPa绕X轴惯性矩：lx=1441300mm4绕丫轴惯性矩：ly=473700mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnxi=28830mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=28830mm3型材净截面面积：An=1136mm2型材线密度：yg=0.089176N/mm型

11、材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=8mm型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=18060mm3塑性开展系数：Y=1.054. 4立柱的抗弯强度计算立柱轴向拉力设计值：Nk：立柱轴向拉力标准值(N)；qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)；A：立柱单元的面积(mm，B：幕墙立柱计算间距(mm)；L：立柱跨度(mm)；Nk=qGAkA=qGAkBL=0.0011 X 950 X 5400=5643NN：立柱轴向拉力设计值(N)；N=1.2Nk=1.2X5643=6771.6N抗弯强度校核：按双跨梁(受拉)立柱强度公式，应满足：N/An+Mx/ y Wnxfs6.3.7JGJ102-2003上

12、式中：N：立柱轴力设计值(N)；Mx：立柱弯矩设计殖(N mm)；An：立柱净截面面积(mm?)；Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm，Y：塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范，取1.05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,取1.00；fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa；那么：N/An+Mx/ Y Wnx=6771.6/1136+5366199.375/1.05/28830=183.23MPaH,所以本处幕墙横梁按梯形荷载简支梁力学

13、模型进行设计计算，受力模型如下:BBO弯矩图(M)剪力图(V)q (N/nun)梯形荷载简支梁受力模型5.1横梁型材选材计算横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按梯形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； Wk：风荷载标准值(MPa)；H：幕墙横梁计算间距(mm)；qwk=WkH=0.001 X600=0.6N/mmqw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；C|w=1 .4C|wk=1.4X0,6=0.84N/mm垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按梯形分布)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)；Be：动力放大系数，取5.0；a ma

14、x:水平地震影响系数最大值，取0.08;Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N),(主要指面板组件)；A：幕墙平面面积(mm?)；qEAk= B E Q maxGk/A 5.3.4JGJ102-2003=5.0X0.08X0.001 =0.0004MPaqEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；H：幕墙横梁计算间距(mm)；qEk=qEAkH=0.0004X600=0.24N/mmqE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；qE=1.3qEk=0.312N/mm幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5Se组合设计值：5.4.1 JGJ102-2003q=qw

15、+0.5qE=0.996N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值：5.4.1 JGJ102-2003qk=Qwk=0.6N/mm横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按梯形分布)：My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N mm)；Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(N mm)；Me：地震作用下横梁产生的弯矩(N mm)；B：横梁跨度(mm)；H：幕墙横梁计算间距(mm)；采用 Sw+0.5Se 组合：-5.4.1 JGJ102-2003Mw=qwB2(3-(H/B)2)/24ME=qEB2(3-(H/B)2)/24My=Mw+0.5Me=qB2(3-(H/B)2)/24=0.996 X 95

16、02 X (3-(600/950产)/24=97421.25N mm横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)：Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；Hi：横梁自重荷载作用高度(mm),对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横 梁上分格高；Gk=0.001 XHi=0.001 X600=0.6N/mmG：横梁自重线荷载设计值(N/mm)；G=1.2Gk=0.72N/mmMx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N mm)；B：横梁跨度(mm)；Mx=GB2/8=0.72X9502/8=81225N mm5. 2确定材料的截面参数横梁抵抗矩预选：Wnx：绕X方向横梁净截面抵抗矩预选值(mm，W

17、ny：绕Y方向横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩(N mm)；My：风荷载及地震作用弯矩组合值(N mm)；Yx, Yy:塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取 1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范，取1.05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,均取1.00；fs：型材抗弯强度设计值(MPa),对Q235取215；按下面公式计算：Wnx=Mx/ Y xfs=81225/1.05/215=359.801 mm3Wny=My/ 丫 yfs=97421.25

18、/1.05/215=431.545mm3横梁惯性矩预选：chjim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)；df2,iim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)；B：横梁跨度(mm)；不同的幕墙规范对横梁的挠度限值要求与立柱是相同的，悬臂构件跨度按其挑出长度 2倍取值； 此外：GB/T 21086-2007的要求自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500,并 且不应大于3mm；JGJ336-2016中第那么要求自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/250,且 无绝对挠度要求；按不同规范中对相同事物的规定，应以最新规定为准的原那么：理论上无论是哪种幕 墙，

19、其龙骨挠度限值均应以最新的JGJ336-2016的要求(与待公布的新JGJ133及新102 规范要求是相同的)来执行；结合本工程的实际情况，按JGJ336-2016取：本工程的挠度限值取值为：dfi,iim=B/180=5.278mmdf2,iim=B/250=3.8mmqk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)；E：型材的弹性模量(MPa),对Q235取206000MPa；lymin:绕Y轴最小惯性矩(mm，)；B：横梁跨度(mm)；dfijim=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240Elymin(受风荷载与地震作用的挠度计算)lymin=qkB4(25/8-5(

20、H/2B)2+2(H/2B)4)/240Edfi,iim=0.6 X 9504(25/8-5(600/2/950)2+2(600/2/950)4)/240/206000/5.278=4956.016mm4Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；Ixmin:绕X轴最小惯性矩(mm，)；df2,lim=5GkB4/384Elxmin(自重作用下产生的挠度计算)lxmin=5GkB4/384Edf2,lim=5 X 0.6 X 9504/384/206000/3.8=8128.935mm43选用横梁型材的截面特性按照上面的预选结果选取型材：选用型材号：角钢L50X4型材抗弯强度设计值：215MPa型

21、材抗剪强度设计值：125MPa型材弹性模量：E=206000MPa绕X轴惯性矩：lx=92600mm4绕Y轴惯性矩：ly=92600mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnxi=6700mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=2560mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wnyi=6700mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=2560mm3型材净截面面积：An=389.7mm2型材线密度：yg=0.030591N/mm横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=4mm横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=4mm横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=4mm型材受力面对中性轴的面积矩（绕X轴）：Sx=2595mm3

22、型材受力面对中性轴的面积矩（绕Y轴）：Sy=2595mm3塑性开展系数：Yx=y y=1.055. 4幕墙横梁的抗弯强度计算按横梁强度计算公式，应满足：Mx/ y xWnx+My/ Y yWnyfs6.2.4JGJ102-2003上式中：Mx：横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的弯矩设计值（N mm）；My：横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的弯矩设计值（N mm）；Wnx：横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的净截面抵抗矩（mm3）；Wny：横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的净截面抵抗矩（mm%Yx、Yy：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取1.00

23、；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范，取1.05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,均取1.00；fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa。采用Sg+Sw+0.5Se组合,那么：Mx/ y xWnx+My/ Y yWny=81225/1.05/2560+97421.25/1.05/2560=66.461 MPa215MPa横梁抗弯强度满足要求。GB50429-2007 JGJ102-2003 JGJ336-2016 CECS101： 98 GB/T21086-2007 JGJ133-2001 JG/T216-2007 DGJ08-56-201

24、2GB/T17740-1999GB18306-2015GB50017-2003JGJ3-2010GB19155-2003JGJ/T97-2011JGJ/T121-2015JGJ145-2013GB50367-2013GB50010-2010（2015 年版）JG160-2004 GB6566-2010 CECS154： 2003 GB50661-2011GB50223-2008GB50009-2012GB50068-2001GB50011-2010（2016 年版）GB50016-2014GB50057-2010GB50018-2002GB50352-2005 GB19154-2003 GB5

25、 2012石材幕墙设计计算书1计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范:铝合金结构设计规范玻璃幕墙工程技术规范人造板材幕墙工程技术规范建筑瓷板装饰工程技术规程建筑幕墙金属与石材幕墙工程技术规范小单元建筑幕墙建筑幕墙工程技术规范1. 2建筑设计规范：地震震级的规定中国地震动参数区划图钢结构设计规范高层建筑混凝土结构技术规程高处作业吊蓝工程抗震术语标准工程网络计划技术规程混凝土结构后锚固技术规程混凝土结构加固设计规范混凝土结构设计规范混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓建筑材料放射性核素限量建筑防火封堵应用技术规程钢结构焊接规范建筑工程抗震设防分类标准建筑结构荷载规范建筑结构可靠度设计统一标准建筑抗

26、震设计规范建筑设计防火规范建筑物防雷设计规范冷弯薄壁型钢结构技术规范民用建筑设计通那么擦窗机钢结构工程施工规范5. 5横梁的挠度计算因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠 度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：lx=92600mm4ly=92600mm4预选值为：lxmin=8128.935mm4lymin=4956.016mm横梁挠度的实际计算值如下：dfi=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240Ely=0.6 X 9504(25/8-5(600/2/950)2+2(600/2/950)4)/240/206000/92600=0.

27、282mmdf2=5GkB4/384Elx=5 X 0.6 X 9504/384/206000/92600=0.334mmdfi,iim=5.278mmdf2,iim=3.8mm所以，横梁挠度满足规范要求。5. 6横梁的抗剪计算校核依据：T maxW T s=125MPa (型材的抗剪强度设计值) (1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)；Vwk=qwkB(1-H/2B)/2=0.6X950(1-600/2/950)/2=195N(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)；Vw=1.4Vwk=1.4X195=273N(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)；VEk=qEkB(1-H/2B)/2

28、=0.24 X 950(1 -600/2/950)/2=78N(4)Ve：地震作用下剪力设计值(N)；Ve=1 .3Vek=1.3X78=101.4N(5)VX：水平总剪力(N)；采用Vw+0.5Ve组合Vx=Vw+0.5Ve=323.7N(6)Vy：垂直总剪力(N)：Vy=1.2X0.001 XBH1/2=1.2X0.001 X 950 X 600/2=342N横梁剪应力校核：tx：横梁水平方向剪应力(MPa)；Vx：横梁水平总剪力(N)；Sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕Y轴卜 ly：横梁型材截面惯性矩(mm，)；ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)；T x=V

29、xSy/lyty 6.2.5JGJ102-2003=323.7X2595/92600/4=2.268MPa2.268MPa125MPaTy：横梁垂直方向剪应力(N);Vy：横梁垂直总剪力(N)；Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴);lx：横梁型材截面惯性矩(mm4)；tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；T y=VySx/lxtx 6.2.5JGJ102-2003=342 X 2595/92600/4=2.396MPa2.396MPab=600,所以：ao=6OOmmbo=65Omm石材强度校核：校核依据：。Wfsc=3.72MPa。：石材中产生的弯曲应力设计值

30、(MPa)；fsc：石材的抗弯强度设计值(MPa)；m：四点支承石材最大弯矩系数，按短边与长边的边长比0.923,查表得：0.1509；q：石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa)；bo：计算长边边长(mm)；t：石材厚度：25mm；应力设计值为：o=6XmXqX bo2/t25.5.4JGJ133-2001=6 X 0.1509 X 0.001595 X 6502/252=0.976MPa0.976MPafsc=3.72MPa石材抗弯强度能满足要求。6. 3短槽托板在石材中产生的剪应力校核校核依据：W TSC=1.86MPati：短槽托板在石材中产生的剪应力设计值(MPa)；Tsc：石材的抗

31、剪强度设计值(MPa)；q：石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa)；a：短槽连接边边长(mm)；b：无短槽边边长(mm)；应力调整系数,按表555JGJ133-2001,取125；n： 一个连接边上的短槽数量：2；t：石材厚度：25mm；c：短槽槽口宽度：6mm；1. 单个槽底总长度：80mm；t i=qab B /(n X (t-c)s)5.5.7-1JGJ133-2001=0.001595 X 950 X 600 X 1.25/(2 X (25-6) X 80) =0.374MPa0.374MPa TSC=l.86MPa石材抗剪强度能满足要求。6. 4短槽托板剪应力校核校核依据：t2 T

32、p=i00MPat2：短槽托板的剪应力设计值(MPa)；tp：短槽托板的抗剪强度设计值(MPa)；q：石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa)；a：短槽连接边边长(mm)；b：无短槽边边长(mm)；B：应力调整系数,按表555JGJ133-2001,取1.25；n： 一个连接边上的短槽数量：2；AP：短槽托板截面面积：300mm2；t 2=qab B /(2n X AP)5.5.5-1JGJ133-2001=0.001595 X 950 X 600 X 1.25/(2 X2X 300) =0.947MPa0.947MPaH,所以本处幕墙横梁按梯形荷载模型进行设计计算:7.1横梁与角码间连接风荷

33、载作用下横梁剪力设计值(按梯形分布)：Vw=1.4wkHB(1-H/2B)/2=1.4X 0.001 X 600 X 950X(1 -600/2/950)/2=273N地震作用下横梁剪力标准值(按梯形分布)：VEk= B E a maxGk/AXHB(1-H/2B)/2=5.0 X 0.08 X 0.001 X 600 X 950X(1-600/2/950)/2=78N地震作用下横梁剪力设计值：Ve=1 .3VEk=1.3X78=101.4N连接部位总剪力Ni：采用Sw+0.5Se组合：Ni=Vw+0.5Ve=323.7N连接螺栓计算：Nvib：螺栓受剪承载能力设计值(N)；nvi：剪切面数：

34、取1；d：螺栓杆直径：6mm；fvib：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢(A50)取175MPa；Nvib=nvi 叮 d2fvib/4=1 X3.14X62X175/4=4945.5NNnuml:螺栓个数：Nnum1=Nl/Nvlb=323.7/4945.5=0.065个 实际取2个连接部位横梁型材壁承压能力计算：Nd：连接部位幕墙横梁型材壁承压能力设计值(N)；Nnuml:横梁与角码连接螺栓数量：2个；d：螺栓公称直径：6mm；ti：连接部位横梁壁厚：4mm；fd：型材承压强度设计值，对Q235取305MPa；Nc1=Nnumldtlfc1=2X6X4X305=14640N1464

35、0NN323.7N强度可以满足！7. 2角码与立柱连接自重荷载计算：N2k：自重荷载标准值(N)：B：横梁宽度(mm)；Hg：横梁受自重荷载分格高(mm)；N2k=0.001 XBXHg/2=0.001 X950X600/2=285NN2：自重荷载(N)：N2=1 .2 X N2k=1.2X285=342N(g)连接处组合荷载N：采用 Sg+Sw+0.5SeN=(Ni2+N22)1/2=(323.72+3422)0-5=470.899N连接处螺栓强度计算：Nv2b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；nV2：剪切面数：取1；d：螺栓杆直径：6mm；fv2b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢(

36、A50)取175MPa；Nv2b=nV2 兀 d2fv2b/4=1 X3.14X62X175/4=4945.5NNnum2:螺栓个数：Nnum2=N/Nv2b=470.899/4945.5=0.095个 实际取2个连接部位立柱型材壁承压能力计算：Nc2：连接部位幕墙立柱型材壁承压能力设计值(N)；Nnum2:连接处螺栓个数；d：螺栓公称直径：6mm；t2：连接部位立柱壁厚：4mm；fc2：型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa；Nc2=Nnum2dt2fc2=2X6X4X305=14640N14640NN470.899N强度可以满足！连接部位钢角码壁承压能力计算Nc3：连接部位幕墙钢角

37、码壁承压能力设计值(N)；Nnum2:连接处螺栓个数；d：螺栓公称直径：6mm；ts：角码壁厚：4mm；fc3：型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa；Nc3=Nnum2dt3心3=2X6X4X305=14640N14640N470.899N强度可以满足！7. 3立柱与主结构连接(1)连接处水平剪切总力计算：对双跨梁，中支座反力Ri,即为立柱连接处最大水平剪切总力。qw：风荷载线分布集度设计值(N/mm)；qw=1.4wkBi=1.4X0.001 X950=1.33N/mmqE：地震作用线分布集度设计值(N/mm)；qE=1 .3 B E & maxG/A X Bi=1.3X5.0X0

38、.08X0.0011 X950=0.543N/mm采用Sw+0.5Se组合：q=qw+0.5XqE=1.602N/mmNi：连接处水平剪切总力(N)；Ri：中支座反力(N)；Ni=Ri=qL(Li2+3LiL2+L22)/8LiL2=1.602 X 5400 X (1502+3 X150 X 5250+52502)/8/150/5250=41122.196N连接处重力总力：Ngk：连接处自重总值标准值(N)；Bi：立柱计算间距(mm)；L：立柱跨度(mm)；NGk=0.0011XBiL=0.0011 X 950X5400=5643NNg：连接处自重总值设计值(N)：NG=1.2NGk=1.2X

39、5643=6771.6N连接处总剪力：N：连接处总剪力(N)；N=(Ni2+Ng2)0-5=(41122.1962+6771.62)05=41676.007N螺栓承载力计算：Nv3b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；nV3：剪切面数：取2；d：螺栓杆直径：12mm；fv3b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢(A50)取175MPa；Nv3b=nV3 冗 d2fv3b/4=2X3.14X122X175/4=39564NNnum3:螺栓个数：Nnum3=N/Nv3b=41676.007/39564=1.053个 实际取2个立柱型材壁承压能力计算：Nc4：立柱型材壁承压能力(N)；nV3：剪切

40、面数：取2；Nnum3:连接处螺栓个数；d：螺栓公称直径：12mm；t2：连接部位立柱壁厚：4mm；fC4：型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa；Nc4=riv3 X Nnum3dt2fc4=2X2X12X4X305=58560N58560NN41676.007N强度可以满足要求！钢角码型材壁承压能力计算：Nc5：钢角码型材壁承压能力(N)；nV4：剪切面数：取2；Nnum3:连接处螺栓个数；d：连接螺栓公称直径：12mm；t4：幕墙钢角码壁厚：8mm；fcs：钢角码的承压强度设计值，对Q235取305MPa；Nc5=Hv4 X Nnum3dt4fc5=2X2X12X8X305=117120N1171