广告牌钢结构设计计算书3121.docx

《广告牌钢结构设计计算书3121.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《广告牌钢结构设计计算书3121.docx（56页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、*广告告牌钢结结构设计计算算书设计：校对：审核：批准：二九九年七月月六日一.3米米高广告告牌钢结结构设计计计算书书1 计算引用用的规范范、标准准及资料料1.1 建筑设计计规范：地震震震级的规规定 GBB/T1177440-119999钢结构构设计规规范 GBB500017-20003高层建建筑混凝凝土结构构技术规规程 JGGJ3-20002高处作作业吊蓝蓝 GGB1991555-20003工程抗抗震术语语标准 JGJ/T97-95混凝土土结构后后锚固技技术规程程 JGJJ1455-20004混凝土土结构设设计规范范 GGB5000100-20002混凝土土用膨胀胀型、扩扩孔型建建筑锚栓栓 JJ

2、G1660-220044建筑表表面用有有机硅防防水剂 JC/T902-2002建筑防防火封堵堵应用技技术规程程 CCECSS1544：20003建筑钢钢结构焊焊接技术术规程 JGJ81-2002建筑隔隔声评价价标准 GB/T50121-2005建筑工工程抗震震设防分分类标准准 GGB5002233-20008建筑工工程预应应力施工工规程 CECS180：2005建筑结结构荷载载规范 GB50009-2001(2006年版、局部修订)建筑结结构可靠靠度设计计统一标标准 GBB500068-20001建筑抗抗震设计计规范 GB50011-2001(2008年版)建筑设设计防火火规范 GB50016

3、-2006建筑物物防雷设设计规范范 GGB5000577-944(20000年年版)冷弯薄薄壁型钢钢结构设设计规范范 GGB5000188-20002预应力力筋用锚锚具、夹夹具和连连接器应应用技术术规程JGJ85-20021.2 钢材规范范：建筑结结构用冷冷弯矩形形钢管 JG/T178-2005不锈钢钢棒 GGB/TT12220-220077不锈钢钢冷加工工钢棒 GB/T4226-1984不锈钢钢冷轧钢钢板及钢钢带 GBB/T332800-20007不锈钢钢热轧钢钢板及钢钢带 GBB/T442377-20007不锈钢钢丝 GBB/T442400-933建筑用用不锈钢钢绞线 JG/T200-20

4、07不锈钢钢小直径径无缝钢钢管 GBB/T330900-20000彩色涂涂层钢板板和钢带带 GGB/TT127754-20006低合金金钢焊条条 GGB/TT51118-119955低合金金高强度度结构钢钢 GGB/TT15991-220088建筑幕幕墙用钢钢索压管管接头 JG/T201-2007耐候结结构钢 GB/T4171-2008高碳铬铬不锈钢钢丝 YBB/T009619997合金结结构钢 GB/T3077-1999金属覆覆盖层钢钢铁制品品热镀锌锌层技术术要求 GB/T13912-2002冷拔异异形钢管管 GGB/TT30994-220000碳钢焊焊条 GB/T51117-19999碳素

5、结结构钢 GB/T700-2006碳素结结构钢和和低合金金结构钢钢热轧薄薄钢板及及钢带GB/T912-2008碳素结结构钢和和低合金金结构钢钢热轧厚厚钢板及及钢带GB/T3274-2007优质碳碳素结构构钢 GBB/T6699-19999预应力力筋用锚锚具、夹夹具和连连接器 GB/T14370-20001.3 建筑结结构静力力计算手手册(第二版版)1.4 土建图纸纸：2 基本参数数2.1 广告牌所所在地区区：福州地区区；2.2 地面粗糙糙度分类类等级：按建筑筑结构荷荷载规范范(GGB5000099-20001) A类：指近海海海面和和海岛、海海岸、湖湖岸及沙沙漠地区区； B类：指田野野、乡村村

6、、丛林林、丘陵陵以及房房屋比较较稀疏的的乡镇和和城市郊郊区； C类：指有密密集建筑筑群的城城市市区区； D类：指有密密集建筑筑群且房房屋较高高的城市市市区；依照上面面分类标标准，本本工程按按B类地形形考虑。3 广告牌荷荷载计算算3.1 广告牌的的荷载作作用说明明：广告牌承承受的荷荷载包括括：自重重、风荷荷载、雪雪荷载以以及活荷荷载。(1)自自重：包包括广告告布、杆杆件、连连接件、附附件等的的自重，可可以按照照4000N/mm2估算：(2)风风荷载：是垂直直作用于于广告牌牌表面的的荷载，按按GB5500009采用用；(3)雪雪荷载：是指广广告牌水水平投影影面上的的雪荷载载，按GGB5000099

7、采用；(4)活活荷载：是指广广告牌水水平投影影面上的的活荷载载，按GGB5000099，可按按5000N/mm2采用；在实际工工程的广广告牌结结构计算算中，对对上面的的几种荷荷载，考考虑最不不利组合合，有下下面几种种方式，取取用其最最大值： A：考虑正正风压时时： aa.当永永久荷载载起控制制作用的的时候，按按下面公公式进行行荷载组组合： SSk+=11.355Gk+0.61.44wk+0.71.44Sk(或Qk) bb.当永永久荷载载不起控控制作用用的时候候，按下下面公式式进行荷荷载组合合： SSk+=11.2GGk+1.4wk+0.71.44Sk(或Qk) B：考虑负负风压时时：按下面公公

8、式进行行荷载组组合： SSk-=11.0GGk+1.4wkk3.2 风荷载标标准值计计算：按建筑结结构荷载载规范(GB5500009-220011)计算算： wk+=gzzs1+w07.1.11-2GB5500009-220011 20006年年版 wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正风风压下作作用在广广告牌上上的风荷荷载标准准值(MMPa)； wk-：负风风压下作作用在广广告牌上上的风荷荷载标准准值(MMPa)； Z：计计算点标标高：33m；gz：瞬时风风压的阵阵风系数数；根据不同同场地类类型,按以下下公式计计算(高度不不足5mm按5m计算算)：gz=K(11+2f)其中K为为地面粗

9、粗糙度调调整系数数，ff为脉动动系数 A类场场地：gz=00.922(1+2f) 其中：f=0.3877(Z/10)-0.12 B类场场地：gz=00.899(1+2f) 其中：f=0.5(ZZ/100)-00.166 C类场场地：gz=00.855(1+2f) 其中：f=0.7344(Z/10)-0.22 D类场场地：gz=00.800(1+2f) 其中：f=1.22448(ZZ/100)-00.3对于B类类地形，3m高度处瞬时风压的阵风系数：gz=0.889(1+2(0.5(ZZ/100)-00.166)=1.996911z：风风压高度度变化系系数；根据不同同场地类类型,按以下下公式计计算

10、： A类场场地：z=1.3799(Z/10)0.224当Z3300mm时，取取Z=3300mm，当Z3350mm时，取取Z=3350mm，当Z4400mm时，取取Z=4400mm，当Z4450mm时，取取Z=4450mm，当Z30mm时，取取Z=330m；对于B类类地形，3m高度处风压高度变化系数：z=11.0000(Z/10)0.332=11s1：局部风风压体型型系数，对对于广告告牌结构构，按规规范，计计算正风风压时，取取s11+=11.3；计算负负风压时时，取s1-=-22.0；另注：上上述的局局部体型型系数s1(11)是适适用于围围护构件件的从属属面积AA小于或或等于11m2的情况况，当

11、围围护构件件的从属属面积AA大于或或等于110m22时，局局部风压压体型系系数ss1(110)可可乘以折折减系数数0.88，当构构件的从从属面积积小于110m22而大于于1m2时，局局部风压压体型系系数ss1(AA)可按按面积的的对数线线性插值值，即：s1(A)=s1(11)+s1(110)-s1(11)llogAA在上式中中：当AA10mm2时取A=10mm2；当A1m2时取A=1m22； w0：基本本风压值值(MPPa)，根根据现行行GGB5000099-20001附附表D.4(全全国基本本风压分分布图)中数值值采用，按按重现期期50年，福福州地区区取0.00007MPPa；(1)计计算龙

12、骨骨构件的的风荷载载标准值值：龙骨构件件的从属属面积： A=331.55=4.5m22 LoggA=00.6553sA11+(AA)=s1+(1)+s1+(100)-s1+(1)loogA =1.113sA11-(AA)=s1-(1)+s1-(100)-s1-(1)loogA =1.7739 wkAA+=gzzsA11+w0 =1.99691111.1130.000077 =0.00015558MMPa wkAA-=gzzsA11-w0 =1.99691111.77390.000077 =0.00023397MMPa(2)计计算广告告布部分分的风荷荷载标准准值：广告布构构件的从从属面积积： A

13、=11.51.55=2.25mm2 LoggA=00.3552sB11+(AA)=s1+(1)+s1+(100)-s1+(1)loogA =1.2208sB11-(AA)=s1-(1)+s1-(100)-s1-(1)loogA =1.8859 wkBB+=gzzsB11+w0 =1.99691111.22080.000077 =0.00016665MMPa wkBB-=gzzsB11-w0 =1.99691111.88590.000077 =0.00025562MMPa3.3 风荷载设设计值计计算： wA+：正风风压作用用下作用用在广告告牌龙骨骨上的风风荷载设设计值(MPaa)； wkAA+：

14、正正风压作作用下作作用在广广告牌龙龙骨上的的风荷载载标准值值(MPPa)； wA-：负风风压作用用下作用用在广告告牌龙骨骨上的风风荷载设设计值(MPaa)； wkAA-：负负风压作作用下作作用在广广告牌龙龙骨上的的风荷载载标准值值(MPPa)； wA+=1.4wkA+ =11.40.00015558 =00.00021881MPPa wA-=1.4wkA- =11.40.00023397 =00.00033556MPPa wB+：正风风压作用用下作用用在广告告牌广告告布上的的风荷载载设计值值(MPPa)； wkBB+：正正风压作作用下作作用在广广告牌广广告布上上的风荷荷载标准准值(MMPa)；

15、 wB-：负风风压作用用下作用用在广告告牌广告告布上的的风荷载载设计值值(MPPa)； wkBB-：负负风压作作用下作作用在广广告牌广广告布上上的风荷荷载标准准值(MMPa)； wB+=1.4wkB+ =11.40.00016665 =00.00023331MPPa wB-=1.4wkB- =11.40.00025562 =00.00035887MPPa3.4 雪荷载标标准值计计算： Sk：作用用在广告告牌上的的雪荷载载标准值值(MPPa) S0：基本本雪压，根根据现行行GGB5000099-20001取取值，福福州地区区50年一一遇最大大积雪的的自重：0MPPa.r：屋屋面积雪雪分布系系数，

16、按按表6.2.11GBB500009-20001，为为2.00。根据GBB500009-20001公式式6.11.1屋屋面雪荷荷载标准准值为： Sk=rS0 =2.000 =0MPPa3.5 雪荷载设设计值计计算： S：雪雪荷载设设计值(MPaa)； S=11.4Sk =11.40 =00MPaa3.6 广告牌面面活荷载载设计值值： Q：广广告牌面面活荷载载设计值值(MPPa)； Qk：广告告牌面活活荷载标标准值取取：5000N/m2 Q=11.4Qk =11.45000/100000000 =00.00007MMPa因为SkkQk，所以以计算时时活荷载载参与正正压组合合！3.7 广告牌构构件

17、恒荷荷载设计计值： G+：正压压作用下下广告牌牌构件恒恒荷载设设计值(MPaa)； G-：负压压作用下下广告牌牌构件恒恒荷载设设计值(MPaa)； Gk：广告告牌结构构平均自自重取00.00004MMPa；因为Gkk与其它它可变荷荷载比较较，不起起控制作作用，所所以：G+=11.2Gk =1.220.000044 =0.0000448MPPa G-=Gk=0.000044MPaa3.8 选取计算算荷载组组合：(1)正正风压的的荷载组组合计算算： SkAA+：正正风压作作用下的的龙骨的的荷载标标准值组组合(MMPa)； SA+：正风风压作用用下的龙龙骨的荷荷载设计计值组合合(MPPa)； SkA

18、A+=GGk+wkAA+00.7QQk =0.00023308MMPa SA+=G+wA+0.7Q =0.00031151MMPa SkBB+：正正风压作作用下的的广告布布的荷载载标准值值组合(MPaa)； SB+：正风风压作用用下的广广告布的的荷载设设计值组组合(MMPa)； SkBB+=GGk+wkBB+00.7QQk =0.00024415MMPa SB+=G+wB+0.7Q =0.00033301MMPa(2)负负风压的的荷载组组合计算算： SkAA-：负负风压作作用下的的龙骨的的荷载标标准值组组合(MMPa)； SA-：负风风压作用用下的龙龙骨的荷荷载设计计值组合合(MPPa)；Sk

19、A-=Gk+wkAA- =0.00019997MMPa SA-=G-+wA-=1.00Gk+1.4wkkA- =0.00029956MMPa SkBB-：负负风压作作用下的的广告布布的荷载载标准值值组合(MPaa)； SB-：负风风压作用用下的广广告布的的荷载设设计值组组合(MMPa)； SkBB-=GGk+wkBB- =0.00021162MMPa SB-=G-+wB- =1.00Gk+1.4wkkB- =0.00031187MMPa(3)最最不利荷荷载选取取： SkAA：作用用在龙骨骨上的最最不利荷荷载标准准值组合合(MPPa)； SA：作用用在龙骨骨上的最最不利荷荷载设计计值组合合(MP

20、Pa)；按上面22项结果果，选最最不利因因素(正风压压情况下下出现)： SkAA=0.00223088MPaa SA=0.00331511MPaa SkBB：作用用在广告告布上的的最不利利荷载标标准值组组合(MMPa)； SB：作用用在广告告布上的的最不利利荷载设设计值组组合(MMPa)；按上面22项结果果，选最最不利因因素(正风压压情况下下出现)： SkBB=0.00224155MPaa SB=0.00333011MPaa4 广告牌杆杆件计算算基本参数数： 1：计计算点标标高：33m； 2：力力学模型型：悬臂臂梁； 3：荷荷载作用用：均布布荷载(有拉杆杆作用)； 4：悬悬臂总长长度：LL=3

21、0000mmm，受受力模型型图中aa=500mm，b=229500mm； 5：拉拉杆截面面面积：3099mm22 6：分分格宽度度：B=15000mmm； 7：悬悬臂梁材材质：QQ2355；本处杆件件按悬臂臂梁力学学模型进进行设计计计算：4.1 结构的受受力分析析：(1)荷荷载集度度计算： qk：组合合荷载作作用下的的线荷载载集度标标准值(按矩形形分布)(N/mm)； q：组组合荷载载作用下下的线荷荷载集度度设计值值(按矩形形分布)(N/mm)； Sk：组合合荷载标标准值(MPaa)； S：组组合荷载载设计值值(MPPa)； B：分分格宽度度(mmm)； qk=SkB =0.000233081

22、5000 =3.4462NN/mmm q=SSB =00.0003155115000 =44.7227N/mm(2)拉拉杆轴力力计算：由于拉杆杆在广告告牌外力力作用下下在铰接接点产生生的位移移量在垂垂直方向向上的矢矢量代数数和等于于拉杆在在轴力作作用下产产生的位位移量在在垂直方方向上的的矢量即即： P：拉拉杆作用用力在垂垂直方向向上的分分力(NN)； qL44(3-4a/L+(a/LL)4)/224EII-Pbb3/3EEI=PPL拉杆杆/EAA E：材材料的弹弹性模量量，为22060000MMPa； L拉杆杆：拉杆杆的长度度； A：拉拉杆截面面面积(mm22)； P=qqL4A(33-4aa

23、/L+(a/L)44)/88(Abb3+3LL拉杆I) =554533.9009N拉杆的轴轴向作用用力为： N=PP/siin =777166.0665N(3)广广告牌杆杆件截面面最大弯弯矩处(距悬臂臂端距离离为x处)的弯矩矩设计值值计算： Mmaax：悬悬臂梁最最大弯矩矩设计值值(Nmm)； x：距距悬臂端端距离为为x处(最大弯弯矩处)； q：组组合荷载载作用下下的线荷荷载集度度设计值值(按矩形形分布)(N/mm)； L：悬悬臂总长长度(mmm)； a、b：长度度参数，见见模型图图(mmm)；经过计算算机的优优化计算算，得： x=330000mm |Mmmax|=|PP(x-a)-qx22/

24、2| =5518224688.455Nmm4.2 选用材料料的截面面特性：(1)悬悬臂杆件件的截面面特性：材料的抗抗弯强度度设计值值：f=2155MPaa；材料弹性性模量：E=22060000MMPa；主力方向向惯性矩矩：I=167792550mmm4；主力方向向截面抵抵抗矩：W=2258335mmm3；塑性发展展系数：=11.055；(2)拉拉杆杆件件的截面面特性：拉杆的截截面面积积：A=3099mm22；材料的抗抗压强度度设计值值：f1=2115MPPa；材料的抗抗拉强度度设计值值：f2=2115MPPa；材料弹性性模量：E=22060000MMPa；4.3 梁的抗弯弯强度计计算：抗弯强度

25、度应满足足： NL/A+Mmaax/Wf上式中： NL：梁受受到的轴轴力(NN)； A：梁梁的截面面面积(mm33)； Mmaax：悬悬臂梁的的最大弯弯矩设计计值(NNmm)； W：在在弯矩作作用方向向的净截截面抵抗抗矩(mmm3)；：塑性性发展系系数，取取1.005； f：材材料的抗抗弯强度度设计值值，取2215MMPa；则： NL=Pcctg =54558.2254NN NL/A+Mmaax/W=554588.2554/9924+518824668.445/11.055/2558355 =1196.9544MPaa2155MPaa悬臂梁抗抗弯强度度满足要要求。4.4 拉杆的抗抗拉(压)强度

26、计计算：校核依据据：对于受拉拉杆件，校校核：NN/Af对于受压压杆件，需需要进行行稳定性性计算，校校核：NN/Af其中：轴心心受压柱柱的稳定定系数，查查表6.3.881002-220033及表表C.22GBB500017-20003取取值； i：截截面回转转半径，i=(I/A)0.5；：构件件的长细细比，不不宜大于于2500，=LL/i；因为风荷荷载是正正风压荷荷载，所所以，拉拉杆是承承受拉力力的。校核依据据： N/AA2155MPaa N/AA=77716.0655/3009 =244.9771MPPa2155MPaa拉杆的抗抗拉强度度满足要要求。4.5 梁的挠度度计算：主梁的最最大挠度度可

27、能在在2点出现现，其一一是C点，另另一点可可能在AAB段之之间，下下面分别别计算：(1)CC点挠度度的验算算： dfpp：集中中力作用用下的CC点挠度度(mmm)； dfqq：均布布荷载作作用下的的C点挠度度(mmm)； dfcc：组合合荷载作作用下的的C点挠度度(mmm)；dfp=Pb22L(33-b/L)/6EII =1338.3348mmm dfqq=qLL4/8EEI =1388.3556mmm dfcc=|ddfp-ddfq|=|1338.3348-1388.3556| =0.0008mmm df,limm：按规规范要求求，悬臂臂杆件的的挠度限限值(mmm)； df,limm=2LL

28、/2550=224mmm dfcc=0.0088mmdf,llim=24mmm悬臂梁杆杆件C点的挠挠度满足足要求!(2)AAB段最最大挠度度的验算算： dfxx：悬臂臂梁ABB段挠度度计算值值(mmm)； x：距距固定端端距离为为x处(最大挠挠度处)；经过计算算机的优优化计算算，得： x=112611mm dfxx=|qqL4(3-4x/L+(x/LL)4)/224EII-Pbb3(2-3(xx-a)/b+(x-a)33/b3)/66EI| =5.7748mmm dfxx=5.7488mmdf,llim=24mmm悬臂梁杆杆件ABB段的挠挠度满足足要求!5 广告牌焊焊缝计算算基本参数数： 1：

29、焊焊缝高度度：hf=4mmm； 2：焊焊缝有效效截面抵抵抗矩：W=7769770mmm3； 3：焊焊缝有效效截面积积：A=25532.4mmm2；5.1 受力分析析： V：固固端剪力力(N)； NL：轴力力(mmm)，拉拉为正、压压为负； M：固固端弯矩矩(Nmm)； |V|=|PP-qLL| =|54553.9909-4.772730000| =887277.0991N NL=54458.2544N |M|=|PPb-qqL2/2| =5518224688.455Nmm5.2 焊缝校核核计算：校核依据据： (f/f)2+f2)0.55ffw 7.11.3-3GGB5000177-20003上

30、式中：f：按按焊缝有有效截面面计算，垂垂直于焊焊缝长度度方向的的应力(MPaa)；f：正正面角焊焊缝的强强度设计计值增大大系数，取取1.222；f：按按焊缝有有效截面面计算，沿沿焊缝长长度方向向的剪应应力(MMPa)； ffw：角焊焊缝的强强度设计计值(MMPa)； (f/f)2+f2)0.55 =(M/11.222W+NNL/1.22AA)2+(VV/A)2)0.55 =(518824668.445/11.222/7669700+54458.2544/1.22/25332.44)2+(887277.0991/225322.4)2)0.55 =577.066MPaa 57.06MMPaffw=

31、1660MPPa焊缝强度度能满足足要求。6 广告牌埋埋件计算算(后锚固固结构)6.1 校核处埋埋件受力力分析： V：剪剪力设计计值(NN)； N：轴轴向拉(压)力设计计值(NN)，本本处为轴轴向压力力； M：根根部弯矩矩设计值值(Nmm)；根据前面面的计算算，得： N=554588.2554N V=887277.0991N M=5518224688.455Nmm6.2 锚栓群中中承受拉拉力最大大锚栓的的拉力计计算：按5.22.2JGJJ1455-20004规定，在在轴心拉拉力和弯弯矩共同同作用下下(下图所所示)，进行行弹性分分析时，受受力最大大锚栓的的拉力设设计值应应按下列列规定计计算：1：当

32、NN/n-My11/yi20时：Nsdhh=N/n+MMy1/yi22：当NN/n-My11/yi20时：Nsdhh=(NNL+MM)y11/yi/2在上面公公式中：M：弯矩矩设计值值；Nsdhh：群锚锚中受拉拉力最大大锚栓的的拉力设设计值；y1，yyi：锚栓栓1及i至群锚锚形心轴轴的垂直直距离；y1/，yi/：锚栓栓1及i至受压压一侧最最外排锚锚栓的垂垂直距离离；L：轴力力N作用点点至受压压一侧最最外排锚锚栓的垂垂直距离离；在本例中中：N/n-My11/yi2=54558.2254/6-5518224688.4552500/37750000=-25545.27因为： -25445.22700

33、所以： NNsdh=(NNL+MM)y11/yi/2=443644.6888N按JGJJ1022-20003的的5.55.7中中第七条条规定，这这里的NNsdh再乘以以2就是现现场实际际拉拔应应该达到到的值。6.3 群锚受剪剪内力计计算：按5.33.1JGJJ1455-20004规定，当当边距cc10hhef时，所所有锚栓栓均匀分分摊剪切切荷载；当边距cc100hef时，部部分锚栓栓分摊剪剪切荷载载；其中：hef：锚栓的的有效锚锚固深度度；c：锚栓栓与混凝凝土基材材之间的的距离；本例中：c=3000mmm100hef=8000mmm所以部分分螺栓受受剪，承承受剪力力最大锚锚栓所受受剪力设设计值

34、为为：Vsdh=V/m=229099.033N6.4 锚栓钢材材破坏时时的受拉拉承载力力计算：NRd,s=kkNRkk,s/RS,N 6.1.22-1JGJJ1455-20004NRk,s=AAsfstkk 6.1.22-2JGJJ1455-20004上面公式式中：NRd,s：锚锚栓钢材材破坏时时的受拉拉承载力力设计值值；NRk,s：锚锚栓钢材材破坏时时的受拉拉承载力力标准值值； k：地地震作用用下锚固固承载力力降低系系数，按按表7.0.55JGGJ1445-220044选取取；As：锚锚栓应力力截面面面积；fstkk：锚栓栓极限抗抗拉强度度标准值值；RRS,NN：锚栓栓钢材受受拉破坏坏承载力

35、力分项系系数；NRk,s=AAsfstkk =788.5448000 =6228322NRRS,NN=1.2fsstk/fykk1.44 表4.22.6JGJJ1455-20004fyk：锚栓屈屈服强度度标准值值；RS,N=11.2ffstkk/fykk =11.28000 /6600=1.66取：RRS,NN=1.6 NRdd,s=kNRRk,ss/RS,N =1628832/1.66 =3992700NNsdh=43364.6888N锚栓钢材材受拉破破坏承载载力满足足设计要要求！6.5 混凝土锥锥体受拉拉破坏承承载力计计算：因锚固点点位于结结构受拉拉面，而而该结构构为普通通混凝土土结构，故

36、故锚固区区基材应应判定为为开裂混混凝土。混混凝土锥锥体受拉拉破坏时时的受拉拉承载力力设计值值NRd,c应按按下列公公式计算算：NRd,c=kkNRkk,c/Rc,NNRk,c=NNRk,c0Ac,NN/Ac,N0s,Nre,Nec,Nucrr,N在上面公公式中：NRd,c：混混凝土锥锥体破坏坏时的受受拉承载载力设计计值；NRk,c：混混凝土锥锥体破坏坏时的受受拉承载载力标准准值； k：地地震作用用下锚固固承载力力降低系系数，按按表7.0.55JGGJ1445-220044选取取；Rc,N：混混凝土锥锥体破坏坏时的受受拉承载载力分项项系数，按按表4.2.66JGGJ1445-220044采用用，取22.155； NRkk,c00：开裂裂混凝土土单锚栓栓受拉，理理想混凝凝土锥体体破坏时时的受拉拉承载力力标准值值； NRkk,c00=7.0fcu,k0.5hef1.5(膨胀及及扩孔型型锚栓) 66.1.