桥梁工程课程设计(t型简支梁的计算)(DOC42页)fnad.doc

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1、Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.装配式钢钢筋混凝凝土简支支T梁桥计计算一 .基基本设计计资料（一）.跨度及及桥面宽宽度二级公路路装配式式简支梁梁桥，双双车道，计计算跨径径为13m，桥面面宽度为为净 7.0+222+20.55=12m，主梁梁为钢筋筋混凝土土简支T 梁，桥桥面由7片T梁组成成，主梁梁之间的的桥面板板为铰接接，沿梁梁长设置置3道横隔隔梁。（二）.技术标标准 设计荷荷载：公公路级，人人群荷载载3.00KN/m。汽车荷载载提高系系数1.3（三）.主要材材料钢筋：主主筋用HRBB33

2、55级钢筋筋，其他他用R2335级钢筋筋。 混凝土土：C50， 容重26kkN/mm3；桥桥面铺装装采用沥沥青混凝凝土；容容重23kkN/mm3；（四）.设计依依据公路路桥涵设设计通用用规范（JTJ D602004）公路路钢筋混混凝土及及预应力力混凝土土桥涵设设计规范范（JTJJ D66220004）；（五）.参考资资料结构设设计原理理：叶见见曙，人人民交通通出版社社；桥梁工工程：姚姚玲森，人人民交通通出版社社；混凝土土公路桥桥设计：桥梁计计算示例例丛书 混凝凝土简支支梁(板)桥(第三版) 易建国国主编.人民交交通出版版社(5)钢筋混混凝土及及预应力力混凝土土简支梁梁桥结构构设计闫志刚刚主编.

3、机械工工业出版版社（六）.构造形形式及截截面尺寸寸1. 主主梁截面面尺寸：根据公公路桥涵涵设计通通用规范范（JTGGD600-20004），梁的的高跨比比的经济济范围在在1/111到1/116之间，此此设计中中计算跨径径为13m，拟定定采用的的梁高为为1.00m，翼板板宽2.00m。腹板板宽0.118m。 2. 主主梁间距距和主梁梁片数：桥面净宽宽：7.00+22+20.55=122m，采采用7片T型主梁梁标准设设计，主主梁间距距为2.00m。全断面77片主梁梁，设3道横隔隔梁，横横隔板厚厚0.115m,高度取取主梁高高的3/44,即0.775m。路拱拱横坡为为双向2%，由C50沥青混混凝土垫

4、垫层控制制，断面面构造形形式及截截面尺寸寸如图所所示。二 .主主梁的计计算（一）.主梁的的荷载横横向分布布系数计计算1.跨中中荷载弯弯矩横向向分布系系数（按按GM法）（1）主主梁的抗抗弯及抗抗扭惯矩矩和求主梁界界面的的的重心位位置（图2）：平均板厚厚：主梁截面面的重心心位置：主梁抗弯弯惯矩：主梁抗扭扭惯矩：对于翼板板：查表表得对于肋板板： 由线性性内插单位宽度度抗弯及及抗扭惯惯矩：（2）横横梁的抗抗弯及抗抗扭惯矩矩翼板有效效宽度的计算算，计算算图3所示横梁长度度取两边边主梁的的轴线间间距，即即： 查表得得当 时则 横隔梁界界面重心心位置：横隔梁抗抗弯惯矩矩：横隔梁的的抗扭惯惯矩：由 , 故 ，

5、由于于连续桥桥面板的的单宽抗抗扭惯矩矩只有独独立宽扁扁板的一一半，可可取。，查表得得。 则单位长度度抗弯及及抗扭惯惯矩： (33) 计算抗抗弯参数数和抗扭扭参数则 (44) 计算荷荷载弯矩矩横向分分布影响响线坐标标已知，查查G-MM图表，可可得表1中的数数据。用内插法法求各梁梁位处横横向分布布影响线线坐标值值如图所所示。影响系数数和值表1梁位荷载位置置b3b/44b/2b/40-b/44-b/22-3b/4-b校核K100.4220.5990.9221.4221.7881.4220.9220.5990.4228.066b/40.8661.0991.5001.7771.4220.9220.511

6、0.3220.2008.066b/21.5441.8001.9331.5000.9110.5440.3110.2220.1448.0553b/442.5772.5991.7661.0660.5880.3220.2330.1440.0557.999b402662.7001.5330.8000.3990.2330.1880.1110.0448.099K00-0.7760.1770.9661.9662.6221.9660.9660.177-0.7768.044b/4-0.3390.7881.8662.6661.9331.0440.344-0.222-0.5517.944b/21.1222.0222.

7、5881.8550.9770.311-0.003-0.116-0.2267.9773b/444.2663.4662.0000.7550.088-0.115-0.114-0.1130.0228.011B8.9004.5111.000-0.339-0.774-0.550-0.331-0.0010.1888.100各主梁横横向分布布影响线线坐标值值表2梁号算式荷载位置置b3b/44b/2b/40b/4b/23b/44b13.29942.63371.66610.94490.44490.28810.20090.12270.04466.24493.91101.57710.2661-0.2271-0.330

8、0-0.2213-0.00790.0889-2.9955-1.22730.09900.68880.77700.58810.42220.2006-0.0043-0.8803-0.33460.02240.18870.20090.15580.11150.0556-0.00125.44463.56641.59950.4448-0.0026-0.1142-0.0098-0.0023-0.00790.77780.50090.22280.0664-0.0009-0.0020-0.0014-0.00030.011121.83342.02261.88811.37740.81160.47770.28870.199

9、70.11142.01172.43312.41141.53360.71160.1779-0.0061-0.1157-0.1180-0.1183-0.4405-0.5533-0.11260.10000.29980.34480.34480.2994-0.0050-0.1110-0.1145-0.00440.02270.08810.09950.09950.08801.96672.32212.26691.49920.74430.26600.0334-0.0056-0.11000.28810.33320.32240.21130.10060.03370.0005-0.0008-0.001430.95571

10、.19911.56611.73311.34470.86660.48810.30050.1991-0.11740.95571.96632.54441.79930.93360.2887-0.2211-0.44741.13310.2334-0.4402-0.8813-0.4446-0.00700.19940.51160.66650.30080.0664-0.0019-0.2221-0.1121-0.00190.05530.14400.18810.13341.02211.85542.32230.23390.13310.0449-0.0010-0.00420.01190.14460.26650.3332

11、0.23390.13310.0449-0.0010-0.004240.42200.59900.92201.42201.78801.42200.92200.59900.4220-0.77600.17700.96601.96602.62201.96600.96600.1770-0.77601.188/00.4220-0.0040-0.5540-0.8840-0.5540-0.00400.42201.18800.32210.1114-0.0011-0.1147-0.2228-0.1147-0.00110.11140.3221-0.44390.28840.94491.81132.39931.81130

12、.94490.2884-0.4439-0.00630.04410.13360.25590.34420.25590.13360.0441-0.0063 图6 荷载横横向分布布系数计计算（cm）列表计算算各梁的的横向分分布影响响线坐标标值表2。绘制横向向分布影影响线（图6）求横向分布系数按照桥桥规规规定，汽汽车荷载载距人行行道边缘缘不小于于0.55m，人群群荷载取取。各梁横向向分布系系数：公路级级：人群荷载载：人行道板板：2. 梁梁段剪力力横向分分布系数数（按杠杠杆法）公路级级（图6）人群荷载载：（二）作作用效应应计算1.永久久作用效效应 (1) 永久荷荷载 假定定桥面构构造各部部分重力力平均分分

13、配给主主梁承担担，计算算结果见见表3。钢筋混凝凝土T形桥梁梁永久荷荷载计算算表表3构件名构件尺寸寸/cmm构件单位位长度体体积/重度/() 每延米重重（）主梁0.38802269.88852中横梁0.02217260.56642边横梁0.01108260.28808桥面铺装装沥青混凝凝土（厚厚4cmm）0.008231.844混凝土垫垫层（取取平均厚厚度9ccm）.0.18244.3226.166栏杆及人人行道部部分6按人行道道板横向向分布系系数分摊摊到各梁梁的板重重为：1 号，7号梁：2号，66号梁：3号，55号梁： 4号梁： 各梁的永永久荷载载汇总与与表4。各梁的永永久荷载载（单位位KN/

14、m）表4梁号主梁横隔梁栏杆及人人行道桥面铺装装层总计1（7）9.88850.288085.3776.16621.66962（6）9.88850.288081.5006.16617.88263（5）9.88850.288080.6886.16617.000649.88850.28808-1.3376.16614.9956影响线面面积计算算见表5。影响线面面积计算算表表5项目计算面积积影响线面面积永久作用用计算见见表6永久作用用计算表表 表6梁号1（7）21.669619.5531423.745521.669614.6648317.803321.66966.255135.60002（6）17.88

15、2619.5531348.160017.882614.6648261.115517.88266.255114.41333（5）17.000619.5531332.144417.000614.6648249.104417.00066.255106.2888414.995619.5531292.106614.995614.6648219.075514.99566.25593.44752. 可可变作用用效应（1）汽汽车荷载载冲击系系数简支梁自自振频率率计算：由于介于于1.55Hz至14HHz之间，按按桥规规4.22.3规定冲击系数数则 （2）公公路级均布布荷载，集集中荷载载及其影影响线面面积（表表7

16、）公路级级车道荷荷载按照照公路级的0.775倍取用用，即：计算弯矩矩时计算剪力力时 公路级级及其影影响线面面积表表7项目顶点位置置l/2处处7.8775157.519.5531l/4处处7.8775157.514.6648支点处7.8775157.56.255l/2处处7.8775157.51.5663可变作用用人群荷荷载（每每延米）： (3) 可变作作用效应应弯矩计计算（表表8表10）公路级车道道荷载产产生的弯弯矩计算算表表8梁号内力（1）（2）（3）（4）（5）（6）弯矩效应应(1)XX(2)X(3X(4)+(5)X(66)10.69981.36624 7.875519.5531157.5

17、3.1225614.31110.699814.66482.3444460.769920.744719.55313.1225657.43660.744714.66482.3444493.1155340.699819.55313.1225614.31110.699814.66482.3444460.76990.711319.55313.1225627.51330.711314.66482.3444470.6711人群荷载载产生的的弯矩表9梁号内力10.8993619.5531104.64770.899314.664878.448420.255919.553130.33510.255914.6648

18、22.776330.155519.553118.11640.155514.664813.66234-0.111419.553113.3359-0.111414.664810.0019永久作用用设计值值与可变变作用设设计值的的分项系系数为：永久荷载载作用分分项系数数： 汽车荷载载作用分分项系数数：人群荷载载作用分分项系数数：基本组合合公式为为弯矩基本本组合计计算表（单单位：）表10梁号内力永久荷载载人群荷载载汽车荷载载弯矩基本本组合值值1423.7455104.6477614.311111422.7003317.803378.4484460.7699857.05662348.160030.335

19、1657.436610355.9447261.115522.7763493.1155776.993334332.144418.1164614.3111946.6199249.106613.6623460.7699723.4988192.106613.3359627.5133832.9788219.075510.0019470.6711699.7655(4)可可变作用用效应剪剪力计算算计算可变变荷载剪剪力效应应应计入入横向分分布系数数延桥跨跨变化的的影响。通通常按如如下方法法处理，先先按跨中中的有等代代荷载计计算跨中中剪力效效应，再再由支点点剪力荷荷载横向向分布系系数并考考虑支点点至为直直线变化

20、化来计算算支点剪剪力效应应。A. 跨跨中剪力力的计算算（表11和表12）公路级级产生的的跨中剪剪力（单单位：KN）表11梁号内力剪力效应应/kNN 10.69981.366247.87751.56633150.5161.347720.74470.5172.816630.69980.5161.347740.71130.5164.9511B. 支支点剪力力的计算算计算支点点剪力效效应的横横向分布布系数的的取值为为：a. 支支点处按按杠杆法法计算b. ll/43l/4按跨中中弯矩的的横向分分布系数数c. 支支点l/4处支点点剪力效效应计算算式为：人群均布布荷载产产生的支支点剪力力效应计计算式为为：在

21、和之间间按照直直线变化化人群荷载载产生的的跨中剪剪力计算算表表12梁号内力剪力效应应/kNN10.899361.56638.377520.25592.422930.15551.45544-0.1114-1.0069梁段剪力力效应计计算：汽车荷载载作用下下如图7所示，计计算结果果及过程程如下。1号梁： 2号梁：3号梁：4号梁：剪力效应应组合表表（单位位：kN）表13粱号内力永久荷载载汽车荷载载（由标标准荷载载乘以冲冲击系数数）基本组合合值1135.6000557.9122943.79770161.3477 2225.88862114.4133264.5411507.65330172.816624

22、1.94223 4106.2888486.3744808.49660161.3477225.8866 93.4755487.1299343.10110164.9511230.9311由上表可可以看出出，剪力力效应以以1号粱控控制设计计。（三）持持久状况况承载能能力极限限状态下下截面设设计，配配筋与验验算 1. 配置主主筋由弯矩基基本组合合表10可知，1号梁值最最大，考考虑到设设计施工工方便，并并留有一一定的安安全储备备，故按按1号梁计计算弯矩矩进行配配筋。设钢筋净净保护层层为30mmm，钢筋筋重心至至底边距距离为a=33+0.071000=100cm，则主主梁有效效高度为为=h-a=(1000

23、-188)cmm=822cm.已知1号号梁跨中中弯矩，下下面判别别主梁为为第一类类T形截面面或第二二类T形截面面：若满满足: ，则受压区区全部位位于翼缘缘内，为为第一类类T形截面面，否则则位于腹腹板内，为为第二类类T形截面面。式中为桥桥跨结构构重要性性系数，取取为1.0；为混凝凝土轴心心抗压强强度设计计值，本本设计为为C50混凝土土，故；HRBB3355级钢筋筋抗拉强强度设计计值为T形截面面受压翼翼缘的有有效宽度度，取值值为1100mm。为T形截面面受压翼翼缘有效效宽度，取取下列三三者中的的最小值值计算跨跨径的1/33:l/3=113000cm/3=4433ccm相邻两两粱的平平均间距距;d=

24、2000cm,此处，bb为粱腹腹板宽度度，其值值为18ccm，为承托托长度，其其值为0，为受压压区翼缘缘悬出板板的平均均厚度，其其值为11ccm.故取为1150ccm。判别式左左边：由判别式式可得：受压区位位于翼缘缘内，属属于第一一类T形截面面，应按按宽度为为的矩形形截面进进行正截截面抗弯弯承载力力设计计计算。设设混凝土土截面受受压区高高度为，则则有求受拉钢钢筋面积积：将各各已知值值及代入入得：选用2根根直径36mmm和4根直径32mmm的HRBB3355级钢筋筋，则钢筋的布布置如图图9所示。9 钢筋布置置图（单单位：cm）钢筋重心心位置：含筋率：故截面配配筋率及截面面受压区区高度均均符合规规

25、范要求求。2.持久久状况截截面承载载力极限限状态验验算：按截面实实际配筋筋值计算算受压区区高度x为: 截面抗弯弯极限承承载力为为：抗弯承载载力满足足规范要要求。3.斜截截面抗剪剪承载力力计算：由表122可知，支支点剪力力以1号粱最最大，考考虑安全全因素，一一律采用用1号粱剪剪力值进进行抗剪剪计算，跨中剪力力效应以以2号粱最最大，一一律以2号粱剪剪力值进进行计算算。假定下排排2根钢筋筋没有弯弯起而通通过支点点，则有有验算抗剪剪截面尺尺寸：端部抗剪剪截面尺尺寸不满满足要求求；故可可在粱跨跨中的某某长度范范围内按按构造配配置钢筋筋，其余余区段应应按计算算配置钢钢筋。验算是否否需要进进行斜截截面抗剪剪

26、强度计计算：跨中段截截面：支点截面面：因故应进行行持久状状况斜截截面抗剪剪承载力力验算。（1）.斜截面面配筋计计算图式式最大剪剪力取用用距支座座中心h/2（粱高高一半）处处截面的的数值，其其中混泥泥土与箍箍筋共同同承担的的剪力不不小于，弯弯起钢筋筋（按45）承担担的剪力力不大于于。计算第第一排（从从支座向向跨中计计算）弯弯起钢筋筋时，取取用距支支座中心心h/2处由弯弯起钢筋筋承担的的那部分分剪力值值。计算第第一排弯弯起钢筋筋后的每每一排弯弯起钢筋筋时，取取用前一一排弯起起钢筋下下面弯起起点处由由弯起钢钢筋承担担的那部部分剪力力值。弯起钢筋筋配置及及计算图图示（如如图9所示）由内插得得，距支支座

27、中心心h/2处得剪剪力效应应为：相应各排排弯起钢钢筋的位位置及承承担的剪剪力值见见表13弯起钢筋筋的位置置及承担担的剪力力值计算算表 表13钢筋排次次弯起点距距支座中中心距离离/m承担的剪剪力值钢筋排次次弯起点距距支座中中心距离离/m承担的剪剪力值10.8339219.806632.4334107.851121.6446186.688843.222230.8871（2）.各排弯弯起钢筋筋的计算算：与斜截面面相交的的弯起钢钢筋的抗抗剪承载载力按下下式计算算：此处：，故相相应于各各排弯起起钢筋面面积按下下式计算算：计算得每每排弯起起钢筋面面积见表表14弯起排次次每排弯起起钢筋面面积弯起钢筋筋数目每

28、排弯起起钢筋实实际面积积114977.477815688.5212566.566615688.53725.9277981.74207.7888402.1靠近跨中中处，增增设的辅辅助斜筋筋，.(3).主筋弯弯起后持持久状况况承载能能力极限限状态承承载力验验算：计计算每一一弯起截截面的抵抵抗弯矩矩时，由由于钢筋筋根数不不同，则则钢筋的的重心位位置也不不同，有有效高度度值也因因此不同同。为简简化计算算，可用用同一数数值，影影响不会会很大。钢筋的抵抵抗弯矩矩为:钢筋抵抗抗弯矩为为:跨中截面面钢筋抵抵抗矩为为：全粱抗弯弯承载力力校核见见图10所示：第一排钢钢筋弯起起处正截截面承载载力为：第二排钢钢筋弯起

29、起处正截截面承载载力为：第三排钢钢筋弯起起处正截截面承载载力为：第四排钢钢筋弯起起处正截截面承载载力为：4.箍筋筋设计选用210双肢箍箍筋，则则其面积积;距支座座中心处处的主筋筋为，；有效效高度，则；最大大剪力值值；为异号号弯矩影影响系数数，此处处取1.0；为受压压翼缘影影响系数数，此处处取1.1；将以上数数据代入入下式，得得箍筋间间距;考虑公公路桥规规的构构造要求求，选用用，在支支座中心心向跨中中方向长长度不小小于1倍梁高高（1000cm）范围围内，箍箍筋间距距取为1000cm。有由上述述计算，配配置箍筋筋如下：全粱箍箍筋配置置210双肢箍箍筋，在在支座中中心至距距支点1.6646mm段，箍

30、箍筋间距距可取1000mm,其他粱粱段箍筋筋间距取取1500mm。箍筋配筋筋率： 时 ， 时，均满足最最小配箍箍率R2335钢筋不不小于0.118%的要求求。（五） 斜截面面抗剪承承载力验验算斜截面抗抗剪强度度验算位位置为:1) 距支座中中心h/22(梁高一一半)处截面面。2) 受拉取弯弯起钢筋筋弯起点点处截面面。3) 锚于受拉拉区的纵纵向主筋筋开始不不受力处处的截面面。4) 箍筋数量量或间距距有改变变处的截截面。5) 构件腹板板宽度改改变处的的截面。因此，本本设计要要进行斜斜截面抗抗剪强度度验算的的截面包包括（见见图13）1）距支支点h/2处截面1-1，相应应的剪力力和弯矩矩设计值值分别为为

31、Vd=4455.22117KNNMd=2277.64490 KNm2）距支支点0.9926处截面2-2，相应应的剪力力和弯矩矩设计值值分别为为Vd=4437.26330KNNMd=3744.01170 KNm3）距支支点1.7776处截面3-3，相应应的剪力力和弯矩矩设计值值分别为为Vd=3396.5333KNMd=6766.8000KNNm4）距支支点2.555055处截面4-4，相应应的剪力力和弯矩矩设计值值分别为为Vd=3359.2333KNMd=9188.5779 KKNmm验算斜截截面抗剪剪承载力力时，应应该计算算通过斜斜截面顶顶端正截截面内的的最大剪剪力Vd和相应应于上述述最大剪剪

32、力时的的弯矩Md。最大大剪力在在计算出出斜截面面水平投投影长度度C值后，可可内插求求得；相相应的弯弯矩可从从按比例例绘制的的弯矩图图上量取取。受弯构件件配有箍箍筋和弯弯起钢筋筋时，其其斜截面面抗剪强强度验算算公式为为式中 斜截面面内混凝凝土与箍箍筋共同同的抗剪剪能力设设计值（KN）；与斜截截面征缴缴的普通通弯起钢钢筋的抗抗剪能力力设计值值（KN）；斜截面面内在同同一弯起起平面的的普通弯弯起钢筋筋的截面面面积（mm2）；异号弯弯矩影响响系数，简简支梁取取1.0；受压翼翼缘的影影响系数数，取1.1；箍筋的的配筋率率，。计算斜截截面水平平投影长长度C为C=0.6mhh0式中 mm斜截面面受压端端正截

33、面面处的广广义剪跨跨比，m=MMd/(VVdh0),当m33.0时，取m=33.0；Vd通通过斜截截面受压压端正截截面内由由使用荷荷载产生生的最大大剪力组组合设计计值（KN）；Md相相应于上上述最大大剪力时时的弯矩矩组合设设计值（KNm）；h0通通过斜截截面受压压区顶端端正截面面上的有有效高度度，自受受拉纵向向主钢筋筋的合力力点至受受压边缘缘的距离离（mm）。为了简化化计算可可近似取取C值为Ch0（h0可采用用平均值值），则则C=(110522+9445.7774)/2=9988.8887mmm由C值可可内插求求得各个个截面顶顶端处的的最大剪剪力和相相应的弯弯矩。斜截面11-1：斜截面内内有2

34、36的纵向向钢筋，则则纵向受受拉钢筋筋的配筋筋百分率率为P=1000=1000=1577/(11001800)=00.8772%则Vcs11=1.01.110.44510-3318009988.8887=4433.7779KNN斜截面截截割2组弯起起钢筋232+232，故Vsb11=0.7510-332800(16009+116099) sinn45=4777.8849KKNVcs11+ VVsb11=（4433.7779+4477.8499）KN4555.2222KNN斜截面22-2：斜截面内内有236的纵向向钢筋，则则纵向受受拉钢筋筋的配筋筋百分率率为：P=1000=1577/(11001

35、800)=00.8772%则斜截面截截割2组弯起起钢筋232+232，故Vsb22=0.7510-32280(166092) siin455=4477.8499KN由图122可以看看出，斜斜截面2-2实际共共截割3排弯起起钢筋，但但由于第第三排弯弯起钢筋筋与斜截截面交点点靠近受受压区，实实际的斜斜截面可可能不与与第三排排钢筋相相交，故故近似忽忽略其抗抗剪承载载力。以以下其他他相似情情况参照照此法处处理。Vcs22+ VVsb22=4443.7779+4777.8449=9921.6788KN4377.2663KNN斜截面33-3：斜截面内内有236+232的纵向向钢筋，则则纵向受受拉钢筋筋的配

36、筋筋百分率率为P=1000=1000=2.0277=1577/(22501800)=00.3449%则斜截面截截割2组弯起起钢筋232+232，故Vsb33=0.7510-332800(160092) siin455=4477.8499KNVcs33+ VVsb33=3555.9967+4777.8449=8833.8166KN3966.5333KNN斜截面44-4：斜截面内内有236+232的纵向向钢筋，则则纵向受受拉钢筋筋的配筋筋百分率率为P=1000=10002.5 取P=22.5=1577/(22501800)=00.3449%则斜截面截截割2组弯起起钢筋232+216，故Vsb44=

37、0.7510-332800（16009+4402） siin455=2291.54KKNVcs44+ VVsb44=3778.0059+2988.6118=6676.6777KN3599.2333KNN 所所以斜截截面抗剪剪承载力力符合要要求。（六）持持久状况况斜截面面抗弯极极限承载载能力验验算钢筋混凝凝土受弯弯构件斜斜截面抗抗弯承载载能力不不足而破破坏的原原因，主主要是由由于受拉拉区纵向向钢筋的的锚固不不好或弯弯起钢筋筋位置不不当造成成，故当当受弯构构件的纵纵向钢筋筋和箍筋筋满足构构造要求求时，可可不进行行斜截面面抗弯承承载力计计算。三 .持持久状况况正常使使用极限限状态下下裂缝宽宽度验算算

38、最大裂缝缝宽度按按下式计计算式中 C1钢筋表表面形状状系数，取C1=1.0；C2作作用长期期效应影影响系数数，长期期荷载作作用时，C2=1+0.55Nl/Ns, NNl和Ns分别为为按作用用长期效效应组合合和短期期效应组组合计算算的内力力值；C3与与构件受受力性质质有关的的系数，取C3=1.0； d纵向受受拉钢筋筋直径，当当用不同同直径的的钢筋时时，改用用换算直直径de，本设 计中；纵向向受拉钢钢筋配筋筋率，对对钢筋混混凝土构构件，当当0.02时，取=0.02；当0.0066时，取=0.0066；Es钢钢筋的弹弹性模量量，对HRBB3355钢筋，Es=2.01105MPa；bf构构件受拉拉翼缘

39、宽宽度；hf构构件受拉拉翼缘厚厚度；受拉钢钢筋在使使用荷载载作用下下的应力力，即；Ms按按作用短短期效应应组合计计算的弯弯矩值；As受受拉区纵纵向受拉拉钢筋截截面面积积。根据前文文计算，取1号梁的跨中弯矩效应进行组合：短期效应应组合 =6446.3345+0.77x5552.771288/1.28446+11.0xx1011.34456=10448.8891kkN.mm式中 MQ11k汽车荷荷载效应应（不含含冲击）的的标准值值； MMQ2kk人群荷荷载效应应的标准准值。长期效应应组合 =6446.3354+0.445552.771288/1.28446+00.41011.35546 =8859.0000 KNNm受拉钢筋筋在短期期效应