单层混凝土结构工业厂房设计11863.docx

《单层混凝土结构工业厂房设计11863.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《单层混凝土结构工业厂房设计11863.docx（43页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、3.9单层厂房排架结构设计实例A Dessign of EExampple ffor MMill Bentts off Onee-stoory IIndusstriaal Woorkshhops3.9.11 设计资资料及要求求1工程概概况某机修车间间为单跨厂房，跨跨度为244m，柱距距均为6mm，车间总总长度为666m。每每跨设有起起重量为220/5t吊车车各2台，吊吊车工作级级别为A55级，轨顶顶标高不小小于9.660m。厂厂房无天窗窗，采用卷卷材防水屋屋面，围护护墙为2440mm厚厚双面清水水砖墙，采采用钢门窗窗，钢窗宽宽度为3. 6m，室室内外高差差为l500mm，素素混凝土地地面。建筑

2、筑平面及剖剖面分别如如图3-76和图图3-77所示示。图3-766图3-7772结构设设计原始资资料厂房所在地地点的基本本风压为，地地面粗糙度度为B类；基本雪压压为。风风荷载的组组合值系数数为0.66，其余可可变荷载的的组合值系系数均为00 7。土土壤冻结深深度为0.3m，建建筑场地为为I级非自自重湿陷性性黄土，地地基承载力力特征值为为l65kkN/m：，地下水水位于地面面以下7mm，不考虑虑抗震设防防。3材料 基基础混凝土土强度等级级为C200;柱混凝凝土强度等等级为C330。纵向向受力钢筋筋采用HRRB3355级、HRRB4000级；箍筋筋和分布钢钢筋采用HHPB2335级。4 设计要求

3、分分析厂房排排架内力，并并进行排架架柱和基础础的设计；3.9.22 构件选选型及柱截截面尺寸确确定因该厂房跨跨度在l55-36mm之间，且柱柱顶标高大大于8m，故采采用钢筋混混凝土排架架结构。为为了保证屋屋盖的整体体性和刚度度，屋盖采采用无檩体体系。由于于厂房屋面面采用卷材材防水做法法，故选用用屋面坡度度较小而经经济指标较较好的预应应力混凝土土折线形屋屋架及预应应力混凝土土屋面板。普普通钢筋混混凝土吊车车粱制作方方便，当吊吊车起重量量不大时，有有较好的经经济指标，故故选用普通通钢筋混凝凝土吊车粱粱。厂房各各主要构件件造型见表表3-166。 由由设计资料料可知，吊吊车轨顶标标高为9. 80m。对

4、对起重量为为20/55t、工作作级别为AA5的吊车车，当厂房房跨度为224m时，可可求得吊车车的跨度=24-00. 7552=22. 5m，由由附表4可可查得吊车车轨顶以上高度度为2.33m;选定定吊车梁的的高度=11.20mm，暂取轨轨道顶面至至吊车梁顶顶面的距离离=0.22m，则牛牛腿顶面标标高可按下下式计算： 牛牛腿顶面标标高=轨顶顶标高-=9.660-1.20-00.20=8.200m由建筑模数数的要求，故故牛腿顶面面标高取为为8. 440m。实实际轨顶标标高=8. 40+1. 220+0.20=99. 800m9. 60mm。考虑吊车行行驶所需空空隙尺寸=220mmm，柱顶顶标高可按

5、按下式计算算：柱顶标高=牛腿顶面面标高+吊车高度度+， =8. 40+1. 220+0. 20+2. 330+0. 22=12.332m故柱顶（或或屋架下弦弦底面）标标高取为112. 330m。 取取室内地面面至基础顶顶面的距离离为0.55m，则计计算简图中中柱的总高高度、下柱柱高度和上上柱高度分分别为 =12.3+0. 5=112. 88m =8.44+0. 5=8.9m =12.88.9=3.9mm 根根据柱的高高度吊车起起重量及工工作级别等等条件，可可由表3-5并参考考表3-77确定柱截截面尺寸为为A、B轴轴 上上柱 口口下柱 3.9.33 定位轴轴线 横横向定位轴轴线除端柱柱外，均通通

6、过柱截面面几何中心心。对起重重量为200/5t、工工作级别为为的吊车，由由附表4可可查得轨道道中心至吊吊车端部距距离;吊车车桥架外边边缘至上柱柱内边缘的的净空宽度度，一般取取。 对对边柱，取取封闭式定定位轴线，即即纵向定位位轴线与纵纵墙内皮重重合，则，故故 亦符符合要求。3.9.44 计算简简图确定 由由于该机修修车间厂房房，工艺无无特殊要求求，且结构构布置及荷荷载分布（除除吊车荷载载外）均匀匀，故可取取一榀横向向排架作为为基本的计计算单元，单单元的宽度度为两相邻邻柱间中心心线之间的的距离，即即，如图33-78(b)所示；计算简图图如图3-78(a)所示。 （a）（b）图3-7883.9.55

7、 荷载计计算1. 永久久荷载（l）屋盖盖恒载为了简化计计算，天沟沟板及相应应构造层的的恒载，取取与一般屋屋面恒载相相同。两毡三油防防水层 20mm厚厚水泥砂浆浆找平层 100mmm厚水泥蛭蛭石保温层层 一毡两油隔隔气层 20mm厚厚水泥砂浆浆找平层 预应力混凝凝土屋面板板（包括灌灌缝） 屋盖钢支撑撑 图3-79 AA、B柱永永久荷载作作用位置相相同屋架自重重重力荷载为为l06kkN/榀，则则作用于柱柱顶的屋盖盖结构自重重标准值为为 (2)吊车车梁及轨道道自重标准准值 (3)柱自自重标准值值A、B轴 上柱柱 下柱各项永久荷荷载作用位位置如图33-79所所示。 2屋面可可变荷载由荷载规规范查得得，

8、屋面活活荷载标准准值为0.5kN/,屋面雪雪荷载标准准值为0.25kNN/，由于后后者小于前前者，故仅仅按屋面均均布活荷载载计算。作作用于柱顶顶的屋面活活荷载标准准值为 的作用位置置与作用位位置相同，如如图3-779所示。3吊车荷荷载对起重量为为20/55t的吊车车，查附表表4并将吊吊车的起重重量、最大大轮压和最最小轮压进进行单位换换算，可得得： 根据据B及K，可可算得吊车车梁支座反反力影响线线各轮压对对应点的竖竖向坐标值值，如图33-80所所示，据此此可求得吊吊车作用于于柱上的吊吊车荷载。图3-800 (1)吊车竖向向荷裁 吊车竖竖向荷载标标准值为 (22)吊车横横向水下荷荷藏 作用于于每一

9、个轮轮子上的吊吊车横向水水平制动力力为 同时作作用于吊车车两端每排排架柱上的的吊车横向向水平荷载载标准值为为 4风荷载载 风荷荷载标准值值按式（3312）计计算，其中中基本风压压按B类地面面粗糙度，根根据厂房各各部分标高高（图377），由由附表3-1可查得得风压高度度变化系数数为 柱顶顶（标高112.300m） 檐口口（标高114.600m） 屋顶顶(标高116.000） 风荷荷载体型系系数如图33-81(a)所示示，则由式式(3-112)可求求得排架迎迎风面及背背风面的风风荷载标准准值分别为为则作用于排排架计算简简图(图33-81b)上的风荷荷载标准值值为 图图3-813.9.66 排架内内

10、力分析有有关系数厂房为等高高排架可用用剪力分配配法进行排排架内力分分析。由于于该厂房的的A柱和BB柱的柱高高、截面尺尺寸等均相相同，故这这两柱的有有关参数相相同。1柱顶剪剪力分配系系数柱顶位移系系数 和柱柱的剪力分分配系数 分别计算算，结果见见下表柱号A、B柱由上表可知知，。2.单阶变变截面柱柱柱顶反力系系数由表3-99中给出的的公式可分分别计算不不同荷载作作用下单阶阶变截面柱柱的柱顶反反力系数，计算结果见见表3-119。表 3-119 简图柱顶反力系系数A柱和B柱柱2.14331.10440.55990.32663 内力正负号号规定本例题中，排排架柱的弯弯矩、剪力力和轴力的的正负号规规定如图

11、33-82所所示，后面面的各弯矩矩图和柱底底剪力均未未标出正负负号，弯矩矩图画在受受拉一侧，柱柱底剪力按按实际方向向标出。图 3-8823.9.77 排架内内力分析1 永久荷载作作用下排架架内力分析析永久荷载作作用下排架架的计算简简图如图33-83（aa）所示。图中的重力力荷载 及及力矩 根根据图3-79确定定，即由于图3-83(aa)所示排排架为对称称结构且作作用对称荷荷载，排架架结构无侧侧移，故各各柱可按顶顶为不动铰铰支座计算算内力。按按照表3-19计算算的柱顶反反力系数，柱柱顶不动铰铰支座反力力可根据表表3-9所所列的相应应公式计算算求得，即即求得柱顶反反力后，可可根据平衡衡条件求得得柱

12、各截面面的弯矩和和剪力。柱柱各截面的的轴力为该该截面以上上重力荷载载之和。恒恒载作用下下排架结构构的弯矩图图、轴力图图和柱底剪剪力分别见见图3-883(b)、(c)。图3-8332 屋面可变荷荷载作用下下排架内力力分析排架计算简简图如图33-84(a)所示示。屋架传传至柱顶的的集中荷载载,它在柱柱顶及变阶阶处引起的的力矩分别别为按照表3-19计算算的柱顶反反力系数和和表3-99所列的相相应公式可可求得柱顶顶不动铰支支座反力即即则排架柱顶顶不动铰支支座总反力力为：排架各柱的的弯矩图、轴轴力图及柱柱底剪力如如图3-884（b)、（c)所示。图 3-8843 屋面可变荷荷载作用下下排架内力力分析（1

13、）作用用于A柱计算简图如如图3-886(a)所示。其其中吊车竖竖向荷载、在牛腿顶顶面处引起起的力矩分分别为：按照表3-19计算算的柱顶反反力系数和和表3-99所列的相相应公式可可求得柱顶顶不动铰支支座反力分分别为排架各柱顶顶剪力分别别为排架各柱的的弯矩图、轴轴力图及柱柱底剪力如如图3-886（b)、（c)所示。图 3-886（2） 作用于B柱柱同理，将 作用于AA柱情况的的A、B柱柱内力对换换，并改变变内力符号号可求得各各柱的内力力。（3） 作用于ABB跨柱当AB跨作作用吊车横横向水平荷荷载时，排排架计算简简图如图33-90(a)所示示。由表3-99得 , 则柱顶不不动铰支座座反力分别别为排架

14、柱顶总总反力R为各柱顶剪力力分别为排架各柱的的弯矩图及及柱底剪力力值如图33-90（bb)所示。当当方向相反反时，弯矩矩图和剪力力图只改变变符号，数数值不变。图 3-9904 风荷载作用用下排架内内力分析（1） 左吹风时计算简图如如图3-992（a)所示。柱顶不动铰铰支座反力力及总反力力分别为 各柱顶剪力力分别为排架内力图图如图3-92（bb)所示。（2） 右吹风时将图3-992(b)所示A、BB柱内力图图对换，并并改变内力力符号后即即可。图 3-9923.9.88 内力组组合以A柱内力力组合为例例。控制截截面分别取取上柱底部部截面I-I、牛腿腿顶截面和下柱柱底截面-，如图33-53所所示。表

15、33-20为为各种荷戴戴作用下AA柱各控制制截面的内内力标准值值汇总表。表中控制截截面及正号号内力方向向如表3-20中的的例图所示示。荷载效效应的奉基基本组合设设计值按式式(3-224)进行行计算。在在每种荷载载效应组合合中，对矩矩形和I形形截面柱均均应考虑以以下四种组组合，即(1)及相相应的(2)及相相应的;(3)及相相应的；(4)及相相应的。表 3-220控制截面及及正向内力力荷载类别永久荷载效效应SGKK屋面可变荷荷载效应SSGK吊车竖向荷荷载效应SSGK吊车水平荷荷载效应SSQK风荷载效应应SQK作用在A柱柱作用在B柱柱作用在ABB跨左风右风弯矩图及柱柱底截面剪剪力序号I-IMK15.

16、5332.41-27.222-27.777019.466-27.228NK295.44036.00000000II-IIIMK-45.003-6.599111.4461.26019.466-27.228NK339.77036.000462.22596.755000III-IIIIMK22.3553.0249.344-62.11+62.11165.883-140.24NK381.44436.000462.22596.755000VK7.571.08-6.988-7.1228.2624.411-16.665由于本例不不考虑抗震震设防，对对柱截面一一般不需进进行受剪承承载力计算算。故除下下柱底截面面

17、-外，其他他截面的不不利内力组组合未给出出所对应的的剪力值。对柱进行裂裂缝宽度验验算和基础础地基承载载力计算时时，需采用用荷载效应应的标准组组合和准永永久组合的的效应设计计值。表33-2l和和表3-222为A柱柱荷载效应应的基本组组合和标准准组合。43表 3-221截面内力组组合基本组合（可可变荷载控控制）标准准组合:+Mmaxx及相应的的N,V-Mmaxx及相应的的N,VNmax及及相应的MM,VNmin及及相应的NN,VI-IM1.2+1.44+11.400.748.244+1.440.99+11.400.700.9+0.66-66.3381.2+1.40.9+1.40.745.244+1

18、.440.99+11.400.742.144N389.776295.440389.776295.440II-IIIM+1.440.99+11.400.6114.4481.2+1.440.99+11.400.7-94.8871.2+1.440.99+11.40.7+0.6（+）75.844+1.440.99+11.400.6-80.226N922.114442.9921025.36339.770III-IIIIM1.2+1.44+11.4(0.7+0.70.9+0.70.9)361.004+1.44+00.700.9（）-293.851.2+1.440.99+11.400.7（+0.99）196

19、.4421.44+11.400.7（+0.8+0.9）335.884N946.001466.7771075.44779.112V34.344-24.4469.9333.344Mk+0.7(+)+0.70.9275.55700.700.8+0.770.99-203.41+0.99+00.7+0.770.99+00.6219.229（00.7+0.770.99）273.446NK730.220435.662822.667705.002VK34.344-24.44621.14433.266表 3-222截面内力组组合基本组合（永永久荷载控控制）+Mmaxx及相应的的N,V-Mmaxx及相应的的N,V

20、Nmax及及相应的MM,VNmin及及相应的NN,VI-IM1.35+1.44（0.7+0.6）39.666+1.44（0.70.8+0.770.99+00.6）-53.1181.35+1.4（00.6+0.7）39.666+1.44（0.6+00.7）34.233N434.007295.440434.007330.668II-IIIM+1.44（0.7+00.6）80.5551.35+1.4（0.6+00.7）-80.4401.35+1.400.70.9+0.7+0.6（+）24.466+1.440.66（）-51.662N792.771493.888901.558339.770III-II

21、IIM1.35+1.400.7+0.70.8（+）+0.6274.446+1.440.6+0.70.8（）-207.281.35+1.40.7+0.70.9（+)）147.6691.44（0.7+0.770.8+0.6）203.229N912.663457.229957.993779.112V32.799-18.44712.41123.6663.9.99 柱截面面设计仍以A柱为为例。混凝凝土强度等等级为C330, ;纵向钢钢筋采用HHRB4000级，。上、下下柱均采用用对称配筋筋。1 选取控制截截面最不利利内力对上柱，截截面的有效效高度取 ，则大偏偏心受压和和小偏心受受压界限破破坏时对应应的轴

22、向压压力为当时,为大大偏心受压压;由表33-21表表3-233可见,上上柱II截面共共有8组不不利内力。经经判别,其其中8组内内力均为大大偏心受压压，对8组组大偏心受受压内力，按按照“弯矩相差差不多时，轴轴力越小越越不利；轴轴力相差不不多时，弯弯矩越大越越不利”的原则，可可确定上柱柱的最不利利内力为 对下柱，截截面的有效效高度取，则则大偏心受受压和小偏偏心受压界界限破坏时时对应的轴轴向压力为为 当当,且弯矩矩较大时,为大偏心心受压。由由表3-221-表33-23可可见，下柱柱一和一截面共有有16组不不利内力。经经用判别，其其中12组组内力为大大偏心受压压,有4组组内力为小小偏心受压压且均满足足

23、，故小偏偏心受压均均为构造配配筋。对112组大偏偏心受压内内力，采用用与上柱II-I截面面相同的分分析方法，可可确定下柱柱的最不力力内力为 2 上柱配筋计计算 由上述述分析结果果可知，上上柱取下列列最不利内内力进行配配筋计算： 由表3-112查得有有吊车厂房房排架方向向上柱的计计算长度为为 由于h/330=4000/300=13.33mmm,取附加加偏心距,则 取 故取进行计计算 选3（三级级钢）188，则满足要求。由表3 112得，垂垂直于排架架方向上柱柱的计算长长度，则，满足弯矩作作用平面外外的承载力力要求。3 下柱配筋计计算 由分析析结果可知知，下柱取取下列两组组为最不利利内力进行行配筋

24、计算算： (1) 按计算由表3-112可查得得下柱计算算长度取；截面尺寸寸。 取附加偏心心距,则 取先假定中和和轴位于翼翼缘内，受受压区进入入腹板内，则则，为大偏心心受压构件件，则（2）按计计算计算方法与与上述相同同，计算过过程从略，计计算结果为为综合上述计计算结果，下下柱截面选选用6（三三级钢筋）220（），且且满足最下下配筋的要要求，即。4 柱的裂缝宽宽度验算按荷载准永永久组合计计算时，该该单层厂房房A柱的效效应设计值值较小，不不起控制作作用，因此此可不对其其进行裂缝缝宽度验算算。5 柱箍筋配置置非地震区单单层厂房柱柱，其箍筋筋数量一般般由构造要要求控制，根根据构造柱柱要求，上上、下柱箍箍

25、筋均选用用 。6 牛腿设计根据吊车梁梁支承位置置、截面尺尺寸及构造造要求，初初步拟定牛牛腿尺寸如如图3-994所示。其其中牛腿截截面宽度，牛牛腿截面高高度，。(l)牛腿腿截面高度度验算 作用于牛牛腿顶面按按荷载效应应标准组合合计算的竖竖向力为 牛腿顶顶面无水平平荷载，即即；图3-944牛腿尺寸寸简图对支承吊车车梁的牛腿腿，裂缝控控制系数；，取；由式式(3-227)得故牛腿截面面高度满足足要求。 (2)牛腿配筋筋计算 由于于，因而该该牛腿可按按构造要求求配筋。根根据构造要要求，实实际选用44（三级钢）144（）。水水平箍筋选选用。7 柱的吊装验验算采用翻身起起吊，吊点点设在牛腿腿下部，混混凝土达

26、到到设计强度度后起吊。由由表3-113可得柱柱插入杯口口深度为，取取，则柱吊吊装时总长长度为3.9+8.9+0.85=113.655m,计算算简图如图图3-955所示。图3-955 柱柱吊装计算算简图（l)荷载载计算 柱吊装阶阶段的荷载载为柱自重重重力荷载载，且应考考虑动力系系数，即 (2)内力计算算 在上上述荷载作作用下，柱柱各控制截截面的弯矩矩为 由得 令，得则下柱段最最大弯矩为为 承载力和裂裂缝宽度验验算上柱配筋为为（3三级级钢18），其其受弯承载载力按下式式进行验算算： 裂缝宽度验验算如下： ，取 满足要求。下柱配筋（66三级钢20），其其受弯承载载力按下式式进行计算算： 裂缝宽度验验

27、算如下： ，取 ，取取 满足要求。 33.9.110 基础础设计建筑地基基基础设计计规范(GB 5500077-20002)规定定，对6mm柱距单层层排架结构构单跨厂房房，当地基基承载力特特征值为,厂房跨度度，吊车额额定起重量量不超过，以以及设计等等级为丙级级时，设计计时可不做做地基变形形验算。本本例符合上上述条件，故故不需进行行地基变形形验算。下下面以A柱柱为例进行行该柱的基基础设计。 基基础材料：混凝土强强度等级取取,，；钢筋采采用，；基础垫垫层采用素素混凝土。1基础设设计时不利利内力的选选取作用于基础础顶面上的的荷载包括括柱底（一截面）传传给基础的的以及围护护墙自重重重力荷载两两部分。按

28、按照建筑筑地基基础础设计规范范 (GGB500007-22011)的规定，基基础的地基基承载力验验算取用荷荷载效应标标准组合,基础的受受冲切承载载力验算和和底板配筋筋计算取用用荷载效应应基本组台台。由于围围护墙自重重重力荷载载大小、方方向和作用用位置均不不变，故基基础最不利利内力主要要取决于柱柱底（一截面）的的不利内力力，应选取取轴力为最最大的不利利内力组合合以及正负负弯矩为最最大的不利利内力组合合。经对表表3-200-表3-22中的的柱底截面面不利内力力进行分析析可知，基基础设计时时的不利内内力如表33-23。 表表3-233组别荷载标准组组合的效应应设计值荷载基本组组合的效应应设计值第一组

29、275.775730.22234.344361.004946.00134.344第二组-203.44435.662-24.446-263.85466.777-24.446第三组219.229822.66721.144196.4421075.449.932围护墙墙自重重力力荷载计算算如图3-997所示,每个基础础承受的围围护墙总宽宽度为,总总高度为,墙体为240mmm厚烧结普普通黏土砖砖砌筑,重重度为;钢钢框玻璃窗窗自重,按按计算,每根基基础梁自重重为,则每每个基础承承受的由墙墙体传来的的重力荷载载标准值为为基础梁自重重 墙体自重 钢窗自重 图3-9围护墙对基基础产生的的偏心距为为3基础地地面尺

30、寸及及地基承载载力验算(l)基础础高度和埋埋置深度确确定 由由构造要求求可知，基基础高度为为，其中为柱柱插入杯口口深度，由由表3-113可知，取；为杯底厚度，由表3-14可知，取；故基础高度为 因基础顶面面标高为，室室内外高差差为，则基基础埋置深深度为 (2)基础础底面尺寸寸拟定 基基础底面面面积按地基基承载力计计算确定，并并取用荷载载效应标准准组合。由由建筑地地基基础设计规范(GB 5500077-20111)可查查得，（黏性土土），取基基础底面以以上土及基础的平均均重度为，则则深度修正正后的地基基承载力特特征值按下下式计算： 由式(3-311)按轴心心受压估算算基础底面面尺寸，取取 则 考

31、虑到偏心心的影响，将将基础的底底面尺寸再再增加300%，取 基础底面的的弹性抵抗抗矩为 (3)地基基承载力验验算 基础自重重和土重为为（基础及及其上填土土的平均自自重取） 由由表3-223可知，选选取以下三三组不利内内力进行基基础底面积积计算： 先按第一组组不利内力力计算，基基础底面相相应于荷载载效应标准准组合时的的竖向压力力值和力矩矩值分别为（图图3-988a） mm 由式(33-32)可得基础础底面边缘缘的压力为为 由式(3-355a)和式式(3-335b)进进行地基承承载力验算算 满足要求。 取取第二组不不利内力计计算，基础础底面相应应于荷载效效应标准组组合时的竖竖向压力值值和力矩值值分

32、别为(图图3-988b) m 由式(33-32)可得基础础底面边缘缘的压力为为 由式(3-355a)和式式(3-335b)进进行地基承承载力验算算 满足要求。 取取第三组不不利内力计计算，基础础底面相应应于荷载效效应标准组组合时的竖竖向压力值值和力矩值值分别为(图图3-988c) 由式(33-32)可得基础础底面边缘缘的压力为为 由式(3-355a)和式式(3-335b)进进行地基承承载力验算算 满足要求。 图3-9984基础受受冲切承载载力验算基础受冲切切承载力计计算时采用用荷载效应应的基本组组合，并采采用基底净净反力。由由表3-223可知，选选取下列三三组不利内内力； 先按第第一组不利利内

33、力计算算,该组内内力组合时时，取，不不考虑基础础自重及其其上土重后后相应于荷荷载效应基基本组合时时的地基净净反力计算算如下(图图3-999b)： 按按第二组不不利内力计计算,该组组内力组合合时，取，不不考虑基础础自重及其其上土重后后相应于荷荷载效应基基本组合时时的地基净净反力计算算如下(图图3-999c)：因最小净反反力为负值值，故基础础底面净反反力应按式式（3-334）计算算（图3-99c) 最后按按第三组不不利内力计计算,该组组内力组合合时，取，不不考虑基础础自重及其其上土重后后相应于荷荷载效应基基本组合时时的地基净净反力计算算如下(图图3-999d)： 基基础各细部部尺寸如图图3-999

34、(a)、(e)所示示。其中基基础顶面突突出柱边的的宽度主要要取决于杯壁厚度，由由表3-114查得，取取，则基础础顶面突出出柱边的宽宽度为。杯杯壁高度取取为。根据据所确定的的尺寸可知知，变阶处处的冲切破破坏锥面比比较危险，故故只须对变变阶处进行行受冲切承承载力验算算。冲切破破坏锥面如如图3-99中中的虚线所所示。取保护层厚厚度为，则则基础变阶阶处截面的的有效高度度为： 由式(3-37)可可得 因为变阶处处的截面高高度，故。由式式(3-336)和式式(3-338)可得得 受冲切承载载力满足要要求。 55.基础底底板配筋计计算 (l)柱边边及变阶处处基底净反反力计算 由由表3-223中三组组不利内力

35、力设计值所所产生的基基底净反力力见表3-24，如如图3-999所示，其其中为基础柱柱边或变阶阶处所对应应的基底净净反力。经经分析可知知，第一组组基底净反反力不起控控制作用。基基础底板配配筋可按第第二组和第第三组基底底净反力计计算。表 3-224基地净反力力第一组第二组第三组167.999162.227152.001变阶处144.661101.442150.006柱边处151.553119.445151.002105.6650148.225（2）柱边边及变阶处处弯矩计算算基础的宽高高比为第二组不利利内力时基基础的偏心心距为 对于第二组组不利内力力，由于基基础偏心距距大于1/6基础宽宽度，则在在沿弯矩作作用方向上上，任意截截面I-II处相应于于荷载效应应基本组合合时的弯矩矩设计值可可按式(33-44)计算，在在垂直于弯弯矩作用方方向上，柱柱边截面或或截面变高高度处相应应于荷载效效应基本组组合时的弯弯矩设计值值仍可近似似地按式(3-455)计算。 柱边处处截面的弯弯矩:先按第二组组内力计算算，即 再按第三组组内力计算算，即 变阶处截面面的弯矩先先按第二组组内力计算算，即 再按第三组组内力计算算，即 (3)配筋筋计算 基础底板板受力钢筋筋采用H