某大厦单侧支模施工方案7153.docx

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1、目录第一节、编编制说明明及依据据1第二节、工工程概况况2第三节、工工作原理理2第四节 地下室室胎模墙墙及外墙墙单侧模模板施工工流程22第五节、模模板选型型3第六节 模板板设计原原则3第七节 外墙内内侧单面面模板施施工3一、墙体体模板44二、节点点的处理理方法44三、支架架系统；6四、模板板拆除77第八节 素混混凝土墙墙胎膜施施工8一、加固固措施：8二、墙体体定位88三、防爆爆波电缆缆井处素素胎模做做法8四、 防防水接茬茬处理99第九节 地下室室外墙单单侧支模模受力分分析100第十节 砼砼浇筑施施工措施施35第十一节节 质量量保证措措施377一、质量量控制管管理措施施37二、施工工质量控控制：3

2、37三、模板板施工技技术措施施38第十一节节、专项项安全施施工措施施39第十二节节、应急急救援快快速反应应措施339第一节、编编制说明明及依据据混凝土土结构工工程施工工质量验验收规范范【GGB5002044-20002】建设工工程项目目管理规规范【GGB5003266-20001】建筑施施工模板板安全技技术规范范JGGJ1662-220088混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110建筑结结构荷载载规范GGB 5500009-220122本工程建建筑、结结构施工工图纸和和图纸设设计说明明以及现现场特殊殊情况，已已施工项项目的相相关经验。第二节、工工程概况况本工程基基础底标标高为-1

3、4.7米，承台、基础梁均上翻，地下室外墙厚400mm,砼强度等级C60P8，负三层3.6m,负二层3.6m、负一层5.4m，外墙模板接触面积约4500。本工程护护坡采用用砼灌注注桩，施施工完毕毕后经复复核，外外墙与基基坑槽钢钢净间距距从266010000mmm变化不不一，尺尺寸不能能满足正正常外墙墙模板支支设要求求，外墙墙模板拟拟采用单单侧支模模。本工程负负三层单单面支模模工作量量较大，单单面支模模高度最最高达到到5.885米(相对对筏板顶顶高6.85米米)，施施工风险险较大。第三节、工作原理1）单侧侧支模体体系简介介单侧支模模原理模板支撑撑采用散散拼模板板钢管斜斜撑支架架，钢管管斜撑支支架（

4、或或刚性满满堂架）为为单面墙墙体模板板的直接接受力支支撑系统统，当墙墙体模板板采用单单侧支撑撑架体后后，模板板无需按按常规另另行设对对拉穿墙墙螺栓。单侧支模模架体通通过斜撑撑钢管（或或刚性满满堂架）将将模板所所受侧压压力传递递至锚固固支座，负二、负一层外墙单面模板是由锚固支座和刚性满堂架将水平力传递至已施工结构顶板和下层满堂架体。同时在墙体根部埋设钢管锚固支座抵抗了模板支撑架体的上浮力。2）钢管管锚固支支座预埋埋钢管锚固固支座作作为抗拔拔及抗剪剪固定点点（固定定点预埋埋位置应应尽量使使斜撑杆杆水平夹夹角保持持在4550以内内，管内内砼填实实）如附附图所示示。预埋埋时要求求将短钢钢管用钢钢管扣件

5、件提前搭搭设成定定型预埋埋架体，待待钢筋绑绑扎完成成后直接接由人工工抬至预预埋位置置固定，保保证埋件件纵横方方向在同同一条直直线上，负二、负一层尽量布置在有主次梁的位置。第四节 地下室室胎模墙墙及外墙墙单侧模模板施工工流程地下室筏筏板砼浇浇筑完成成后(钢钢管锚固固支座预预埋)基础梁梁及导墙墙部位防防水喷涂涂（贴1100mmm防水水卷材）弹外墙墙边线加固钢钢管锚固固支座搭设素砼砼胎膜加加固架焊接定定位筋吊装组组拼模板板（模板板提前拼拼装成大大板）上中下下搭设钢钢管斜撑撑校正胎胎模墙模模板（利利用底板板预埋钢钢管做支支撑点）分层搭设斜撑钢管加固跟踪检查验收素砼胎模砼浇筑拆除钢管斜撑吊拆模板素砼墙表

6、面打磨修补及找平层防水层施工外墙钢筋绑扎后浇带钢筋支架、钢板网及钢丝网安装人工立板上钢管背楞搭设满堂架搭设钢管斜向支撑、（分层验收）顶板梁钢筋绑扎墙柱模板验收，顶板钢筋验收、墙柱砼浇筑顶板砼浇筑下一层施工第五节、模模板选型型 计划对对护坡和和剪力墙墙外侧浇浇筑C220砼胎胎模。模模板采用用方木和和多层镜镜面板，利利用钢管管扣件斜斜撑、斜斜拉加固固。第六节模模板设计计原则1、模板板设计分分素砼胎胎膜单面面模板和和外墙结结构施工工单面模模板两种种形式。2、依据据墙体砼砼分段分分二次斜斜向分层层浇筑到到顶的总总体安排排设置模模板体系系。3、钢管管锚固支支座一次次预埋到到位，素素砼胎模模和外墙墙模共用

7、用。4、外墙墙素砼胎胎模和外外墙模板板分别独独立组织织施工，外外墙素砼砼胎模单单独搭设设支撑架架体，单单独配置置模板，组组织专门门施工人人员，待待筏板浇浇筑完成成后先行行施工素素砼胎模模，胎模模施工完完成后，拆拆除模板板及架体体，另行行搭设结结构施工工模板及及架体。胎胎模配置置数量按按整个工工程三段段划分，段段内组织织流水施施工。5、模板板制作高高度及外外墙水平平施工缝缝的留设设。1）素砼砼胎模浇浇筑时应应保证外外墙素砼砼胎模每每一层砼砼的浇筑筑高度不不低于上上一层楼楼面标高高以上22m，以以避开钢钢筋搭接接区，以以利后期期模板的的支设，防防水层的的施工搭搭接和不不被损坏坏。2）素混混凝土胎胎

8、模依照照筏板，按按后浇带带划分的的流水段段施工，施施工长度度比筏板板边外延延1米，便便于下次次施工时时防水搭搭接。施施工缝处处采用方方木和多多层板配配置成堵堵板，利利用钢管管架体进进行斜撑撑。3）地下下室外墙墙内侧采采用模板板施工时时，由于于墙柱与与梁、顶顶板一次次浇筑成成型，所所以每层层只留设设有一道道水平施施工缝，每每层墙根根处，埋设遇遇水膨胀胀止水条条。6、单侧侧墙体支支模架体体配置本工程各各层单侧侧墙体支支模架体体由钢性性满堂架架、钢管管锚固支支座和已已施工砼砼结构共共同组成成，钢管管锚固支支座顺墙墙方向间间距4550，垂垂直墙体体方向间间距9000，每每个钢管管锚固支支座均连连接满堂

9、堂架立杆杆。第七节 外墙内内侧单面面模板施施工一、墙体体模板11模模板选用用及模板板结构介介绍根据工程程特点和和墙体防防水要求求，本工工程采用用散拼模模板，面面板采用用15mmm镜面面多层板板，次龙龙骨采用用50方方木竖向向间距1150布布置，水水平双道道48mmm钢管管间距4450作作为主龙龙骨，所有方方木、镜镜面板和和钢管龙龙骨采用用勾头螺螺栓提前前连成整整体，用用塔吊吊吊装，加加固时所所有主龙龙骨采用用竖向钢管管连成整整体，确确保受力力均匀。斜斜拉采用用双扣件件连接在在竖向钢钢管上，斜斜撑采用用丝杆对对顶，斜斜撑、斜斜拉梅花花型布置置。（见见附图）12墙墙体模板板的配置置模板配置置高度：

10、层高1.3 墙体定定位第一排定定位筋距距地1000mmm.用1100mmm长，钢筋根据外墙定位线与外墙主筋焊接，间距800mm，模板吊装后依据定位线利用斜撑、斜拉钢管将模板校正垂直。二、节点点的处理理方法2.1有有附墙柱柱的墙体体在有附墙墙柱的外外墙施工工时，加加固背楞楞钢管断断开，用用短钢管管扣件连连接后作作转向，附附墙柱垂垂直墙面面采用对对拉杆加加固，平平行墙面面采用钢钢管斜撑撑。（详见附附图）2.2直直角墙体体部位的的处理此部位单单面支模模斜撑钢钢管共用用钢管锚锚固支座座，斜撑撑钢管相相互交错错，合理理安排斜斜撑杆搭搭设次序序，素砼砼胎模可可在墙角角处断开开，分别别进行支支设。2.3、由

11、由于斜撑撑杆尺寸寸变化较较多，如如尺寸不不能满足足时，采采用搭接接（见详详图）2.4、基基础导墙墙基础导墙墙加固采采用三段段式止水水螺杆，混混凝土浇浇筑完成成后拆除除模板及及导墙外外侧螺杆杆丝头，基基础导墙墙内侧螺螺杆丝头头保留，用用于加固固外墙内内侧单面面模板。在基础导导墙内侧侧上口粘粘贴海绵绵条，同同时模板板与基础础梁面相相交处阴阴角用水水泥砂浆浆封堵，防防止漏浆浆导致模模板上浮浮。折三、支架架系统；1、支架架系统采采用为483.00钢管，承承重立杆杆的纵横横向间距距基本模模数取,9000*9000mmm步距地地下室基基本间距距取12200mmm。立立杆下部部设置扫扫地杆，离离地不高高于2

12、00mmm，承承重立杆杆的纵横横方向设设置竖向向连续剪剪刀撑，钢钢管锚固固支座范范围内水水平剪刀刀撑纵横横方向连连续搭设设，所有有架体四四周必须须保证剪剪刀撑连连续布设设，所有有剪刀撑撑与水平平杆或立立杆相交交处必须须保证有有1/22用十字字扣件连连接。以以确保架架体的整整体稳定定性和刚刚度要求求。四、模板板拆除 当墙体体混凝土土达到规规定拆模模强度后后，并保保证新浇浇筑墙体体表面及及棱角不不因拆模模而引起起损伤时时，方可可进行拆拆模。拆下的模模板及配配件应有有专人接接应传递递，按指指定地点点堆放，并并做到及及时清理理、维修修及涂刷刷好隔离离剂，以以备再用用。附图：详详见与结结构同时时施工的的

13、地下室室外墙单单面支模模示意图图1-111-8第八节素素混凝土土墙胎膜膜施工一、加固固措施：地下室素素砼胎模模浇筑高高度，负负三层素素砼胎膜膜浇筑高高度5.85米米，负二二层3.6米、负负一层33.4米米，墙、柱柱插筋部部位方木木背楞竖竖向放置置，间距距同外墙墙插筋间间距，方方木放置置在钢筋筋之间，在护坡槽钢上每隔900mm焊接14通丝螺杆，用于固定模板便于进行校正，其余加固措施同外墙内侧单面支模方法。二、墙体体定位由于外墙墙和护坡坡之间的的距离不不等，所所以在施施工每段段素砼胎胎模之前前，先将将每段两两头的外外墙边线线吊至护护坡面上上，两头头拉线，根根据线绳绳在护坡坡的槽钢钢上每隔隔1800

14、0mmm,梅花花型用40X40X33方钢管管焊接定定位筋。焊接时满焊，必须牢靠。为防止素胎膜上下位移，每隔1米在素胎模中插入1米长上下各500mm的直径12的三级钢。三、防爆爆波电缆缆井处素素胎模做做法防爆波电电缆井位位于1-2/HH-J轴轴，从-10.6米到到一层结结构板，由由于基坑坑净距过过小，不不能一次次施工，计计划在室室外施工工时进行行，所以以素胎模模在此位位置需断断开，提提前放出出防爆井井位置，加加工木盒盒子，用用砂浆将将木盒子子和护坡坡之间的的空隙进进行封闭闭。四、 防水接茬茬处理在基础导导墙施工工完成后后，防水水从砖胎胎模上平平，喷涂涂至导墙墙保护层层平面位位置（钢钢筋保护护层厚

15、度度），用用防水卷卷材对喷喷涂的聚聚氨酯进进行保护护，素胎胎模模板板放置在在导墙保保护层平平面上，素素胎模砼砼施工完完成后，将将模板拆拆除，把把基础导导墙平面面上防水水卷材取取掉，露露出聚氨氨酯进行行搭接喷喷涂。（见见详图）防水喷涂涂时用30mmmPVVC管套套在钢筋筋上进行行保护，底底部用木木板进行行遮挡。避避免钢筋筋被污染染。第九节 地下室外外墙单侧侧支模受受力分析析 地下室室外墙单单侧支模模受力分分析，取取最不利利的情况况进行计计算，33.85米层高素砼砼胎模在在实际施施工时总总高度达达5.885米，素素砼厚度度取0.8米，对支撑体系要求是最大的，故选取作为计算的一种情况；5.4米高40

16、0厚砼外墙对支撑体系的要求也是最大的，但如素砼素胎膜满足要求，则5.4米高砼外墙也满足要求，故选取5.85米素砼胎膜做为计算的一种代表情况。 因计计算采用用20113版品品茗安全全计算软软件，故故计算结结构受力力全部考考虑采用用斜支撑撑的加固固体系。5.855米素砼砼胎膜墙墙模板（单单面支撑撑）计算算书 计算依依据： 1、建建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008 2、混混凝土结结构设计计规范GGB5000100-20010 3、建建筑结构构荷载规规范GGB 5500009-220122 4、钢钢结构设设计规范范GBB 5000177-20003 一、工工程属性性砼墙特性性负

17、三层素素胎膜砼墙厚度度(mmm)800砼墙高度度(mmm)68500砼墙长度度(mmm)90000 二、支支撑构造造小梁布置置方式竖直小梁间距距l(mmm)150主梁最大大悬挑长长度D(mm)150斜撑水平平间距SS(mmm)450主梁和斜斜撑构造造支撑序号号预埋点距距主梁水水平距离离li(mm)主梁距墙墙底距离离hi(mm)第1道22500100第2道22500550第3道2250010000第4道3150014500第5道3150019000第6道4050023500第7道4050028000第8道4950032500第9道4950037000第10道道5850041500第11道道585

18、0046000第12道道6750050500第13道道6750055000第14道道7650059500第15道道7650064000 简图如如下： 墙墙模板单单面支撑撑剖面图图墙模板板单面支支撑正立立面图 三、荷荷载组合合侧压力计计算依据据规范建筑施施工模板板安全技技术规范范JGGJ1662-220088混凝土重重力密度度c(kNN/m33)24新浇混凝凝土初凝凝时间tt0(h)4外加剂影影响修正正系数11混凝土坍坍落度影影响修正正系数21.155混凝土浇浇筑速度度V(mm/h)2.5混凝土侧侧压力计计算位置置处至新新浇混凝凝土顶面面总高度度H(mm)4.2新浇混凝凝土对模模板的侧侧压力标标

19、准值GG4k(kkN/mm2)min0.222cct012v1/22，cHminn0.22244111.152.551/22，2444.2minn388.4003，1100.838.4033kN/m2倾倒混凝凝土时对对垂直面面模板荷荷载标准准值Q33k(kkN/mm2)2 有效压压头高度度hGG4k/c338.44/2441.6m 承载能能力极限限状态设设计值 Smaax00.9mmax1.22G4kk+1.4Q33k，11.355 G44k+11.40.77Q3kk00.9mmax1.22388.4000+11.42.0000，11.355388.4000+11.40.772.0000448

20、.442kNN/m22 Smiin00.91.44 Q33k00.91.442.00002.52kkN/mm2 正常使使用极限限状态设设计值 SmaxxG4kk388.4000kNN/m22 Sminn0kkN/mm2 四、面面板验算算面板类型型覆面竹胶胶合板面板厚度度（mmm）15面板抗弯弯强度设设计值f（NN/mmm2）37面板弹性性模量EE（N/mm22）105884 根据规规范JJGJ1162，面面板验算算按简支支梁。梁梁截面宽宽度取单单位宽度度即b10000mmm Wbbh2/6100001152/6375500mmm3，Ibh33/122100001533/122=28812550

21、mmm4 考虑到到工程实实际和验验算简便便，不考考虑有效效压头高高度对面面板的影影响。 11、强度度验算 qbbSmaax11.048.4248.42kkN/mm 验算简简图 Mmaaxqql2/8=48.420.115022/8=0.114kNNm MMmaxx/W0.1141106/3775000=3.63NN/mmm2ff=337 NN/mmm2 满足要要求！ 22、挠度度验算 qbSSmaxx1.0338.440338.440kNN/m 验算简简图 挠度验验算,maxx5qql4/(3384EEI)=5338.440115044/(338410558428112500)=00.099m

22、m=l/2500=1550/2250=0.660mmm 满足要要求！ 五、小小梁验算算小梁类型型钢管小梁材料料规格483小梁抗弯弯强度设设计值f（NN/mmm2）205小梁弹性性模量EE（N/mm22）2060000小梁截面面抵抗矩矩W（ccm3）4.499小梁截面面惯性矩矩I（ccm4）10.778小梁合并并根数nn2小梁受力力不均匀匀系数1 11、强度度验算 qlSmmax1.00000.115048.42007.26kkN/mm qmiinlSmmin1.00000.11502.55200.338kNN/m 验算简简图 弯矩图图 Mmaax00.155kNm MMmaxx/W0.1151

23、106/44490=32.44NN/mmm2ff=2205.00 N/mmm2 满足要要求！ 22、挠度度验算 qmaxxllSmaxx1.00000.1500388.4005.76kkN/mm qminnllSminn1.00000.150000kNN/m 验算简简图 变形图图 maax00.155mm=l/2500=4550/2250=1.88mm 满足要要求！ 33、支座座反力计计算 承载能能力极限限状态 剪力图图 R1=2.12 /=2.112/11.0000=22.122kN R2=3.58 /=3.558/11.0000=33.588kN R3=3.19 /=3.119/11.00

24、00=33.199kN R4=3.29 /=3.229/11.0000=33.299kN R5=3.26 /=3.226/11.0000=33.266kN R6=3.27 /=3.227/11.0000=33.277kN R7=3.27 /=3.227/11.0000=33.277kN R8=3.27 /=3.227/11.0000=33.277kN R9=3.27 /=3.227/11.0000=33.277kN R100=3.27 /=3.227/11.0000=33.277kN R111=3.26 /=3.226/11.0000=33.266kN R122=3.30 /=3.330/11

25、.0000=33.300kN R133=3.00 /=3.000/11.0000=33.000kN R144=1.67 /=1.667/11.0000=11.677kN R155=1.38 /=1.338/11.0000=11.388kN 正常使使用极限限状态 剪力图图 R1 = 1.668 / = 1.68/1.0000 = 11.688 kNN R2 = 2.884 / = 2.84/1.0000 = 22.844 kNN R3 = 2.553 / = 2.53/1.0000 = 22.533 kNN R4 = 2.661 / = 2.61/1.0000 = 22.611 kNN R5 =

26、 2.559 / = 2.59/1.0000 = 22.599 kNN R6 = 2.559 / = 2.59/1.0000 = 22.599 kNN R7 = 2.559 / = 2.59/1.0000 = 22.599 kNN R8 = 2.559 / = 2.59/1.0000 = 22.599 kNN R9 = 2.559 / = 2.59/1.0000 = 22.599 kNN R10 = 2.59 / = 22.599/1.0000 = 2.559 kkN R11 = 2.58 / = 22.588/1.0000 = 2.558 kkN R12 = 2.62 / = 22.622/

27、1.0000 = 2.662 kkN R13 = 2.34 / = 22.344/1.0000 = 2.334 kkN R14 = 1.35 / = 11.355/1.0000 = 1.335 kkN R15 = 0.86 / = 00.866/1.0000 = 0.886 kkN 六、主主梁验算算主梁类型型钢管主梁材料料规格483主梁抗弯弯强度设设计值f（NN/mmm2）205主梁弹性性模量EE（N/mm22）2060000主梁截面面抵抗矩矩W（ccm3）4.499主梁截面面惯性矩矩I（ccm4）10.778主梁合并并根数nn2主梁受力力不均匀匀系数0.5主梁计算算方式四等跨梁梁 由上节节小

28、梁梁验算的支支座反力力计算知，主主梁取小小梁对其其反力最最大的那那道验算算。 承载能能力极限限状态： RmaaxMaxx2.12，33.588，3.19，33.299，3.26，33.277，3.27，33.277，3.27，33.277，3.26，33.3，33，1.67，11.38800.53.5576=1.7788kkN。 正常使使用极限限状态： RmaxxMMax1.668，22.844，2.53，22.611，2.59，22.599，2.59，22.599，2.59，22.599，2.58，22.622，2.34，11.355，0.860.522.844=1.42kkN。 11、强度

29、度验算 验算简简图 弯矩图图 Mmaax00.277kNm MMmaxx/W0.2271106/44490=59.74NN/mmm2f2005 NN/mmm2 满足要要求！ 22、支座座反力计计算 剪力图图 第1道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(1)6.666/=6.66/0.55=133.322kN 计算方方法同上上，可依依次知： 第2道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(2)11.25/=111.225/00.5=22.49kkN 第3道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(3)10.02/=110.002/00.5=20.03kkN 第4道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmm

30、ax(4)10.35/=110.335/00.5=20.69kkN 第5道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(5)10.26/=110.226/00.5=20.52kkN 第6道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(6)10.28/=110.228/00.5=20.56kkN 第7道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(7)10.28/=110.228/00.5=20.55kkN 第8道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(8)10.28/=110.228/00.5=20.56kkN 第9道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(9)10.27/=110.227/00.5=20.55

31、kkN 第100道斜撑撑所受主主梁最大大反力RRmaxx(100)110.228/=100.288/0.5=220.557kNN 第111道斜撑撑所受主主梁最大大反力RRmaxx(111)110.225/=100.255/0.5=220.550kNN 第122道斜撑撑所受主主梁最大大反力RRmaxx(122)110.337/=100.377/0.5=220.774kNN 第133道斜撑撑所受主主梁最大大反力RRmaxx(133)99.422/=9.442/00.5=18.84kkN 第144道斜撑撑所受主主梁最大大反力RRmaxx(144)55.255/=5.225/00.5=10.50kkN

32、 第155道斜撑撑所受主主梁最大大反力RRmaxx(155)44.333/=4.333/00.5=8.665kNN 33、挠度度验算 验算简简图 变形图图 maax00.133mm=l/2500=4550/2250=1.88mm 满足要要求！ 七、斜斜撑验算算斜撑类型型钢管材质规格格(mmm)483截面面积积A(mmm)424回转半径径i(mmm)15.990抗压强度度设计值值f(N/mm22)205 根据支撑构构造和和主梁梁验算的支支座反力力计算可知：序号倾斜角()计算长度度l0(m)主梁反力力R(kkN)斜撑轴力力N(kkN)长细比=l00/i稳定系数数斜撑应力力（NN/mmm2）结论第1

33、道2.54452.255213.331613.3329141.6355，符合合要求0.344491.3385符合要求求第2道13.77382.311622.449123.1154145.66，符符合要求求0.3228166.4899符合要求求第3道23.99652.466220.003421.9924154.8433，符合合要求0.2994175.8766符合要求求第4道24.77153.466820.669322.7779218.1133，符合合要求0.1553351.1388不符合要要求第5道31.00943.677920.551623.9959231.3844，符合合要求0.133741

34、2.46不符合要要求第6道30.11274.688220.556423.7775294.4655，不符符合要求求0.0884667.5377不符合要要求第7道34.66564.922420.555124.9983309.6866，不符符合要求求0.0776775.2922不符合要要求第8道33.22855.922220.555524.5589372.4533，不符符合要求求0.055310944.2006不符合要要求第9道36.77776.18820.55525.6656388.6799，不符符合要求求0.044812600.6113不符合要要求第10道道35.33497.177320.556

35、725.2216451.1322，不符符合要求求0.033616511.9992不符合要要求第11道道38.11787.444220.550426.0083468.05，不不符合要要求0.033318644.1337不符合要要求第12道道36.88028.43320.77425.9902530.1899，不符符合要求求0.022623499.6001不符合要要求第13道道39.11748.700718.884224.3305547.61，不不符合要要求0.022423888.4663不符合要要求第14道道37.88779.699110.550413.3307609.4977，不符符合要求求0.

36、02215699.2222不符合要要求第15道道39.99169.97748.655211.228627.2966，不符符合要求求0.011914000.1999不符合要要求 不满足足要求，请请减小斜斜撑间距距或优化化斜撑位位置或减减小长细细比。从上述计计算过程程分析，仅仅部分斜斜撑杆稳稳定性不不满足要要求，其其余各项项验算均均满足要要求，为为解决斜斜撑杆稳稳定性问问题，只只能减小小斜撑杆杆长细比比，实际际施工中中采用满满堂架加加固斜撑撑杆，减减少斜撑撑杆件长长细比，满满堂架纵纵横间距距均为9900，步步距地下下室1200，从从斜撑验验算过程程发现计计算长度度为2.46米米的斜撑撑杆其长长细比

37、和和稳定性性均满足足要求。经经满堂架架加固斜斜撑后，每隔一个间距搭设一道水平杆，把斜撑连成整体，实际斜杆最大计算长度为1。=1.8米2.46米，满足要求。详见单面支模构造斜撑加固图：B、5.4米高模模板支架架对混凝凝土楼盖盖影响分分析计算算书 此层楼楼盖厚度度有2000mmm、1550mmm,且层层高局部部比5.4米底底，为确确保安全全楼盖厚厚取最薄薄处，层层高取最最大。模板支架架对混凝凝土楼盖盖影响分分析计算算书 计算依依据： 1、建建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008 2、混混凝土结结构设计计规范GGB5000100-20010 3、建建筑结构构荷载规规范GGB 55

38、00009-220122 一、工工程属性性新浇楼板板单元名名称A轴、BB轴/11轴、22轴当前施工工层第2层当前施工工层楼板板厚度hh2(mmm)150第1层层层高H11(m)3.6第1层混混凝土楼楼板厚度度h1(mmm)150第-1层层层高HH-1(mm)3.855第-1层层混凝土土楼板厚厚度h-1(mmm)150板单元计计算长度度Bl(m)8板单元计计算宽度度Bc(m)7楼盖板配配筋信息息表楼层钢筋位置置配筋量及及等级钢筋面积积(mmm2)第1层X向正筋筋HRB3335101000ASX=7855.4Y向正筋筋HRB3335101000ASY=7855.4X向负筋筋HRB333510100

39、0ASX=7885.44Y向负筋筋HRB3335101000ASY=7885.44第-1层层X向正筋筋RRB4400101000ASX=7855.4Y向正筋筋RRB4400101000ASY=7855.4X向负筋筋HRB4400101000ASX=7885.44Y向负筋筋HRB4400101000ASY=7885.44 二、模模板支架架搭设参参数楼层立杆的横横向间距距La(m)立杆的纵纵向间距距Lb(m)第1层0.90.9第-1层层0.90.9 设计简简图如下下：结构模模型立面面图结构模模型平面面图 三、荷荷载参数数当前施工工层每根根立杆传传递荷载载(kNN)7施工荷载载(kNN/m22)1振

40、捣荷载载(kNN/m22)2钢筋混凝凝土自重重(kNN/m33)25.11模板及其其支架自自重(kkN/mm2)2 四、各各楼层荷荷载计算算 11、第11层荷载载计算模板类型型胶合板本层砼的的龄期(天)14砼的实测测抗压强强度fcc(N/mm22)11.115砼的实测测抗拉强强度fttk(NN/mmm2)1.577砼的弹性性模量实实测值EE(MPPa)276000 立杆传传递荷载载组合值值：P117kkN 楼盖自自重荷载载标准值值：g11=h1/1000025.133.766kN/m2 22、第-1层荷荷载计算算模板类型型胶合板本层砼的的龄期(天)21砼的实测测抗压强强度fcc(N/mm22)24.775砼的实测测抗拉强强度fttk(NN/mmm2)1.844砼的弹性性模量实实测值EE(MPPa)352880 立杆传传递荷载载标准值值：q-100.755kN/m2 楼盖自自重荷载载标准值值：g-1=hh-1/110000255.13.776kNN/m22 33、各楼楼层荷载载分配： 假设层层间支架架刚度无无穷大，则则有各层层挠度变变形相等等，即： P1/(EE1h13)PP2/(EE2h23)PP3/(EE3h33).则有有：Pii(EEihi3Fi)/(EEihi3) 根据此此假设，各各层楼盖盖承受荷荷载经模模板支架架分配后后的设计计值为