年产68万吨异丙醇装置丙烯精制工段工艺设计---脱乙烷11974.docx

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1、辽宁石油化工大学继续教育学院论文年产9.8万吨吨异丙醇醇装置丙丙烯精制制工段工工艺设计计-脱乙烷烷塔部分分摘要丙烯是石石油化工工的原料料之一，在在原油加加工中具具有重要要作用。由由裂解气气净化与与分离工工段的丙丙烯精馏馏塔分离离出的丙丙烯除了了用于生生产聚丙丙烯外，还还大量地地作为生生产丙烯烯腈，丁丁醇，辛辛醇，环环氧丙烷烷，异丙丙醇等产产品的主主要原料料。为了了更好的的提高生生产能力力，本着着投资少少，能耗耗低，效效益高的的想法，本设计根据设计任务书中确定的生产任务进行的，年产9.8万吨异丙醇，开工周期为8000小时/年，原料组成为乙烷、丙烯、丙烷、异丁烷，其中丙烯含量为74.1%，按其各组

2、分的沸点和相对挥发度的不同使各组分分离。由于对丙烯纯度要求极高，本文设计的精馏塔塔板数较多，丙烯塔较高。最后以优化后的精馏塔结果为基础，确定了该塔的设备参数，塔径，浮阀塔盘，塔高，热负荷，从而设计了塔底再沸器，塔顶冷凝器以及塔体主要设备。流程简单，投资较少，操作较为简单，基本可以满足丙烯优等品的工业生产。本设计采采用多组组分精馏馏，按挥挥发度递递减流程程方案，两两塔流程程设计即即先经过过脱乙烷烷塔塔顶顶分离出出乙烷，再再由丙烯烯塔精馏馏塔塔顶顶得到丙丙烯，其其纯度为为93.5%以以上，丙丙烯作为为产品出出装置为为生产异异丙醇提提供原料料，塔底底的丙烷烷可作为为商品出出售或作作为烧火火油。设塔设

3、备备一般分分为级间间接触式式和连续续接触式式两大类类。前者者的代表表是板式式塔，后后者的代代表则为为填料塔塔，在各各种塔型型中，当当前应用用最广泛泛的是筛筛板塔与与浮阀塔塔。计时依次次进行了了物料衡衡算，热热量衡算算，塔结结构的相相关工艺艺计算，换换热设备备的计算算及附属属设备的的选型，并并根据设设计数据据分别绘绘制了自自控流程程图，设设备选型型方面主主要按照照现场实实际，并并兼顾工工艺控制制要求与与经济的的合理性性。随着先进进控制技技术的兴兴起，关关键控制制指标由由定值控控制向区区间控制制转变，调调节变量量与控制制变量的的关系由由单对单单向多变变量预估估控制转转变。它它是装置置控制技技术发展

4、展的方向向，正在在逐步普普及。为为了为装装置以后后上先进进控制提提供方便便，我们们在设计计时，注注意为塔塔顶温度度，塔底底温度，回回流量等等指标保保留较大大的操作作弹性。关键词：丙烯；脱乙烷烷塔；热量衡衡算。物物料衡算算；丙烯烯精馏塔塔；Annuual outtputt off 98,0000 tonns rrefiinedd issoprropyyl aalcooholl prropyylenne PProccesss Deesiggn SSecttionn - DDeetthanniziingTToweerAbsttracctTitlle II deesiggn pprodducttion

5、n caapaccityy iss 98,0000 ttonss annnuaal ooutpput of isooproopyll allcohhol, sttartted a pperiiod of 8,0000 houurs / yyearr, mmateeriaal ccompposiitioon oof eethaane, prropyylenne, proopanne, buttanee, prropyylenne iis 774.11% iin mmateeriaal,boiilinng ppoinnt oof eeachh coompoonennt aand itss reel

6、attivee voolattiliity diffferrencces of deggreee off seeparratiion of eacch ccompponeent. Thhe ddesiign usees aa muultii-coompoonennt ddisttilllatiion, thhe pproccesss byy deecreeasiing vollatiilitty pproggramm, pproccesss deesiggn tthe twoo toowerrs tthatt iss, ffirsst iisollateed bby dde-eethaane

7、ethhanee toowerr, ttoweer ddisttilllatiion topp seeparrateed ffromm thhe eethaane , toop oof tthe proopyllenee toowerr geeit thaat proopyllenee, tthe purrityy off 933.5%, aand proopyllenee ass thhe pprodductt off a devvicee too prroviide raww maaterrialls pprodducttionn annd iisopproppanool, thee bo

8、ottoom oof tthe proopanne ccan be solld aas aa coommooditty oor aas ffirees, oill.In tturnn thhe ddesiign of thee maaterriall baalannce, heeat ballancce, thee toowerr sttruccturre oof tthe rellevaant proocesss ccalcculaatioon, thee caalcuulattionn off heeat traansffer equuipmmentt annd aanciillaary

9、equuipmmentt seelecctioon, andd thhe ddataa weere plootteed aaccoordiing to thee deesiggn aautoomattionn fllow, seelecctioon oof eequiipmeent in acccorddancce wwithh teermss off thhe mmainn siite praactiicall, ttakiing intto aaccoountt thhe rrequuireemennts of proocesss cconttroll annd eeconnomiic r

10、ratiionaalitty.Key worrds: dee-etthanne ttoweer, proopyllenee diistiillaatioon ccoluumn, maaterriall baalannce, heeat ballancce.III目 录录摘要IAbsttracctIII1 概概述11.1 丙烯的的性质及及用途11.2 丙烯的的来源及及丙烯生生产在化化工生产产中的地地位11.3 丙烯精精制生产产方法的的确定111.4 丙烯精精制工艺艺流程的的叙述222 丙丙烯精制制装置的的物料衡衡算32.1 脱乙乙烷塔的的物料衡衡算32.1.1 脱乙烷烷塔的进进料量及及进料组组成

11、32.1.2 脱乙烷烷塔塔顶顶及塔底底的流量量及组成成32.1.3 脱乙烷烷塔的物物料平衡衡52.2 丙烯烯塔的物物料衡算算52.2.1 丙烯塔塔的进料料量及进进料组成成52.2.2 丙烯塔塔塔顶及及塔底的的流量及及组成662.2.3 丙烯塔塔的物料料平衡73 脱脱乙烷塔塔和丙烯烯塔精制制工艺条条件的确确定83.1脱脱乙烷工工艺条件件的确定定83.1.1操作作压力的的确定883.1.2 回回流温度度的确定定93.1.3塔顶顶温度的的计算993.1.4 塔塔底温度度的计算算103.1.5 进进料温度度的计算算113.1.6 脱脱乙烷塔塔操作条条件汇总总113.2丙丙烯塔工工艺条件件的确定定123

12、.2.1 操操作压力力的确定定123.2.2 塔塔顶温度度的计算算133.2.3 塔塔底温度度的计算算133.2.4 进进料温度度的计算算133.2.5 丙丙烯塔操操作条件件汇总1144 脱脱乙烷塔塔和丙烯烯塔塔板板数的确确定1554.1脱脱乙烷塔塔塔板数数的计算算154.1.1 最小回回流比的的计算1154.1.2 最少理理论塔板板数的计计算1664.1.3 理论塔塔板数和和实际回回流比的的确定1174.1.4 实际塔塔板数的的确定1174.1.5 实际进进料位置置的确定定184.1.6 脱乙烷烷塔塔板板数计算算结果汇汇总1994.2 丙烯烯塔塔板板数的计计算1994.2.1 最小回回流比的

13、的计算1194.2.2 最少理理论塔板板数的计计算2114.2.3 理论塔塔板数和和实际回回流比的的确定2214.2.4 实际塔塔板数的的确定2214.2.5 进料位位置的确确定2224.2.6 丙烯塔塔塔板数数计算结结果汇总总235 热热量衡算算245.1 脱乙乙烷塔热热量衡算算245.1.1 脱脱乙烷塔塔再沸器器热负荷荷的计算算245.1.2 脱脱乙烷塔塔冷凝器器热负荷荷的计算算265.2丙丙烯塔的的热量衡衡算2775.2.1再沸沸器热负负荷的范范围2885.2.2 丙丙烯塔冷冷凝器热热负荷的的计算229结论1参考文献献2谢辞3VI1 概概述我国化工工工艺发发展我国石油油工业具具有一定定的

14、水平平，但还还是一个个发展中中的国家家,摆在我我们石油油工作者者面前的的任务是是繁重的的。炼油油工业要要对现有有的炼油油厂进行行技术改改造，继继续坚持持“自力更更生，革革新挖潜潜，全面面提高，综综合利用用，大搞搞化工原原料，赶赶超世界界先进水水平”的发展展方针。要要立足现现有基础础，搞好好一、二二次加工工和系统统工程的的配套，扩扩大综合合生产能能力;要要革新工工艺，革革新技术术，革新新设备，把把老装置置开出新新水平;要发展展加氢技技术，发发展新型型催化剂剂和添加加剂，全全面提高高产品质质量，增增加品种种;要开开展综合合利用，大大搞三次次加工，增增产有机机化工原原料;要要充分利利用热能能，大力力

15、降低消消耗，各各项经济济技术指指标要创创出新水水平;要要治理“三废”，保护护环境，为为实现赶赶超世界界先进水水平而奋奋斗。1.1 丙烯的的性质及及用途丙烯常温温下为无无色、无无臭、稍稍带有甜甜味的气气体。易易燃，爆爆炸极限限为2%111%。不不溶于水水，溶于于有机溶溶剂。分分子量442.008，密密度5.1399kg/m（220/44），冰冰点-1185.3，沸点点-477.4。 丙烯是三三大合成成材料的的基本原原料,主主要用于于生产丙丙烯腈、异异丙烯、丙丙酮和环环氧丙烷烷等。丙丙烯与乙乙烯共聚聚生成乙乙丙橡胶胶。丙烯烯与氯和和水起加加成反应应，生产产环氧丙丙烷，加加水丙二二醇。丙烯在在酸性催

16、催化剂存存在下与与苯反应应，生成成异丙苯苯 C66H5CH（CCH3 )2，丙烯烯在催化化剂存在在下与氨氨和空气气中的氧氧起氨氧氧化反应应，生成成丙烯腈腈，丙烯烯在高温温下氯化化，生成成烯丙基基氯CHH2=CHHCH22Cl。本本文利用用丙烯与与硫酸起起加成反反应，生生成异丙丙基硫酸酸，后者者水解生生成异丙丙醇，但但由于所所用原料料丙烯含含量为774.11%，需需精制后后丙烯含含量为993.55%以上上才可作作异丙醇醇生产原原料。1.2 丙烯的的来源及及丙烯生生产在化化工生产产中的地地位丙烯主要要通过石石油加工工获得，丙丙烯精制制产品中中，聚丙丙烯、丙丙烯腈需需求旺盛盛，特别别是聚丙丙烯需求求

17、高于总总体平均均水平为为6.11%。亚亚洲地区区需求年年均增长长率5.6%，北北美5.8%，西西欧3.8%。根根据新装装置增设设计划，中中东地区区从1110万吨吨提高为为2400万吨，增增幅为114.99%。亚亚洲地区区新增能能力将达达3400万吨，增增幅为33.2%。中国国是生产产能力增增幅最高高的国家家，同期期能力将将从3770万能能胶和增增加到6620万万吨，年年均增幅幅达9.2%。日日本年均均增长率率仅为22.2%。1.3 丙烯精精制生产产方法的的确定由于原料料中的和和常压沸沸点相近近，都在在400以下，常常压下分分离这两两个组分分需采用用深冷的的方法，使使用制冷冷剂，工工艺流程程复杂

18、，附附属设备备多，设设备的投投资费用用加大，根根据烃的的沸点随随压力增增加而升升高的特特点，采采用高压压分离的的方法，用用冷却水水即可满满足工艺艺要求，所所以本设设计采用用常温加加压分离离方法。流程安排排有两种种，一种种是相对对挥发度度递减顺顺序流程程，另一一种是对对挥发度度递增顺顺序流程程，本设设计采用用相对挥挥发度递递减顺序序流程分分离出丙丙烯。图1-11 工艺艺流程比比较1.4 丙烯精精制工艺艺流程的的叙述丙烯含量量为744.1%的饱和和液体原原料（886,4.05MMpa），定量进进入脱乙烷塔、经经精馏处处理该塔塔轻关键键组分乙乙烷经过过冷却（335,3.9Mppa）作作为塔顶顶产品在

19、在塔顶引引出（335,3.9Mppa），另另一部分分塔顶馏馏分经过过冷却作作为回流流液返回回脱乙烷塔（335,3.9Mppa）。脱乙烷塔塔底底馏分经经再沸器器加热（886,4.1Mppa）进进一步脱脱除轻关关键组分分后进入入脱丙烯烯塔（444,1.75MMpa），经经精馏处处理该塔塔轻关键键组分丙丙烯在塔塔顶经过过冷却（335,1.6Mppa），在在塔顶引引出作为为合成异异丙醇的的原料（335,1.6Mppa），另另一部分分塔顶馏馏分回流流返回脱脱丙烯塔（355,1.6Mppa），重重关键组组分丙烷烷则在塔塔底引出出（522,1.8Mppa）。工艺流程程见附录录中“丙烯精精制工段段工艺流流程图

20、”共1张张。2丙烯精精制装置置的物料料衡算2.1 脱乙烷塔的物料衡衡算确定关键键组分按多组分分精馏确确定关键键组分；挥发度度高的丙丙烯作为为轻关键键组分在在塔顶分分出；挥挥发度低低的丙烷烷作为重重关键组组分在塔塔底分出出。脱乙烷塔塔进料量量=2.1.1脱乙乙烷塔的的进料量量及进料料组成年处理量量9.88万吨，年年工作时时间80000小小时，则则原料质质量流量量为F=（生生产任务务消耗定定额10000）/(80000脱乙烷烷回收率率丙烯塔塔回收率率进料中中丙烯的浓度度)年处理量量9.88万吨，年年工作时时间80000小小时原料质量量流量为为Fw=（9800000.88310000）/(80000

21、94%97%74.1%)=150448.61（kkg/hh）计算示例例：以乙乙烷为例例，进行行原料组组成及流流量的换换算：乙烷的质质量流量量：Fwc22=150048.612.7%=4006.331(kgg/h）乙烷的摩摩尔数：4066.31/330=113.554377kmool/hh表2-11 原原料中的的脱乙烷烷塔浓度度组成kg/hhWt%kmoll/hmol%摩尔质量量(kg/kmool)C2406.312.713.5543773.79930C3=111550.66974.11265.4922574.22942C3o33100.69922.0075.22431121.00544iC4o

22、o180.581.23.111350.87758150448.61100355.69118100由上表可可见原料料摩尔流流量为：Fw=3355.69118( kmool/hh )2.1.2脱乙乙烷塔塔塔顶及塔塔底的流流量及组组成选乙烷为为轻关键键组分，丙烯作为重关键组分，根据产品质量指标，脱乙烷塔顶72；脱乙烷塔底0.1，丙烯在塔顶产品中的含量28%（mol%），进行清晰分割物料衡算，物料衡算图见下图。图2-11 脱脱乙烷塔物料料衡算图图（1） 计算塔顶顶馏出液液量D和和塔底釜釜液量WW列于下下表。表2-22塔顶馏馏出液量量D和塔塔底釜液液量W分分布组分进料F(kg/h)塔顶馏出出液D(kg/

23、h)塔底釜液液W(kg/h)C2406.31406.31-0.0001W0.0001wC3=111550.6690.288D111550.669-00.288DC3o33100.699033100.699iC4oo180.580180.58150448.61DW列全塔物物料衡算算式：150448.61=DD+W406.31-0.0001W+0.28D=D解得：DD=5433.422（kg/h）W=1445055.1993（kkg/h）表2-33塔顶馏馏出液量量D和塔塔底釜液液量W计计算结果果组分进料F(kg/h)塔顶馏出出液D(kg/h)塔底釜液液W(kg/h)C2406.31543.4213

24、7.11C3=77377.444105.725576311.7115C3o22977.222022977.222iC4oo125.300125.30150448.661377.5911100664.2299（2） 求出塔顶顶及塔底底的产品品量及组组成。表2-44塔顶及及塔底的的产品量量及组成成组分塔顶馏出出液塔底釜液液kg/hhWt%kmoll/hmol%kg/hhWt%kmoll/hmol%C2271.866672.0009.0662278.22610.00640.10.333550.1442C3=105.725528.0002.5117321.77476311.711575.883181.

25、7077579.886C3o000022977.22222.88352.22095522.008iC4oo0000125.301.2552.166030.9114377.591110011.557955100100664.2299100236.412281002.1.3脱乙烷塔的物料平平衡组分进料塔顶馏出出液塔底釜液液kg/hhWt%kmoll/hmol%kg/hhWt%kmoll/hmol%kg/hhWt%kmoll/hmol%C2281.932.79.399773.799271.866672.0009.0662278.22610.00640.10.333550.1442C3=77377.4

26、4474.11184.2244874.229105.725528.0002.5117321.77476311.711575.883181.7077579.886C3o22977.22222.0052.22095521.005000022977.22222.88352.22095522.008iC4oo125.301.22.166030.8770000125.301.2552.166030.9114150448.661100247.9922100377.591110011.557955100100664.2299100236.41228100脱乙烷塔塔物料平平衡数据据见下表表2-55脱乙烷塔物物

27、料平衡衡数据2.2 丙烯塔的物料衡衡算2.2.1丙烯烯塔的进进料量及及进料组组成丙烯塔以以脱乙烷塔底底物料为为原料，进进行原料料组成及及流量的的换算：原料的摩摩尔流量量为F=100064.2999(kmool/hh )原料各组组分组成成及流量量见下表表。表2-66丙烯塔进料中中各组份份的量及及组成组成kg/hhWt%kmoll/hmol%摩尔质量量(kg/kmool)C210.00640.10.333550.14430C3=76311.711575.883181.7077579.88642C3o22977.22222.88352.22095522.00844iC4oo125.301.2552.

28、166030.91158100664.2299100236.412281002.2.2丙烯烯塔塔顶顶及塔底底的流量量及组成成选丙烯为为轻关键键组分，丙烷为重关键组分，根据产品质量指标，丙烯塔顶 93.5；丙烯塔底 93；丙烯塔顶0.5进行清晰晰分割物物料衡算算，物料料衡算图图见图22-2图2-22丙烯塔物料衡衡算图（1）计计算塔顶顶馏出液液量D和和塔底釜釜液量WW列于下下表。表2-77塔顶馏馏出液量量D和塔塔底釜液液量W分分布组分进料F(kg/h)塔顶馏出出液D(kg/h)塔底釜液液W(kg/h)C210.006410.00640C3=76311.711576311.7115-00.0005

29、ww0.0005 wwC3o22977.22222977.222-0.93 w0.933wiC4oo125.300125.30100664.2299DW计算结果果见下表表表2-88塔顶馏馏出液量量D和塔塔底釜液液量W计计算结果果组分进料F(kg/h)塔顶馏出出液D(kg/h)塔底釜液液W(kg/h)C210.006410.00640C3=76311.711576222.07779.6338C3o22977.222504.4717922.755iC4oo125.300125.30100664.229981366.600919277.699100664.2299=D+WW0.0005w +0.93

30、w +1255.300=W解得： D=881366.6009（kkg/h）W=19927.69（kkg/h）2.2.3丙烯烯塔的物料平平衡求出塔顶顶及塔底底的产品品量及组组成如下下表。表2-99塔顶及及塔底的的产品量量及组成成组分塔顶馏出出液塔底釜液液kg/hhWt%kmoll/hmol%kg/hhWt%kmoll/hmol%C210.00640.12240.333550.17740000C3=76222.077793.668181.4893.8899.63380.5000.22290.5331C3o504.476.20011.44655.93317922.75593.00040.77494.

31、446iC4oo0000125.306.52.1665.01181366.6009100193.281110019277.69910043.1129100丙烯塔物物料平衡衡数据见见下表表2-110丙烯塔物料料平衡组分进料塔顶馏出出液塔底釜液液kg/hhWt%kmoll/hmol%kg/hhWt%kmoll/hmol%kg/hhWt%kmoll/hmol%C210.00640.10.333550.14410.00640.12240.333550.17740000C3=76311.711575.883181.7077579.88676222.077793.668181.4893.8899.6338

32、0.5000.22290.5331C3o22977.22222.88352.22095522.008504.476.20011.44655.93317922.75593.00040.77494.446iC4oo125.301.2552.166030.9110000125.306.52.1665.011100664.2299100236.4122810081366.6009100193.281110019277.69910043.1129100433 脱乙乙烷塔和和丙烯塔塔精制工工艺条件件的确定定3.1脱脱乙烷工工艺条件件的确定定3.1.1操作作压力的的确定塔顶采用用水作为为冷却剂剂，设水水温为

33、225，冷凝凝器冷凝凝液的出出口温度度比水温温度高110，则回回流罐中中冷凝液液的温度度为355。脱乙烷塔塔顶的冷冷凝器为为全凝器器，则回回流罐中中冷凝液液的温度度为泡点点，因此此采用泡泡点方程程计算回回流罐的的压力。泡点就是是多组分分混合液液开始沸沸腾，产产生第一一个气泡泡的温度度。当混混合液处处于泡点点时，各各组分均均服从带入得或式中 yi 任意组组分i在气相相中的摩摩尔分数数；xi 任意意组分ii在液相相中的摩摩尔分数数；ki 相平平衡常数数。图3-1脱乙烷塔顶示意图按上式求求压力时时需用试试差法。式式中xA，xB，xCxxn均为已已知，因因此，在在试差时时，可先先在泡点点温度，查查出各

34、组组分在假假设压力力下的KK值，若若1说明明所设压压力偏高，ki值太小，若11说明压力力偏低，ki值太大，经反反复假设设压力，并并求出相相应的kkixi直到满满足为止止，此时时的压力力即泡点点时回流罐罐的压力力。根据冷凝凝液的泡泡点，假假设回流流罐的压压力，由由p-T-k图查得得液相各各组分的的平衡常常数，计计算过程程及结果果列表如如下表表3-11液相各各组分的的平衡常常数计算算过程及及结果组分xi=yyDiT=355，P=3.88mpaaT=355，P=3.55mpaaT=355，P=3.99mpaayi =kixxiyi =kixxiyi =kixxi乙烷0.788261.2110.933

35、91221.2660.999861.1880.92235丙烯0.211740.4880.100440.5110.111090.4660.0667399合计11.044351.10090.99909如上，当当回流罐罐压力为为3.99 MPPa时，满满足归一一条件：平衡汽相相组成之之和=00.999091，故故回流罐罐压力为为3.99 MPPa。设塔顶到到回流罐罐的压力力差为00.1MPaa，则塔塔顶压力力P顶4.00MPaa；塔顶顶到塔釜釜压力降降为0.1MPaa，则塔塔釜压力力P底4.11MPaa；进料料口压力力取塔顶顶压力和和塔釜压压力的平平均值，故故设进料料压力PP进4.005MPPa。3

36、.1.2回流流温度的的确定回流液温温度即为为全凝器器的冷凝凝温度，TT回=353.1.3塔顶顶温度的的计算塔顶为饱饱和汽相相，故应应采用露露点方程程计算塔塔顶温度度。露点点就是多多组分混混合液开开始冷凝凝，产生生第一个个液滴的的温度。当当混合液液处于泡泡点时，各各组分均均服从带入 得得 式中 yi 任意组组分i在气相相中的摩摩尔分数数；xi 任意意组分ii在液相相中的摩摩尔分数数；ki 相平平衡常数数。按上式求求露点时时也需用用试差法法。式中中yA，yB，yC.yn均均为已知知，因此此，在试试差时，可可先假定定一个露露点温度度，查出出各组分分在该温温度下的的K值。若1说说明所设设温度偏偏低，k

37、ki值太小小，若1说明明温度偏偏高，kki值太大大，经反反复假设设温度，并并求出相相应的直直到满足足为止，此此时的温温度即露露点。在塔顶压压力下，假假设塔顶顶露点温温度，由由p-T-k图查得得汽相各各组分的的平衡常常数，计计算过程程及结果果列表如如下。表3-22塔顶压压力下不不同温度度的平衡衡常数计计算过程程及结果果组分yi =yDiP=4.0MPPa，设设T=445P=4.0 MMpa，设设T=433P=4.0 MMPa，设设T=399kiXi= yi/ kiikiXi=yi/ kikiXi=yi/ kiC20.788261.4770.533241.4660.533601.4440.5443

38、5C3=0.211740.5440.400260.5220.411810.4880.4552910.933500.955410.99964当塔底温温度为339时，组组成之和和=0.994431，故故塔顶的的温度为为393.1.4塔底底温度的的计算塔底为饱饱和液相相，故应应采用泡泡点方程程计算塔塔底温度度。泡点就是是多组分分混合液液开始沸沸腾，产产生第一一个气泡泡的温度度。当混混合液处处于泡点点时，各各组分均均服从带入得或式中 yi 任意组组分i在气相相中的摩摩尔分数数；xi 任意意组分ii在液相相中的摩摩尔分数数；ki 相平平衡常数数。按上式求求泡点时时需用试试差法。式式中xA，xB，xCxx

39、n均为已已知，因因此，在在试差时时，可先先假定一一个泡点点温度，查查出各组组分在假假设温度度下的KK值，若若1说说明所设设温度偏偏高，kki值太大大，若1说明明温度偏偏低，kki值太小小，经反反复假设设温度，并并求出相相应的kkixi直到满满足为止止，此时时的温度度即泡点点。在塔底压压力下，假假设塔底底泡点温温度，由由p-T-k图查得得液相各各组分的的平衡常常数，计计算过程程及结果果列表如如下。表3-33在塔底底压力下下不同温温度的平平衡常数数计算过过程及结结果组分xi=xxWiP=4.1MPPa，设设T=882P=4.1MPPa，设设T=884P=4.1MPPa，设设T=886kiyi= k

40、i xikiyi= ki xikiyi= ki xiC20.033791.4440.07723991.9660.077432.0000.07758C3=0.744290.4880.688350.9550.700581.0000.74429C3o0.211050.8440.177680.8880.188520.9220.19937iC4oo0.000870.4660.000400.4880.000420.5000.0004410.933670.966950.9880144当塔底温温度86时，满满足归一一条件，平平衡汽相相组成之之和=00.9880144，故塔塔底温度度为86。3.1.5进料料温度

41、的的计算乙烷塔采采用饱和和液相进进料，与与上塔底底温度计计算同理理，故采采用泡点点方程计计算。计算结果果列表如如下表3-44进料压压力下不同温温度的平平衡常数数计算过过程及结结果组分P=4.05MMpa,设T=84P=4.05MMpa,设T=86C20.033792.0000.077582.0550.07777C3=0.744290.9660.711320.9880.72280C3o0.211050.8880.188520.9880.20063iC4oo0.000870.4880.000420.4880.0004210.977841.01162当进料温温度为886时，组组分之和和=0.9944

42、011，故进进料温度度为86。3.1.6脱乙乙烷塔操操作条件件汇总表3-55 脱乙乙烷塔操操作条件件汇总表表项目塔顶进料塔釜回流压力（mmpa）4.04.0554.13.9温度（）398686353.2丙丙烯塔工工艺条件件的确定定3.2.1操作作压力的的确定塔顶采用用水作为为冷却剂剂，设水水温为115，冷凝凝器冷凝凝液的出出口温度度比水温温高200，则回回流罐中中冷凝液液的温度度为355。丙烯塔顶顶的冷凝凝器为全全凝器，则则回流罐罐中冷凝凝液的温温度为泡泡点，因因此采用用泡点方方程计算算回流罐罐的压力力。式中 yi 任意组组分i在气相相中的摩摩尔分数数；xi 任意意组分ii在液相相中的摩摩尔分数数；ki 相平平衡常数数。根据冷凝凝液的泡泡点，假假设回流流罐的压压力，由由p-T-k图查得得液相各各组分的的平衡常常数计算算过程及及结果列列表如下下。表3-66回流温度度下不同同压力的的平衡常常数计算算过程及及结果组分xi=yy