220kV变电站电气二次部分初步设计.doc

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1、毕业设计(论文) 课 题 名 称 LWB220kV变电站电气二次部分初步设计 学 生 姓 名 付晓雷 学 号 系、年级专业 电气工程系、09级电气工程及其自动化 指 导 教 师 何建政 职 称 高级工程师 2013年 5月 17 日内容提要变电站二次部分设计是变电站设计中不可缺少的环节，变电站的二次部分包括测量仪表、信号系统、继电保护、自动装置和远动装置，为能实现对全站的主设备、输、配电线路的自动监视、测量、控制和微机保护以及调度通信的综合性的自动化二次系统。合理的方案设计和整定计算对保证变电站安全、稳定、可靠的运行起着非常重要的作用。本设计主要介绍了LWB地区的某220kV变电站电气二次部分

2、的初步设计。首先结合原始资料，根据主接线形式完成短路计算，然后结合已经获得的资料完成主变继电保护的配置、整定计算和设备选型，主变各侧断路器控制和信号回路设计，主变220kV侧隔离开关电动操作机构设计，变电站公共部分设计及其通讯部分的概述，同时完成绘制各个部分设计图纸。关键词：短路计算；继电保护；整定计算；二次系统；断路器控制 SummarySubstation secondary part design is indispensable in the design of substation, substation of the second part includes measuring i

3、nstrument, signal system, relay protection and automatic device and remote device, in order to realize the total stations main equipment, transport, distribution circuit of automatic monitoring, measurement, control and microcomputer protection and scheduling communication comprehensive automation o

4、f quadratic system. Reasonable design and setting calculation to ensure substation safe, reliable, and stable operation plays a very important role.This design mainly introduces the LWB region of a 220 kV substation electrical secondary part of the preliminary design. Combining with the raw data fir

5、st, according to the main wiring short circuit calculation form is complete, and combining with the data of have been completed main transformer relay protection configuration and setting calculation and equipment selection, the main variable in each side of the circuit breaker control signal and ci

6、rcuit design, main transformer of 220 kV side electric isolation switch operating mechanism design, substation overview of public parts design and communication, and complete drawing parts design drawings.Key words: short circuit calculation; Relay protection; Setting calculation; Secondary system;

7、The circuit breaker control.目录内容提要Summary第一部分 设计说明书1 概述11.1 原始资料分析11.2 运行方式的确定32 短路电流计算52.1 概述52.2 短路计算的目的52.3 短路计算条件52.4 短路点的确定62.5 计算方法及结果63 互感器的配置与选型83.1 电流互感器的配置83.2 电压互感器的配置83.3 电流互感器的选型83.4 电压互感器的选型94 电力变压器的保护配置与整定114.1 电力变压器保护配置概述114.2 三绕组变压器保护配置的基本要求.114.3 变压器保护方式的确定124.4 变压器保护装置选型185 主变各侧断路

8、器控制和信号回路设计205.1 变电站断路器控制方式205.2 几种LW2型断路器操作开关的接点形式225.3 断路器控制回路的要求235.4 断路器控制回路方案比较235.5 断路器自动跳、合闸的信号回路285.6 主变各侧断路器控制和信号回路设计316 主变220kV侧隔离开关电动操作设计326.1 隔离开关控制方式和回路构成原则326.2 主变220kV侧隔离开关电动操作设计327 公共部分设计347.1 直流系统设计347.2 不间断电源系统（UPS）347.3 全站时间同步系统357.4 二次设备的接地368 变电站通讯部分概述378.1 站内通信的分类378.2 站内通信组织设施和

9、要求37第二部分 设计计算书9 短路电流计算399.1 等值电路的制定399.2 对称短路电流计算409.3 不对称短路电流计算4610 主变压器继电保护整定计算5310.1 瓦斯保护的整定5310.2 电流速断保护的整定5310.3 纵联差动保护的整定5310.4 变压器后备保护的整定5510.5 变压器方向性零序电流保护的整定5610.6 中性点直接接地电网的零序电流保护整定5610.7 变压器过负荷保护的整定57总结58参考文献59致谢60附图一 主变保护配置图附图二 主变保护交流电流电压回路图附图三 主变保护直流回路图附图四 主变220kV侧断路器控制与信号回路图（一）附图五 主变22

10、0kV侧断路器控制与信号回路图（二）附图六 主变110kV侧断路器控制与信号回路图附图七 主变10kV侧断路器控制与信号回路图附图八 RCS978E接点联系图（一）附图九 RCS978E接点联系图（二）附图十 变压器保护柜端子排图（一）附图十一 变压器保护柜端子排图（二）1 概述1.1 原始资料(1)建所目的LWB地区新建孟寨变电站，主要供电孟寨县并为柳林、石佛、徐庄4县水电外送提供接入点，提高了电源外送和用户供电的可靠性，加强地区220kV电网，为地区中间变电站。(2)拟建变电所概况孟寨220kV变电站接入系统方案：即大桥线单回剖进孟寨变，孟寨融城改为新建220kV线路，导线型号改为LGJ-

11、2300，新建孟寨滨河华西220kV线路，如图1.1所示：图1.1 新建孟寨变方案图孟寨220kV变电站为220/110/10kV三级电压，由220kV和110kV两级电压接入系统。主变容量本期2180MVA，终期2180MVA。220kV远景出线为6回，本期3回（即至滨河2回，融城1回）。电气主接线采用双母线接线。110kV终期出线6回，本期出线8回，用双母线接线。110kV断路器选用瓷柱式SF6气体绝缘单断口断路器，期额定电流为2000A,开断电流为31.5kA,3s热稳定电流31.5kA，动稳定电流峰值80kA。10kV本期出线10回，终期出线12回。无功补偿容量为127.2Mvar并联

12、电容器和110Mvar并联电抗器，采用单母线分段接线。10kV经过限流电抗器后的开断电流要求大于20.46kA，断路器选用VS1-10型真空断路器。进线额定电流为4000A，出线额定电流为1250A，进线断路器开断电流为40kA，出线断路器开断电流为31.5kA。系统接线如图1.2所示：图1.2 系统接线简图(3)变压器参数 选用三相自然油循环风冷三线圈有载调压变压器，两台主变压器均采用中性点直接接地的形式，220、110kV中性点采用隔离开关接地的方式，10kV为三角形接线，为不接地系统。型号：SFSZ9-/220 接线组别：YN,yn0,d11 电压比及抽头：23081.25%/121/1

13、1kV 容量比：180/180/90阻抗电压参考值：= 1214 =79 =2224220kV中性点绝缘等级：110kV 110kV中性点绝缘等级：60kV(4)短路电流计算参数全省220kV及以上网络参与计算。短路水平年按远景水平年考虑。短路阻抗不含变电站本身阻抗。短路阻抗为标幺值，其基准值为：，。（4）大方式系统短路阻抗正序网络如图1.3所示，零序网络如图1.4所示： 图1.3 系统正序网络图 图1.4 系统零序网络图(5)变电站本期出线潮流估计如下表1.1所示：表1.1 系统出线情况电压等级间隔方向线型长度（km）输送潮流(MW)220kV孟寨-滨河LGJ-230050-395+100孟

14、寨-滨河LGJ-40050-234+100孟寨-融城LGJ-40017-234+234110kV孟寨-昊元LGJ-1853.3-40+70孟寨-大冶LGJ-1857-40+70孟寨-宣化LGJ-18541-40+70孟寨-颍阳LGJ-24013-50+80孟寨-宝丰LGJ-24027.5-50+80孟寨-宝丰LGJ-24027.5-50+801.2 运行方式的确定电力系统中，为使系统安全、经济、合理运行，或者满足检修工作的要求，需要经常变更系统的运行方式，由此相应地引起了系统参数的变化。在设计变、配电站选择开关电器和确定继电保护装置整定值时，往往需要根据电力系统不同运行方式下的短路电流值来计算

15、和校验所选用电器的稳定度和继电保护装置的灵敏度。最大运行方式，是系统在该方式下运行时，具有最小的短路阻抗值，发生短路后产生的短路电流最大的一种运行方式。一般根据系统最大运行方式的短路电流值来校验所选用的开关电器的稳定性。最小运行方式，是系统在该方式下运行时，具有最大的短路阻抗值，发生短路后产生的短路电流最小的一种运行方式。一般根据系统最小运行方式的短路电流值来校验继电保护装置的灵敏度。最大、最小运行方式的选择，目的在于计算通过保护装置的最大、最小短路电流。由于在本次设计中，该变电站本期2台主变压器投入运行，终期3台，故运行方式按只有2台主变压器运行的方式来确定。本站的最大运行方式为两台主变并列

16、运行，此时阻抗最小；最小运行方式为单台主变运行，此时阻抗最大。根据不同的运行方式分别算出各个短路点发生四种短路情况下的最大、最小短路电流，作为二次部分继电保护整定的条件。2 短路电流计算2.1概述短路是电力系统的严重故障。所谓短路,是指一切不正常的相与相之间或相与地之间发生通路的情况。产生短路的原因有以下几个方面：（1）元件损坏；（2）气象条件恶化 ；（3）人为事故；（4）其它。在三相系统中可能发生的短路有：（1）三相短路；（2）两相短路；（3）两相接地短路；（4）单相接地短路。三相短路也称为对称短路,系统各相与正常运行时一样仍处于对称状态。其它类型的短路都是不对称的路。电力系统的运行经验表明

17、,在各种类型的短路中,单相短路占大多数,两相短路较少,三相短路机会最少。从短路计算方法来看,一切不对称短路的计算在采用对称分量法后,都归结为对称短路的计算。2.2 短路计算的目的在变电站的设计中，短路计算是其中的一个重要环节。其计算的目的主要有以下几个方面1：(1) 选择有足够机械稳定度和热稳定度的电气设备。(2) 为了合理的配置各种继电保护和自动装置并正确整定其参数，必须对电力网中发生的各种短路进行计算和分析。在这些计算中不但要知道故障支路中的电流值,还必须知道在网络中的分布情况，有时还要知道系统中某些节点的电压值。(3) 在设计和选择发电厂和电力系统电气主接线时,为了比较各种不同方案的接线

18、图,确定是否需要采取限制短路电流的措施,都要进行必要的短路电流计算。进行电力系统暂态稳定计算,研究短路对用户工作的影响等,也包含有一部分短路计算。2.3 短路计算条件在实际工作中,根据一定的任务进行短路计算时必须首先确定计算条件。所谓计算条件是指短路发生时系统的运行方式,短路的类型和发生地点,以及短路发生后所采取的措施。为使所选电器具有足够的可靠性、经济性和合理性，并在一定时期内适应电力系统发展的需要，作验算用的短路电流应按下列条件确定：(1) 容量和接线：按本工程设计最终容量计算，并考虑电力系统远景发展规划一般为本期工程建成后的510年，其接线应采用可能发生最大短路电流的正常接线方式，但不考

19、虑在切换过程中可能短时并列的接线方式。(2) 短路种类：一般按三相短路验算，若其它种类短路较三相短路严重时，则应按最严重的情况验算。(3) 正常工作时，三相系统对称运行。(4) 所有电源的电动势相位角相同。(5) 电力系统中各元件的磁路不饱和，即带铁芯的电气设备电抗值不随电流大小发生变化。(6) 短路发生在短路电流为最大值的瞬间。(7) 不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流。(8) 元件的计算参数均取其额定值，不考虑参数的误差和调整范围。2.4 短路点的确定短路点应选择在正常接线方式时，短路电流为最大的点2。比如变压器回路中的断路器，应比较断路器前后短路时通过该断路器的电流值，母联断路器则

20、应考虑母联断路器向备用母线充电时，备用母线故障，流过母联断路器的电流值。本变电站有三个电压等级，根据220kV、110kV侧进行继电保护的整定计算的要求，取如下三个短路点如图2.1所示： 图2.1 短路点选择2.5计算方法及结果(1) 本站的最大运行方式为两台主变并列运行，此时阻抗最小；最小运行方式为单台主变运行，此时阻抗最大。(2) 本站的短路计算为工程计算，220kV侧系统可近似看成无穷大系统，110kV接入系统，所以、短路时，各侧提供的短路电流都需进行计算。(3) 计算时，基准容量取100MVA，基准电压取各级平均额定电压，即220kV侧取230kV，110kV侧取115kV，10kV侧

21、取10.5kV。(4) 根据变压器和输电线路继电保护整定的要求，在母线各侧计算不同短路类型（包括三相短路、两相短路、两相接地短路、单相短路）的短路电流，其结果如表2.1所示。表2.1 各母线侧短路计算结果运行方式短路类型短路点最大运行方式最小运行方式220kV母线侧16.524 kA0.2076 kA14.3098 kA0.1798 kA16.524 kA0.4584 kA16.9023 kA0.4443 kA110kV母线侧9.6594 kA0.4290 kA8.3650 kA0.3715 kA11.846 kA0.6754 kA10.988 kA0.6216 kA10kV母线侧55.371

22、6 kA4.5064 kA47.9518 kA3.9025 kA95.904 kA7.805 kA107.293 kA7.0485 kA3 互感器的配置与选型3.1电流互感器的配置(1) 凡装有断路器的回路均应装设电流互感器，数量应满足测量仪表、保护和自动装置要求。(2) 在未设断路器的下列地点也应装设电流互感器：发电机和变压器的中性点、发电机和变压器的出口、桥形接线的跨条上等。(3) 对直接接地系统，一般按三相配置。对非直接接地系统，依具体要求按两相或三相配置。根据以上要求，结合安全、可靠、经济等原则，选择主接线中电流互感器的配置。3.2 电压互感器的配置(1) 电压互感器的数量和配置与主接

23、线方式有关3，并应满足测量、保护、同期和自动重合闸的要求。电气互感器的配置应能保证在运行方式改变时，保护装置不得失压，同期点的两侧都提取到电压。(2) 6220kV电压等级的每组主母线的三相上应装设电压互感器。旁路母线上是否需要装设电压互感器，应视各回出线外侧装设电压互感器的情况和需要确定。(3) 当需要监视和检测线路侧有无电压时，出线侧的一相上就装设电压互感器。(4) 兼作为并联电容器组泄能和兼作为限制切断空载长线过电压的电磁式电压互感器，其与电容组之间和与线路之间不应有开断点5。根据以上要求，结合安全、可靠、经济等原则，选择主接线中电压互感器的配置。3.3 电流互感器的选型(1) 一次回路

24、额定电压和电流的选择4： UNUNs （3.1） INImax （3.2）式中 IN、UN电流互感器一次回路额定电压和电流； UNs安装地点的电网电压； Imax流过电流互感器的长期最大工作电流。(2) 二次额定电流的选择：弱电系统用1A，强电系统用5A。(3) 热稳定和动稳定校验：热稳定：It2Qk或(KtIN1)2Qk(t=1) （3.3）内部动稳定：iesich或IN1Kesich （3.4）外部动稳定：Fal0.51.7310-7ich2L/a （3.5）式中 Fal作用于电流互器瓷帽端部的允许力； L电流互感器出线端至最近一个母线支柱绝缘子之间的跨距。 (4) 根据电流互感器的配置原

25、则和设计需要，选择电流互感器结果如表3.1所示：表3.1 电流互感器参数安装地点型 号数 据电 压(kV)电 流(A)动稳定倍数kd热稳定(kA)2s220kV出线LRD-220工作值220768.0071.2536.38额定值220100068.4512.43110kV出线LCW-110工作值110459.645.17346.38额定值110600651654903240主变220kV侧LCWD3-220工作值220472.418.06346.38额定值2206006516512258100主变110kV侧LCB-110工作值110944.811.94605.69额定值11010009010

26、000主变10kV侧LAJ-10工作值104949.39.552420.94额定值10500090625003.4 电压互感器的选型(1) 一次回路电压选择：为了确保电压互感器安全和在规定的准确等级下运行，电压互感器一次绕组所接电网电压UNs应在（0.81.2）UN1范围内变动，即应满足下列条件：0.8UN1UNs1.2UN1 （3.6）(2) 二次回路电压的选择：电压互感器的二次侧额定电压应满足保护和测量使用标准仪表的要求。电压互感器二次侧额定电压可按电力工程电气设计手册P251表636选择6。(3) 根据电压互感器的配置原则和设计需要，选择电压互感器结果如表3.2所示：表3.2 电压互感器

27、参数安装地点TV型号电压（kV）变 比备注220kV侧TYD-220220成套电容式110kV侧TYD-110110成套电容式10kV侧JDZX10-1010单相油浸式4 电力变压器的保护配置与整定 4.1 电力变压器保护配置概述 变压器的故障可分为油箱内故障和油箱外故障两类18，油箱内故障主要包括绕组的相间短路、匝间短路、接地短路，以及铁芯烧毁等。变压器油箱内的故障十分危险，由于油箱内充满了变压器油，故障后强大的短路电流使变压器油急剧的分解气化，可能产生大量的可燃性瓦斯气体，很容易引起油箱爆炸。油箱外故障主要是套管和引出线上发生的相间短路和接地短路。 电力变压器不正常的运行状态主要有外部相间

28、短路、接地短路引起的相间过电流和零序过电流，负荷超过其额定容量引起的过负荷、油箱漏油引起的油面降低，以及过电压、过励磁等。变压器保护的配置应遵循以下基本原则： (1)瓦斯保护800kVA及以上的油浸式变压器和400kVA以上的车间内油浸式变压器，均应装设瓦斯保护。瓦斯保护用来反应变压器油箱内部的短路故障以及油面降低，其中重瓦斯保护动作于跳开变压器各电源侧断路器，轻瓦斯保护动作于发出信号。 (2)纵差保护或电流速断保护6300kVA及以上并列运行的变压器，10000kVA及以上单独运行的变压器19，发电厂厂用或工业企业中自用6300kVA及以上重要的变压器，应装设纵差保护。其他电力变压器，应装设

29、电流速断保护，其过电流保护的动作时限应大于0.5s。2000kVA以上的变压器，当电流速断保护灵敏度不能满足要求时，也应装设纵差保护。纵差保护用于反应电力变压器绕组、套管及引出线发生的短路故障，其保护动作于跳开变压器各电源侧断路器并发相应信号。 (3)相间短路的后备保护 相间短路的后备保护用于反应外部相间短路引起的变压器过电流，同时作为瓦斯保护和纵差保护（或电流速断保护）的后备保护20，其动作时限按电流保护的阶梯形原则来整定，延时动作于跳开变压器各电源侧断路器，并发相应信号。一般采用过流保护、复合电压起动过电流保护或负序电流单相低电压保护等。 (4)接地短路的零序保护 对于中性点直接接地系统中

30、的变压器，应装设零序保护，零序保护用于反应变压器高压侧（或中压侧），以及外部元件的接地短路。 (5)过负荷保护 对于400kVA以上的变压器，当数台并列运行或单独运行并作为其他负荷的备用电源时，应装设过负荷保护。过负荷保护通常只装在一相，其动作时限较长，延时动作于发信号。(6)其他保护: 高压侧电压为500kV及以上的变压器，对频率降低和电压升高而引起的变压器励磁电流升高，应装设变压器过励磁保护21。对变压器温度和油箱内压力升高，以及冷却系统故障，按变压器现行标准，应装设相应的保护装置。1000kVA及以上容量的油浸式变压器才装设有温度信号计，一般规定正常运行时上层油温不超过85，否则应发出信

31、号提示值班人员。最高不超过95，超过则动作于跳开变压器各侧开关。4.2 三绕组变压器保护配置的基本要求对于三绕组变压器的后备保护，当变压器油箱内部故障时，应断开各侧断路器，当油箱外部故障时，只应断开近故障点侧的变压器断路器，使变压器的其余两侧继续运行。(1) 对于单侧电源的三绕组变压器，应设置两套后备保护，分别装于电源侧和负荷侧。保护带两级时限，以较小的时限跳开变压器断路器，以较大的时限断开变压器各侧断路器。 (2) 对于多侧电源的三绕组变压器，应在三侧都装设后备保护。 (3) 对两侧有电源的三绕组降压变压器，三侧均应装设。 装于各侧的过负荷保护，均经过同一时间继电器作用于信号。由于本次设计1

32、0kV侧不考虑负荷，则过负荷保护安装在高、中压侧。4.3 变压器保护方式的确定 根据变压器保护配置的基本原则，可确定本变电站变压器的保护方式，如表4.1所示。表4.1 变压器保护配置变压器主保护配置瓦斯保护、纵联差动保护、电流速断保护变压器后备保护配置方向性零序电流保护、中性点直接接地零序电流保护、复合电压起动的过电流保护、过负荷保护(1) 瓦斯保护瓦斯保护的动作原理是：在变压器内部故障点局部产生高温后，致使油温升高，体积膨胀，乃至沸腾，电弧使绝缘物和变压器油分解而产生大量气体来实现22。(2) 电流速断保护的整定 变压器电流速断保护的作用，是防止被保护范围内发生金属性单相或多相短路时产生过电

33、流长时间冲击而引起事故扩大，并波及故障线路及其上的设备。因此一般都作用于断路器跳闸，以便迅速切断故障点电源。 保护动作电流按避越变压器外部故障的最大短路电流来整定： （4.1）式中 可靠系数，取1.41.6；降压变压器低压侧母线发生三相短路时，流过保护装置的最大短路电流。电流速断保护的动作电流还应避越空载投入变压器时的励磁涌流，一般动作电流应大于变压器额定电流的35倍。保护装置的灵敏系数 (4.2)式中 系统最小运行方式下，变压器的电源侧引出端发生两相金属短路时流过保护装置的最小短路电流。要求保护装置的灵敏系数：2 中性线回路的零序电流继电器的动作电流，应按避越变压器受电侧故障时流过继电器的最

34、大不平衡电流来整定（1）（2）（3） 中性线回路的零序电流继电器的动作电流，应安避越变压器受电侧故障时流过继电器的最大不平衡电流整定：= （4.3)式中 可靠系数，取1.3；电流互感器的同型系数，取0.5；电流互感器的相对误差，取0.1；、降压变压器低压侧母线上发生三相短路时，流过继电器的最大短路电流和不平衡电流。(3) 纵联差动保护的整定变压器纵差保护主要作用来保护变压器绕组内部及其引出线上发生的多相短路，同时也可以保护变压器单相匝间短路和接地短路23。差动保护是反映变压器高、低两侧电流差而动作的保护装置。实际上在保护范围内没有故障时也有较大的不平衡电流流过继电器，因此必须设法减小和躲开不平

35、衡电流，才能在变压器上使用差动保护。 变压器差动保护的动作原理工作原理：当变压器正常运行或外部故障时，流入差动继电器的电流为不平衡电流。由于预先选择好两侧电流互感器的变比和接线方式24，故该部平衡电流值很小，流入电流继电器内的电流，保护部不动作。当保护区内发生故障时，对于单电源侧变压器，则（或）=0，故=（或）（为继电器的动作整定电流），则继电器动作，瞬时使变压器侧的断路器跳开。 采用BCH-2型差动继电器的整定计算动作电流的整定 首先决定基本侧。以变压器额定运行时所计算出的流入继电器电流较大者为基本侧。然后按以下各式计算基本侧差动保护的动作电流。(a) 按躲过变压器空载投入或外部短路切除后电

36、压恢复时的励磁涌流来整定 （4.4)式中 可靠系数，取1.5；变压器的额定电流；(b) 按躲过最大不平衡电流来整定 = （4.5)= （4.6)式中 可靠系数，取1.3； 最大不平衡电流（A）； 非周期分量引起的误差，取1； 电流互感器同型系数，两侧互感器型号相同时取0.5，不同时取1；电流互感器最大相对误差，取0.1；变压器调压范围的一半，取0.05；继电器实用匝数与计算匝数不等产生的相对误差，取中间值0.05；变压器外部三相短路时流经基本侧的最大稳态短路电流（A）。(c) 按躲过电流互感器二次侧回路断线而引起的电流变动来计算 （4.7)式中 可靠系数，取1.3；变压器的额定电流；基本侧继电

37、器动作电流计算值为 （4.8)动作时限的整定差动保护的动作时限取0s。确定基本线圈及平衡线圈的匝数 （4.9) 式中 差动线圈匝数； 继电器的动作安匝值，对于BCH-2型，=60At； 差动线圈实用匝数；平衡线圈实用匝数。非基本侧线圈匝数的计算 （4.10)式中 非基本侧线圈匝数； 实际选用线圈匝数； 电流互感器的二次额定电流；差动线圈实用匝数。校验值 = 5% （4.11) 式中 非基本侧线圈匝数； 非基本侧线圈实际匝数差动线圈实用匝数。灵敏度校验 2 （4.12)式中 灵敏度系数；最小运行方式下变压器低压侧两相短路稳态电流（A）；保护装置二次动作电流。(4) 变压器复合电压起动的过电流保护

38、的整定保护装置中电流元件和相间电压元件的整定原则与低电压起动过电流保护相同。序电压元件的起动电压按躲开正常运行方式下负序过滤器出现的最大不平衡电压来整定25，根据运行经验，保护动作的起动电流可按下式计算： （4.13) 式中 可靠系数，取1.2；返回系数，取0.85；变压器额定电流。 负序电压继电器动作电压按躲开正常运行时的不平衡电压整定：0.06 （4.14)式中 额定相间电压。对于高中压侧有电源的降压变压器，如高压侧为主电源时，则保护装于高压侧及低压侧。低压侧无电源时，保护以较短时限断开该侧断路器。高压侧保护包括带方向和不带方向的两部分，带方向的保护其方向指向后备保护时限较小的一侧，以短时限断开该侧断路器，不带方向的保护以较大时限断开另一侧断路器，以再大一级时限断开全部断路器。当高压侧断开时，变压器本身对内部故障无后备保护，这种运行方式机会少，变压器故障少，差动和瓦斯保护都拒动的可能性更小，三者凑在一起的概率可以