模板承重支模架工程施工方案.doc

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1、1、施工概况1.1工程概况一、工程概况建设单位：浙江东阳中国木雕成投资发展有限公司设计单位：浙江大学建筑设计研究院有限公司监理单位：浙江德邻联合工程有限公司施工总承包单位：浙江昆仑建设集团股份有限公司本工程为浙江东阳中国木雕文化博览城二期项目A地块工程，由浙江东阳中国木雕城投资发展有限公司投资开发建设，本项目位于东阳市世贸大道东阳汽配城西侧，总建筑面积为.78平方米，博物馆总建筑面积约46923.78平方米，地上三层（有部分为五层）其中二层以上博物馆建筑面积为26816.36平方米，一层架空层及木雕家具市场部分为20107.42平方米；建筑物总高度为22.50米，一层高度为6米，二、三层高度为

2、8米；SOHO办公楼总建筑面积47314平方米，其中地上28层，地下一层，建筑高度99.100米；商业楼总建筑面积17301平方米，其中地上4层，地下1层，建筑高度22.000米。建筑结构形式为框架结构，建筑结构的安全等级为2级，设计使用年限为50年，抗震设防烈度为6度，为二类多层民用建筑，耐火等级为地上二级。工程0.000相当于黄海标高70.65m,室内外高差0.15米。结构设计使用年限50年，结构安全等级为二级，抗震设防烈度6度，耐火等级为地上二级。1.2 结构概况剪力墙结构，结构安全等级为二级，结构设计使用年限50年，基础结构为墙下墩基础、底板结构。结 构 概 况 表序号项 目内 容1砼

3、强度等级C15、C25、C35（抗渗等级：P6）2柱截面600700、600800、700800等3墙截面300、4004梁截面300650、300550、300500、250650、250550等5砼保护层基础40mm梁0.00以下30mm，0.00以上25mm柱0.00以下30mm，0.00以上25mm板0.00以下20mm，0.00以上20mm1.3模板、支撑选型模板作为一种周转性材料，同时又由于其在施工质量中的关键性作用，对施工工期、成本投入、质量控制均是重要性项目。根据本工程特点，达到施工精品质量目标，模板方案要体现出实用、科学、可操作性强的特点，考虑安全、适用、经济以及成品混凝土外

4、观等因素，模板选型如下：梁、柱、墙、板、楼梯模板采用多层板、方木根据结构设计尺寸制作。室内搭设满堂钢管架作支撑体系。1.4、编制依据（1）、工程施工合同；（2）、施工组织设计；（3）、工程施工图纸；（4）、有关的施工规范：建筑施工安全检查标准JGJ 59-1999、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工模板安全技术规范(JGJ 162-2008)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)1.5、主要搭设参数（1）地下室顶板（板厚180、架高5.00

5、）：横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.35；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件（2）地下室梁（300650）：立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：4.85；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1（3）地下室墙（厚3

6、00）：次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M12主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00（4）主体结构平板(厚120、架高2.85)：横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.85；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件2、施工准备 2.1、放线根据平面测量

7、控制线，在板面或垫层上放出控制轴线，对墙、柱要放五条控制线，一条轴线、两条墙柱截面边线、两条模板控制线；梁支模时，应将轴线弹至柱子上，梁板的标高应用水准仪在支杆上用红线定出统一标高，然后用卷尺将标高向上传递，定出标高杆，注意必须保证传递支杆的竖直。2.2、劳动力计划序号工种人数1木工502架子工103普工152.3、材料准备a各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。b根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。c对于发生变形、翘角、起皮、平面不平整的模板，应及时组织退场。d原材料进场后的堆放整齐，上部覆盖严密下部架空，防止雨水损坏材

8、料。2.4、技术准备a、要熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目经理部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。b、按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。c、认真做好材料进场验收工作，复查材料材质证明书，为材料进场作好准备工作。d、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、完整。3、模板计算3.1、地下室顶板一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5

9、.35；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2

10、):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.250.9+0.350.9 = 5.94 kN/m；(2)活荷载为施工人

11、员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.94+1.42.25= 10.278kN/m最大弯矩 M=0.110.2782502= 64237.5 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 64237.5/48600 = 1.322 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.322 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.94kN/m面板最大挠度计算

12、值 = 0.6775.942504/(100600043.74104)=0.06 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.06 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.25+0.350.25 = 1.65 kN/m ；(2)活荷

13、载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.65+1.40.625 = 2.855 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.8550.92 = 0.231 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.231106/83333.33 = 2.775 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.775 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算

14、：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.8550.9 = 1.542 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.542103/(2 50100) = 0.463 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.463 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.65 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.659004 /(1009000.667)= 0.195 mm；最大允许挠度 =900

15、/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.195 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.57kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.842 kNm ；最大变形 Vmax = 1.838 mm ；最大支座力 Qmax = 10.196 kN ；最大应力 = .991/5080 = 165.673 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的

16、最大应力计算值 165.673 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.838mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.196 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

17、1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.15 = 0.713 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.250.90.9 = 5.062 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.059 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N =

18、1.2NG + 1.4NQ = 12.374 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.374 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 =

19、 h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12373.512/（0.53489） = 47.743 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.743 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.004(1.5+0.12) =

20、1.992 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ；Lo/i = 1991.836 / 15.8 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12373.512/（0.417489） = 60.68 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.68 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！3.2梁模板计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m

21、)：1.00；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.35；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均

22、布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面

23、高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000

24、kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。

25、面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度:

26、l = (1000-200)/(4-1)= 266.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(1000-200)/(4-1)2 + 0.1172.8(1000-200)/(4-1)2= 9.94104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(1000-200)/(4-1)/1000+1.22.800(1000-200)/(4-1)/1000=4.037 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.94104 / 3.33104=3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3N/mm2 小于 面板

27、的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (1000-200)/(4-1)=266.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(1000-200)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.183 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1000

28、-200)/(4-1)/250 = 1.067mm；面板的最大挠度计算值 =0.183mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.067mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.037/0.500= 8.074kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图

29、(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.202 kNm，最大支座反力 R= 4.441 kN，最大变形 = 0.151 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.02105/6.40104 = 3.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.151mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1

30、.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.441kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.444 kNm，最大支座反力 R= 7.958 kN，最大变形 = 0.192 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.

31、44105/1.28105 = 3.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =3.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.192 mm主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.192mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；

32、穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.958 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.958kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自

33、重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9002020/6 = 6.00104mm3； I = 900202020/12 = 6.00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.300.90=27.864kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=27.864+5.040=32.904kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mma

34、x=0.125ql2= 0.12532.9042002=1.65105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37527.8640.2+0.4375.040.2=2.53kNRB=1.25ql=1.2532.9040.2=8.226kN =Mmax/W=1.65105/6.00104=2.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上

35、的压力线荷载:q =q1/1.2=23.220kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52127.8642004/(10060006.00105)=0.065mm；面板的最大挠度计算值: =0.065mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板

36、结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.226/0.9=9.14kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.140.92 = 0.74 kNm；最大应力 = M / W = 0.74106/64000 = 11.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 11.6

37、 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.140.9 = 4.936 kN；方木受剪应力计算值 = 34.9361000/(26080) = 1.542 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.542 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.149004 /(1009000256104)=1.7

38、62mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.762 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.530kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=8.226kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.400)/40.900(1.20.20024.000+1.42.000)+1.220.900(1.000-0.200)0.300=1.481kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连

39、续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.013 kN；N2=14.225 kN；最大弯矩 Mmax=0.347 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.124 mm；最大应力 =0.347106/5080=68.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 68.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，

40、该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=14.225 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.013 kN ；脚手架钢管的自重： N2 =

41、1.20.1293.15=0.488 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.40)/4)0.900.30+(0.90/2+(0.90-0.40)/4)0.900.200(1.50+24.00)=3.353 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.400)/40.900=2.898 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.013+0.488+3.353+2.898=7.752 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (

42、cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8