门式刚架轻型钢结构手算设计.doc

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1、1钢结构厂房设计钢结构厂房设计计算书计算书1、工程情况： 厂房刚架跨度 18m，刚架两端间距 5m，中间间距 6m，共 10 榀。钢架柱高 5.2 m，屋面坡度 1/5，屋面及墙板采用加 760 压型岩棉夹芯彩色钢制夹芯板，芯板面板 厚为 0.50mm，板厚为 80mm，自重 0.25 kN/m2，檩条为薄壁 Z 型钢，间距为 1.5m，自重 0.05kN/m2。钢材采用 Q345 钢，焊条为 E50 型。抗震设防烈度为 6度。 静载：为 0.2 kN/m2；屋面活载：0.5 kN/m2 ；楼面活载：3 kN/m2 ；雪载：0.5 kN/m2；风载：基本风压 W0=0.3 kN/m2，地面粗糙

2、度 B 类图图 1.刚架简图刚架简图2、钢架的布置及类型2.1 钢架的布置 柱网及平面布置如图 2:2图图 2.刚架平面布置图刚架平面布置图3、屋面构件与支撑设置3.1 屋面板 根据保温隔热的要求及建筑外形设计要求,考虑施工方便选用 760 压型岩棉夹芯彩色钢制夹 芯板, 芯板面板厚为 0.50mm，板厚为 80mm.。3.2 檩条 根据屋面板对檩条的要求,檩条间距采用 1.5m.按荷载采用冷弯薄壁 C 型钢 C180x70x20x3 ,跨中设拉条一道. 3.3 屋面支撑与柱间支撑 为了保证厂房的强度，空间结构的稳定性，在厂房两端设置上弦横向水平支撑和下弦 纵向水平支撑。 4、荷载计算4.1

3、荷载取值计算（标准值）：（1）屋面荷载 恒载： 屋面板（760 压型岩棉夹芯彩色钢制夹芯板） ； 0.252/kN m檩条及支撑： 0.152/kN m钢架横梁： 0.15静载： 0.220.75/kN m 墙面及柱的自重 ： 0.52/kN m（2）活载：雪载： 0.52/kN m不上人屋面： 0.52/kN m3不上人屋面活载可不与雪荷载和风荷载同时组合，因此屋面活载取 0.52/kN m（2）楼面荷载 恒载： 屋面板（760 压型岩棉夹芯彩色钢制夹芯板） ； 0.252/kN m檩条及支撑： 0.152/kN m钢架横梁： 0.15静载： 0.220.75/kN m 墙面及柱的自重 ：

4、0.52/kN m（2）活载：雪载： 0.52/kN m不上人屋面： 0.52/kN m（3）风荷载：0.8-0.5-0.5-0.67.43-2.02-2.43-4.65ABCDE 图图 5 风荷载体形系数与风荷载作用风荷载体形系数与风荷载作用基本风压 地面粗糙类别 B 类，按 CECS102：2002 的规定，基本风20.55/owkN m压乘以 1.05 的系数。即21.05 0.550.5775/owkN m以柱顶为标准风压高度变化系数：1.0,1.0zz4.2 各部分作用荷载： （1）屋面恒载：标准值：0.75 5/cos3.80/kN m设计值：1.2 3.84.56/kN m 柱身

5、恒载：0.55=2.5kN设计值：2.51.2=3kN(2) 屋面活荷载：标准值：0.3 5/cos1.52/kN m4设计值：1.4 1.522.13/kN m（3）风荷载： 仅以左风为例，右风相反。 屋面风压设计值；1.4 1.0 1.00.60.55 1.05 52.43/w bcqkN m 1.4 1.0 1.00.50.55 1.05 52.02/w cdqkN m 柱顶集中风载设计值（对于铰接变截面柱按简化取上半段风载为集中风载作用于 柱顶计算）1.4 1.0 1.0 0.8 0.55 1.05 5 2.37.43bwpkN 1.4 1.0 1.00.50.55 1.05 5 2.

6、34.65DwpkN 则风荷载作用如图 6：7.084-4.43ABC DEq1q2q3q4图图 6.风荷载作用图风荷载作用图122.43/qqkN m 342.02/qqkN m 5、 截面初择 截面初选按以下的方法进行，单跨双坡对称实腹式变截面刚架的几何尺寸如图 7 所示 ：1113100437327.530403040 =400mm 4600460306.710151015ccLmmhhHmm :取511807215025chbmmbmm取:1 000200133200mm=250mm23c ccchhmmmmhh且取:ABhc1hc0hb1hb0H(250400)x150x8x10H(

7、400200)x150x8x10H200x150x8x10图图 7.刚架截面初选刚架截面初选，由于一般情况下取，故取11310043737430353035bLhmm:1c1bhh1400bh 115060b=15025bhbmm，取:0013100238200=200mm55655565bbLhmmh，取: 选取截面的特性如表 1 所示：表表 1.截面特性截面特性截面 2Ammx4I mmy 4I mmx3mmWy 3mmWxmmiy mmi柱梁大头小头大头小头604048406040444081.51 105.1371081.51 1073.10 105.646105.636105.646

8、105.636104.115107.535107.535103.1051075216751307521675102157.9103.0157.983.530.634.130.635.6柱截面的平均惯性矩： 884 01101.51 0.5131.01 102cccIIImm梁截面的平均惯性矩：60127741 2 22103.1015.113.102337.09 10bbb bIIIImm6、内力和侧移计算6.1 内力计算 内力计算采用弹性分析法。用梁，柱平均刚度将梁，柱简化为等截面刚梁，然后采用 结构力学求解器进行求解。6.1.1 屋面恒荷载作用 1）输入文件 结点,1,0,0 结点,2,0

9、,4.6 结点,3,4.37,5.33 结点,4,6.55,5.69 结点,5,8.73,5.33 结点,6,18,4.6 结点,7,18,0 单元,1,2,1,1,0,1,1,1 单元,2,3,1,1,1,1,1,1 单元,3,4,1,1,1,1,1,1 单元,4,5,1,1,1,1,1,1 单元,5,6,1,1,1,1,1,1 单元,6,7,1,1,1,1,1,0 结点支承,7,4,0,0,0 结点支承,1,4,0,0,0 单元荷载,2,3,4.56,0,1,90 单元荷载,3,3,4.56,0,1,90 单元荷载,4,3,4.56,0,1,90 单元荷载,5,3,4.56,0,1,90

10、单元荷载,6,3,0.5,0,1,180 单元荷载,1,3,0.5,0,1,0 单元材料性质,1,1,-1,10.1,1,-1,-1 单元材料性质,2,5,-1,7.9,1,-1,-1 单元材料性质,6,6,-1,10.1,1,-1,-12）输出文件杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩-71 -32.1680567 -11.1679836 0.00000000 -29.8680567 -11.1679836 -51.37272472 -15.9364929 27.6197595 -51.3727247 -15.9364929

11、7.41643782 26.24214013 -15.9226684 7.44605745 26.2421401 -15.9226684 -2.62937580 31.56342904 -15.9226684 2.62947240 31.5634290 -15.9226684 -7.44596085 26.24235355 -15.9363403 -7.41634107 26.2423535 -15.9363403 -27.6196628 -51.37208276 -29.8679369 11.1678440 -51.3720827 -32.1679369 11.1678440 0.00000

12、000-3）内力图（设计值）yx12345 67( 1 )( 2 )( 3 )( 4 ) ( 5 )( 6 )-51.37-51.3726.2426.2431.5632.3031.5626.2432.3026.24-51.37-51.37a.M 图（kNm）yx12345 67( 1 )( 2 )( 3 )( 4 ) ( 5 )( 6 ) -11.1727.627.427.45-2.632.63-7.45-7.42-27.6211.1711.17b.V 图（kN）yx12345 67( 1 )( 2 )( 3 )( 4 ) ( 5 )( 6 )-32.17-29.87-15.94-15.92-

13、15.92 -15.94-29.87-32.17c.N 图（kN）图图 8.刚架在恒荷载作用下的内力图刚架在恒荷载作用下的内力图6.1.2 屋面活荷载作用： 1）输入文件8结点,1,0,0 结点,2,0,4.6 结点,3,4.37,5.33 结点,4,6.55,5.69 结点,5,8.73,5.33 结点,6,18,4.6 结点,7,18,0 单元,1,2,1,1,0,1,1,1 单元,2,3,1,1,1,1,1,1 单元,3,4,1,1,1,1,1,1 单元,4,5,1,1,1,1,1,1 单元,5,6,1,1,1,1,1,1 单元,6,7,1,1,1,1,1,0 结点支承,7,4,0,0,

14、0 结点支承,1,4,0,0,0 单元荷载,2,3,2.13,0,1,90 单元荷载,3,3,2.13,0,1,90 单元荷载,4,3,2.13,0,1,90 单元荷载,5,3,2.13,0,1,90 单元材料性质,1,1,-1,10.1,1,-1,-1 单元材料性质,2,5,-1,7.9,1,-1,-1 单元材料性质,6,6,-1,10.1,1,-1,-12）输出文件内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩-1 -13.9515265 -5.21662394 0.00000000 -13.9515265 -5.216623

15、94 -23.99647012 -7.44404602 12.9013350 -23.9964701 -7.44404602 3.46425714 12.25784173 -7.43756104 3.47809262 12.2578417 -7.43756104 -1.22819528 14.74344384 -7.43753052 1.22824040 14.7434438 -7.43753052 -3.47804750 12.25794145 -7.44393921 -3.46421195 12.2579414 -7.44393921 -12.9012898 -23.99617026 -1

16、3.9514705 5.21655874 -23.9961702 -13.9514705 5.21655874 0.00000000-3）内力图9yx12345 67( 1 )( 2 )( 3 )( 4 ) ( 5 )( 6 )-24.00-24.0012.2612.2614.7415.0914.7412.2615.0912.26-24.00-24.00a.M 图（kNm）yx12345 67( 1 )( 2 )( 3 )( 4 ) ( 5 )( 6 ) -5.2212.903.463.48 -1.231.23-3.48-3.46-12.905.22b.V 图（kN）yx12345 67( 1

17、 )( 2 )( 3 )( 4 ) ( 5 )( 6 ) -13.95-7.44-7.44-7.44 -7.44-13.95c.N 图（kN）图图 9.刚架在活荷载作用下的内力图刚架在活荷载作用下的内力图6.1.3 风荷载作用： 1）输入文件 结点,1,0,0 结点,2,0,4.6 结点,3,4.37,5.33 结点,4,6.55,5.69 结点,5,8.73,5.33 结点,6,18,4.6 结点,7,18,010单元,1,2,1,1,0,1,1,1 单元,2,3,1,1,1,1,1,1 单元,3,4,1,1,1,1,1,1 单元,4,5,1,1,1,1,1,1 单元,5,6,1,1,1,1

18、,1,1 单元,6,7,1,1,1,1,1,0 结点支承,7,4,0,0,0 结点支承,1,4,0,0,0 结点荷载,2,1,7.43,0 结点荷载,6,-1,4.65,180 单元荷载,2,-3,2.43,0,1,90 单元荷载,3,-3,2.43,0,1,90 单元荷载,4,-3,2.02,0,1,90 单元荷载,5,-3,2.02,0,1,90 单元材料性质,1,1,-1,10.1,1,-1,-1 单元材料性质,2,5,-1,7.9,1,-1,-1 单元材料性质,6,6,-1,10.1,1,-1,-1 2）输出文件内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-杆端 1 杆端 2 - - 单元码

19、 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩-1 19.3114637 11.3988963 0.00000000 19.3114637 11.3988963 52.43492342 7.09643555 -18.3936411 52.4349234 7.09643555 -7.62739736 -5.208871973 7.08251953 -7.64048352 -5.20887197 7.08251953 -2.27133817 -16.15908004 5.97656250 -4.42773271 -16.1590800 5.97656250 0.03550746 -21.01144545 5

20、.97607422 0.02441674 -21.0114454 5.97607422 8.97413382 -1.077167806 9.83613824 0.23416691 -1.07716780 9.83613824 0.23416691 0.00000000-3）内力图yx1234567( 1 )( 2 )( 3 )( 4 ) ( 5 )( 6 )52.4352.43-5.21-5.21-16.16-16.16-21.01-21.01-1.08 -1.0811a.M 图（kNm）yx1234567( 1 )( 2 )( 3 )( 4 ) ( 5 )( 6 )11.40-18.39-7

21、.63-7.64-2.27-4.430.040.028.970.23b.V 图（kN）yx1234567( 1 )( 2 )( 3 )( 4 ) ( 5 )( 6 )19.317.107.085.98 5.989.84c.N 图（kN）图图 10.刚架在风荷载作用下的内力图刚架在风荷载作用下的内力图 6.2 侧移验算（采用标准值计算）： 刚架梁坡度 1：6 1：5 ，故柱顶的侧移按下计算： 由于无吊车梁，处于 6 度地震区故水平力作用有风载引起.。 柱顶的等效水平力：140.670.671.012.224.69.95HqqhkN刚度与梁的线刚度比值871.01 1013.14.067.09 1

22、04.6c t bIL I h 则刚架柱顶的水平侧移。333589.95 104600224.061212 2.06 101.01 1023.5t cHhuEImm墙板为轻型钢板墙得lim460076.676060humm12满足要求。limuu7）内力组合7.1 选取控制截面。 由于刚架布置，恒载和活载作用下对称。故选择取控制截面为 a-a，b-b，c-c，d-d，e-e。 如图所示：bbccddeeaa图图 11.刚架控制截面刚架控制截面7.2 内力组合：内力组合考虑以下三种(1)永久荷载+活荷载(2)永久荷载+风荷载（3）永久荷载+0.85（活荷载+风荷载） 组合内力见表 2：表表 2.

23、刚架组合内力：刚架组合内力：截面内 力恒荷载活荷载风荷载恒荷载+ 活荷载恒荷载+ 风荷载恒荷载+0.85（风 荷载+活荷载）N-32.17-13.9519.31-46.12-12.86-27.61 V-11.12-5.2211.4-16.340.28-5.87a-a M000000.00 N-29.87-13.9519.31-43.82-10.56-25.31 V-11.12-5.2211.4-16.340.28-5.87b-b M-51.37-2452.43-75.371.06-27.20 N-15.94-7.447.1-23.38-8.84-16.23 V27.6212.9-18.3940

24、.529.2322.95c-c M-51.37-2452.43-75.371.06-27.20 N-15.94-7.447.08-23.38-8.86-16.25 V7.423.46-7.6410.88-0.223.87d-d M26.2412.26-5.2138.521.0332.23 e-eN-15.92-7.447.08-23.36-8.84-16.2313V-2.63-1.23-2.27-3.86-4.9-5.61 M31.5614.74-16.1646.315.430.35注：表中注：表中 N、V 的单位为的单位为 kN，M 的单位为的单位为 kNm。8、结构截面验算8.1 刚梁横梁

25、和柱的计算长度（1）横梁在刚梁平面内的计算长度由于刚架坡度 1：61：5，因此，刚架横梁在平面内稳定性能够得到保证，不需要验 算平面内的稳定性。 （2）横梁在刚梁平面内的计算长度 考虑屋面压型钢板与檩条紧密的连接，有一定的蒙皮效应，在出平面能起到支撑作用， 但为了安全计算长度按两个檩条之间考虑即 02 15003000ylmm8.1.2 刚架柱的计算长度 刚架柱在刚架平面内的计算长度采用一阶分析法来计算; 柱顶在水平位移作用下的侧移刚度39.95 10423.323.5HKN mmu当门式铰接单跨对称：0 34.142.09c rEI kh柱在平面内计算长度：02.09 46009614xrh

26、hmm（2）柱在平面外的计算长度 考虑屋面压型钢板与墙梁紧密的连接，有一定的蒙皮效应，在出平面能起到支撑作用， 但为了安全计算长度按两个墙梁之间考虑，即 02 15003000ylmm8.2 构件的局部稳定性验算 由于梁柱的腹板厚度相同，翼缘宽度相同，因此仅验算梁、柱大头的局部稳定：柱大头：翼缘部分：，满足要求；150823527.1 151510yb cf 腹板部分：满足要求;4002 1023547.52502508wwyh tf 梁大头:翼缘部: 满足要求;(1508)/ 22357.1 151510yb tf14腹板部分：，满足要求;4002 1023547.52502508wwyh

27、tf 梁柱局部稳定性均满足要求8.3 加劲肋设置（1）柱加劲肋：a-a 其腹板均匀剪力 3 2max 016.34 105.38/0.025380 8y w wvtN mmfh t38047.58wwh t则柱腹板可不设加劲肋，仅在柱端设置加劲肋。（2）梁加劲肋：C-C 截面：3 2max 040.52 1013.32/0.062380 8y w wvtN mmfh t38047.58wwh td-d 截面：3 2 010.88 107.56/0.035180 8y w wvtN mmfh t184464wwh t故，梁腹板可不设加劲肋，仅在梁端设置加劲肋 8.4 刚架梁的验算84.1 抗剪验

28、算 刚梁截面的剪力最大处为 c-c 截面，但 d-d 截面较小且剪力比 e-e 截面大因而对 c- c，d-d 截面进行验算： c-c 截面：仅考虑支座加劲肋， 0wh a380235810.5010.8415.34415.34ww s yh t f 2125/vfN mm,满足要求3380 8 125 10380uw wvVh t fkNV d-d 截面：15仅考虑支座加劲肋， 0wh a180235810.2370.8415.34415.34ww s yh t f 满足要求3180 8 125 10180uw wvVh t fkNV 8.4. 2 弯，剪，压共同作用下的强度验算 由于横梁跨

29、中可能出现较大弯矩，故除了验算截面 c-c，d-d，e-e 处，尚应验算该反弯 点位置的强度。 （1）求反弯点位置：如图 12 所示：6.69KN/mN=23.38kNV=40.52kNM=75.37kNmV=3.86N=23.36kNM=46.3kNmC-Ce-ex图图 12.刚架梁计算简图刚架梁计算简图26.6940.5275.37cos2xxxM令 0xxdM d40.526.690cos 6.140xxm相应的50.75. 0 6.69 6.140sin23.3816.63MKN m V NKN (2) c-c 截面在弯，剪，压共同作用下的强度验算16c-c 截面内力 ：75.37.

30、,23.38,40.5240.520.50.5 3801900.5uuMkN m NkN VkNVVkNVV取梁翼缘承担弯矩设计值2 1 22 223 619523.38 10150 10150 10 195215101956040ffhNMAAf hfhA =123.51kNM，取 M=Mf故，满足要求。2 1010.5fueufMMV VMM（3）d-d 截面： d-d 截面内力 ：38.5. ,23.38,10.88MkN m NkN VkN0.880.50.5 180900.5uuVVkNVV取梁翼缘承担弯矩设计值2 1 22 223 69523.38 10150 10150 10 9

31、52151095444059.77ffhNMAAf hfhAkN mM 取fMM故，满足要求。2 1010.5fueufMMV VMM（4）对 d-d 截面和 e-e 截面均有， MMf，V0.5Vu均取,，0.5uVVfMM均满足要求。2 1010.5fueufMMV VMM综上，刚架横梁在弯，剪，压共同作用下强度满足要求。8.4.3 刚架梁稳定性 刚架横梁的坡度 1：61：5，故刚架横梁不需要考虑其平面内的稳定性问题，故仅验17算刚架横梁在平面外稳定性即可。（1）变截面段小头截面：0300084.335.6y yyl iB 类截面，查得：0.659y楔形受弯构件的整体稳定性系数的计算：b1

32、0(/) 1(400200) 11dd 03000 2001 0.0231 0.023 11.145150 10sflh A 受压翼缘与受压腹板 1/3 高度组成的截面绕 y 轴的回转半径，按小头全截面受压计算：0281506037.71980yimm0 030001.14591.1037.71s y yl i030001 0.003851 0.00385 11.03437.7u yl i 则 0420 000 2 001 422254320235 4.443206040 2001.14591.10 10191.103.10 101.0344.4 2003.260.6ys b yxwytA h

33、 Whf 0.280.281.071.070.9843.26b br则刚架梁变截面段的平面外稳定性：36 2201 5 0123.38 101.0 75.37 10101.7/215/0.659 44400.984 7.53 10tybyeNMN mmfN mmAW 满足要求 等截面段0.659y180,1swr01 300079.637.7y22543204440 20079.6 10235179.63.10 104.4 200br yf2.630.6 0.2821.070.9632.63b则：36 01 5 0123.38 101.0 46.3 10 0.659 44400.963 3.1

34、0 10 btyeNM AW ,满足要求。22163.1/215/N mmfN mm8.5 刚架柱的验算8.51 刚架柱的抗剪验算 由于柱顶和柱脚剪力相等 V= 16.34KN，但柱脚截面较小，故仅对柱脚截面进行抗剪验算：按仅有支座加劲肋考虑 0wh a2348 0.3090.8415.34415.34ww sh t2125/vfN mm，满足要求。3234 8 125 10234uw wvVh t fkNV 8.52 刚架柱在弯，剪，压共同作用下的强度验算 对于柱脚 a-a 截面和柱顶 b-b 截面，分别验算其承受的内力分别为： a-a 截面 M=0 ，V = 16.34kN ， N= 46

35、.12kN；b-b 截面 M = 75.37kN， V= 16.34kN，N= 43.82kN（1）a-a 截面在弯、剪、压共同作用下的强度验算16.340.50.5 138690.5uuVVkNVV取0,ffMMMM取故：19满足要求2 1010.5fueufMMV VMM（2）b-b 截面： 384235810.5070.8415.34415.34ww s yh t f 3384 8 125 10384uw wvVh t fkN 16.340.50.5 2581290.5uuVVkNVV取2 1 22 223 619543.82 10150 10150 10 19521510121.5.1

36、956040ffhNMAAf hfhAkN m 73.66.,ffMkN mMMM取 故：，满足要求。2 1010.5fueufMMV VMM8.5.3 刚架柱的稳定性验算 （1）刚架柱平面内的稳定性 由于小头截面弯矩作用为零，按全截面受压故安全截面有效考虑。按截面小头计算长细比：00961493.3103xxxl iB 类截面查得0.599x刚架平面内的欧拉临界力：225 30 0222.06 1048401010271.11.1 93.3e ExEANkN 等弯系数1.0mx则： 36 01500 1 02246.12 101.0 73.66 10 46.120.599 484010.59

37、97.53 1011027117/215/mxxe xe ExNM ANWNN mmfN mm 满足要求(2) 柱平面外的整体稳定性2000300098.0430.6y yxl iB 类截面查得0.568y等效弯矩系数：由于一端弯矩为零故：t210.751t ExoExoNN NN 均匀弯曲楔形受弯双轴对称 I 字形截面杆件的 整体 稳定性系数按下面方法求。br构件的楔率10400110.6250d d 03000 2501 0.0231 0.023 0.61.309150 10s flh A 受压翼缘与腹板 1/3 高度组成截面绕 y 轴的回转半径，按小头计算，全截面受压：281578536

38、.52116yoimm030001.309107.636.5ysyoli30001 0.003851 0.00385 0.61.02136.5w yol i 则 400 2 0042520 002432043204840 2501.309 107.64.11235 4101.4107.6 1011.810.64.4 250.021s br yxwyythA h Whf 故0.2820.2821.071.070.9141.81b br则，刚架柱在平面外的稳定性：36 01 5 012246.12 101 75.37 10 0.568 48400.914 7.53 10147/215/tyebeN

39、M AWN mmfN mm ，满足要求 刚架整体稳定性满足要求219 节点设计 9.1 梁柱的节点： 刚架横梁与刚架柱连接采用端板竖放的连接方式。螺栓采用 10.9 级 M16 高强度摩擦 型螺栓进行连接 9.1.1 节点构造及螺栓布置（1）节点的构造见图 13图图 13.梁柱节点构造和端板梁柱节点构造和端板（2）螺栓的布置端板螺栓应成对对称布置， 在受拉和受压翼缘都应布置 。并且宜使用螺栓群中心与 翼缘中心重合或接近，因此采用将端板伸出截面高度如图 13 所示：9.1.2 螺栓强度验算 螺栓采用 10.9 级 M16 高强度摩擦型，查得每个螺栓预应力 P=100KN，构件接触面采用喷砂处理，

40、摩擦面抗滑采用连接处传递内力直接用 c-c 截面内力即：0.45.M =75.37kNm N = 23.38 kN， V = 40.52 kN22（1）螺栓抗剪验算：每个螺栓抗滑承载力设计值为：10.90.9 1 0.45 10040.5b vfNnpkN 螺栓群的抗剪承载力设计值：，满足要求。 11010 40.540540.52bb vvNNkNVkN（2）每个 螺栓承受的拉力1 122275.37 0.2523.3853.091040.250.15t iMyNNkNyn2 222275.37 0.1523.3830.911040.250.15t iMyNNkNyn0.80.8 10080b tNPkN，满足要求。12,bb ttttNNNN（3）最外排螺栓在拉、剪共同作用下的验算：，满足要求。140.52 1053.090.779140.580vt bb vtNN NN9.1.3端板设计; 端板的平面180580 （1）端板的厚度：按两边支撑类端板计算366 45 46 80 10