建筑施工扣件式钢管脚手架项目安全标准技术设计标准规范(JGJ1302011.doc

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1、1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 1302011 中华人民共和国建设部公告 902 号 20110128 批准 20111201 实施1 1 总则总则101 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方 针政策，确保施工人员安全，做到技术先进、经济合理、安全适用，制定本规 范。 102 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排 扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满 堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。 103 扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对其结构构件与立 杆地基承载力进行设计计算，并应编制专项施工方案。 1

2、04 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收，除应符合本规范的规定 外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。2 2 术语、符号术语、符号2 21 1 术语术语 211 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers 为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架， 包含本规范各类脚手架与支撑架，统称脚手架。 212 支撑架 formwork support 为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。 213 单排扣件式钢管脚手架 single pole steel tubular scaffold with couplers 只有一排

3、立杆，横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架，简称单排 架。 214 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架，简称双排架。 215 满堂扣件式钢管脚手架 fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、 扣件等构成的脚手架。该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆，立杆呈偏 心受压状态，简称满堂脚手架。 216 满堂扣件式钢管支撑架 fastener steel tuber full hall

4、 formwork support 在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、 扣件等构成的脚手架。该架体顶部钢结构安装等（同类工程）施工荷载通过可2调托轴心传力给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态，简称满堂支撑架。 217 开口型脚手架 open scaffold 沿建筑周边非交圈设置的脚手架为开口型脚手架；其中直线型的脚手架为 一字形脚手架。 218 封圈型脚手架 loop scaffold 沿建筑周边交圈设置的脚手架。 219 扣件 coupler 采用螺栓紧固的扣接连接件扣件；包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件。 2110 防滑扣件 skid resistant cou

5、pler 根据抗滑要求增设的非连接用途扣件。 2111 底座 base plante 设于立杆底部的垫座：包括固定底座、可调底座。 2112 可调托撑 adjustable forkhead 插入立杆钢管顶部，可调节高度的顶撑。 2113 水平杆 horizomtal tube 脚手架中的水平杆件。沿脚手架纵向设置的水平杆为纵向水平杆；油墨脚 手架横向设置的水平杆为横向水平杆。 2114 扫地杆 bottom reinforcing tube 贴近楼（地）面，连接立杆根部的纵、横向水平杆件；包括 纵向扫地杆、 横向扫地杆。 2115 连墙件 tie member 将脚手架架体与建筑物主体构件连

6、接，能够传递拉力和压力的构件。 2116 连墙件间距 spacing of tie member 脚手架相邻连墙件之间的距离。包括连墙件竖距、连墙件横距。 2117 横向斜撑 diagonal brace 与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。 2118 剪刀撑 diagonal bracing 在脚手架竖向或水平向成对设置的交叉斜杆。 2119 抛撑 cross bracing 用于脚手架侧面支撑，与脚手架外侧面斜交的杆件。 2120 脚手架高度 scaffold height 自立杆底座下皮至架顶栏杆上皮之间的垂直距离。 2121 脚手架长度 scaffold length 脚

7、手架纵向两端立杆外皮间的水平距离。 2122 脚手架宽度 scaffold width 脚手架横向两端立杆外皮之间的水平距离，单排脚手架为立杆外皮至墙面 的距离。 2123 步距 lift height 上下水平杆轴线间的距离。 2124 立杆纵（跨）距 longitudinal spacing of tube 脚手架纵向相邻立杆之间的轴线距离。 2125 立杆横距 transverse spacing of upright tube 脚手架横向相邻立杆之间的距离，单排脚手架为外立杆轴线至墙面的距离。32126 主节点 main node 立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。2 22

8、 2 符号符号 221 荷载和荷载效应； Gk立杆承受的第米结构自重标准值； MGk脚手板自重产生的弯矩标准值； MQk施工荷载产生的弯矩标准值； MWk风荷载产生的弯矩标准值； NG1k脚手架立杆随的自重产生的轴向力标准值； NG2k脚手架构配件自重产生的轴向力标准值； NGk永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； NQk可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； Nk上部结构传至基础顶面的立杆轴向力标准值； Pk立杆基础底面处的平均压力标准值； Wk风荷载标准值； Wo基本风压值； M弯矩设计值； Mw风荷载产生的弯矩设计值； N轴向力设计值； Ni连墙件轴向力设计值； Niw风荷载产生的连墙

9、件轴向力设计值； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； V挠度； 弯曲正应力。 222 材料性能和抗力； E钢材的弹性模量； f钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值； fg地基承载力特征值； Re扣件抗滑承载力设计值； V 容许挠度； 容许长细比。 223 几何参数 A钢管或构件的截面面积，基础底面面积； An挡风面积； Aw迎风面积； H 脚手架允许搭设高度； h步距； i截面回转半径； l长度，跨度，搭接长度； la立杆纵距； lb立杆横距； s杆件间距； t杆件壁厚；4W截面模量； 长细比； 杆件直径。 224 计算系数 k立杆计算长度附加系数； 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长

10、度系数； s脚手架风荷载体型系数； stw按桁架确定的脚手架结构的风荷载体型系数； z风压高度变化系数； 轴心受压构件的稳定系数，挡风系数。 3 3 构配件构配件3 31 1 钢管钢管 311 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 12793 或 低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091 中规定的 Q235 普通钢管，钢管的钢材 质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。 312 脚手架钢管宜采用 48.33.6 钢管。每根钢管的最大质量不应 大于 25.kg。3 32 2 扣件扣件 321 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家

11、 标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试 验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。 322 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。3 33 3 脚手板脚手板 331 脚手板可采用钢、木、竹材料制作，单块脚手板的的质量不宜大 于 30kg。 332 冲压钢脚手板的材质应符号现行国家标准碳素结构钢GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。 333 木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005） 中a 级材质的规定。脚手板厚度不应小于 50mm，两端宜各设直径不小于 4mm 的镀锌钢丝箍两道。 334 竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作

12、的竹串片板、竹笆板;竹串片脚 手板应符合现行行业标准建筑施工脚手架安全技术规范JGJ464 的相关规定。3 34 4 可调托撑可调托撑 341 可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走私与螺距应符合现行国家标 准梯形螺纹 第 3 部分：基本尺寸GB/T5796.3 的规定 342 可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm； 可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。 3 34 43 3 可调托撑受压承载力设计值不应小于可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN40kN，支托板厚不应小于，支托板厚不应小于55mm5mm。3 35 5 悬挑脚手架用型

13、钢悬挑脚手架用型钢 351 悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T700 或低合金高强度结构钢GB/T1591 的规定。 352 用于固定型钢悬挑梁的 U 形钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行 国家标准钢筋混凝土用钢 第 1 部分：热轧光圆钢筋GB1491.1 中 HPB235 级钢筋的规定。4 4 荷荷 载载4 41 1 荷载分类荷载分类 411 作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活 荷载） 。 412 脚手架永久荷载包含下列内容： 1 单排架、双排架与满堂脚手架： 1） 架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、扣件 等的自重； 2）

14、构、配件自重：包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自 重。 2 满堂支撑架 1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、可调托 撑、扣件等的自重； 2）构、配件及可调托撑上主梁、次梁、支撑板等的自重。 413 脚手架可变荷载应包含下列内容： 1 单排架、双排架与满堂脚手架： 1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； 2） 风荷载。 2 满堂支撑架 1）作业层上的人员、设备等的自重； 2）结构件、施工材料等的自重 3）风荷载。 414 用于混凝土结构施工的支撑架上的永久荷载与可变荷载，应符合 现行行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162 的规定。4 42

15、2 荷载标准值荷载标准值 421 永久荷载标准值的取值应符合下列规定： 1 单、双排脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，可按本规范附录 A 表 A.0.1 采用；满堂脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附录 A 表 A.0.2 采用；满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附录 A 表 A.0.3 采用； 2 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板与竹笆脚手板自重标准值，应 按表 4.2.11 取用；6表表 4.2.14.2.11 1 脚手板自重标准值脚手板自重标准值 类 别标准值（kN/m2） 冲压钢脚手板0.30 竹串片脚手板0.35 木脚手板0.35 竹笆脚手板0.10

16、3 栏杆与挡脚板自重标准值，应按表 4.2.12 采用。表表 4.2.14.2.12 2 栏杆、挡脚板自重标准值栏杆、挡脚板自重标准值 类 别标准值（kN/m2） 栏杆、冲压钢脚手板0.15 栏杆、竹串片脚手板0.17 栏杆、木脚手板0.17 4 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）的自重标准值应按实际情况采用。 密目式安全立网自重的标准值不应低于 0.01kN/m2。 5 支撑架上可调托撑上主梁、次梁、支撑板等自重应按实际计算。对于下 列情况可按表 4.2.1-3 采用： 1）普通木质主梁（含 48.33.6 双钢管） 、次梁，木支撑板； 2）型钢次梁自重不超过 10 号工字钢自重，型钢主梁自重

17、不超过 H100mm100mm6mm8mm 型号钢自重，支撑板自重不超过木脚手板自重。表表 4.2.1-34.2.1-3 主梁、次梁及支撑板自重标准值（主梁、次梁及支撑板自重标准值（kN/mkN/m2 2） 立杆间距（m）类 别0.750.750.750.75 木质主梁（含 48.33.6 双钢 管） 、次梁，木支撑板0.60.85型钢主梁、次梁，木支撑板1.01.2422 单、双排与满堂堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际 情况确定，且不应低于表 4.2.2 的规定。表表 4.2.24.2.2 施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值 类 别标准值（kN/m2） 装修脚手架2.0 混凝土、

18、砌筑结构脚手架3.0 轻型钢结构及空间网格结构脚手架2.0 普通钢结构脚手架3.0 注：斜道上的施工均布荷载标准值不应低于 2.0kN/m2 423 当在双排脚手架上同时有 2 个及以上操作层作业时，在同一个跨 距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得 5.0 kN/m2。 424 满堂支撑架上荷载标准值取值应符合下列规定： 1 永久荷载与可变荷载（不含风荷载）标准总和不大于 4.2 kN/m2时，施工 均布荷载标准值应按本规范表 4.2.2 采用；72 永久荷载与可变荷载（不含风荷载）标准总和大于 4.2 kN/m2时，应符合 要求： 1）作业层上的人员及设备荷载标准值取 1.0 kN/m2

19、；大型设备、结构构件 等可变荷载按实际计算； 2）用于混凝土结构施工时，作业层上荷载标准值的取值应符合现行行业标 准建筑施工模板安全技术规范JGJ162 的规定。 425 作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算： wk=zsw0 （4.2.5） 式中 wk风荷载标准值（kN/m2） ； z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范 （GB50009）规定采用； s脚手架风荷载体型系数，按本规范表 4.2.6 的规定采用； w0基本风压（kN/m2） ，应按现行国家标准建筑结构荷载规范 （GB50009）的规定采用。取重现期 n=10 对应的风压值。 426 脚手架的风荷载体型系数

20、，应按表 4.2.6 的规定采用。表表 4.2.64.2.6 脚手架的风荷载体型系数脚手架的风荷载体型系数 s s 背靠建筑物的状况全封闭墙敞开、框架和开洞墙 全封闭、半封闭1.01.3脚手架状况敞开stw 注：1stw值可将脚手架视为桁架，按国家标准建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）表 7.3.1 第 32 项和第 36 项的规定计算； 2 为挡风系数，=1.2An/AW，其中 An为挡风面积；AW为迎风面积。敞 开式脚手架的 值宜按本规范附录 A 表 A.0.5 采用。 427 密目我全封闭脚手架挡风系数 不宜小于 0.8。4 43 3 荷载效应组合荷载效应组合 431 设计脚

21、手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取 其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表 4.3.1 采用。表表 4.3.14.3.1 荷载效应组合荷载效应组合 计算项目荷载效应组合 纵向、横向水平杆承载力与变形永久荷载+施工荷载 永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力 型钢悬挑梁的承载力、稳定与变形永久荷载+0.9(施工荷载+风荷载) 永久荷载+可变荷载(不含风荷载)立杆稳定永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载) 连墙件承载力与稳定单排架，风荷载+2.0kN 双排架, 风荷载+3.0kN432 满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符 合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范

22、JGJ162 的规定。85 5 设计计算设计计算5 51 1 基本设计规定基本设计规定 511 脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系 数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算： 1 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑承载力计算； 2 立杆的稳定性计算； 3 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算； 4 立杆地基承载力计算。 512 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组 合的设计值。永久荷载分项系数应取 1.2，可变荷载分项系数应取 1.4。 513 脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变 形。验算构件变形时，应采用荷载效应标

23、准组合的设计值。各类荷载分项系数 均应取 1.0。 514 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm 时， 立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。 515 当采用本规范第 6.1.1 条规定的构造尺寸，其相应杆件可不再进行 设计计算。但连墙件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。 516 钢材的强度设计值与弹性模量应按表 5.1.6 采用。表表 5.1.65.1.6 钢材的强度设计值与弹性模量（钢材的强度设计值与弹性模量（N/mmN/mm2 2）517 扣件、底座、可调托撑的承载力设计值应按表 5.1.7 采用。表表 5.1.75.1.7 扣件、底座、可调托撑的承

24、载力设计值（扣件、底座、可调托撑的承载力设计值（kNkN） 项 目承载力设计值 对接扣件（抗滑）3.20 直角扣件、旋转扣件（抗滑）8.00 底座（受压） 、可调托撑（受压）40.00 518 受弯构件的挠度不应超过表 5.1.8 中规定的容许值。表表 5.1.85.1.8 受弯构件的容许挠度受弯构件的容许挠度 构件类别容许挠度v 脚手板、脚手架纵向、横向水平杆l/150 与 mm 脚手架悬挑受弯杆件l/400 型负悬挑脚手架悬挑梁l/250 注：l 为受弯构件的跨度。对悬挑杆件为其悬伸长度的 2 倍。 519 受压、受拉构件的长细比不应超过表 5.1.9 中规定的容许值。9表表 5.1.95

25、.1.9 受压、受拉构件的容许长细比受压、受拉构件的容许长细比 构件类别容许长细比 双排架 满堂支撑架210单排架230立杆满堂脚手架250 横向斜撑、剪刀撑中的压杆250 拉杆3505 52 2 单、双排脚手架计算单、双排脚手架计算 521 纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式计算： =M/Wf （5.2.1） 式中 弯曲正应力； M弯矩设计值（Nmm） ，应按本规范第 5.2.2 条的规定计算； W截面模量(mm3)，应本规范附录 B 表 B.0.1 采用； f钢材的抗弯强度设计值（N/mm2） ，应按本规范表 5.1.6 采用。 522 纵向、横向水平杆弯矩设计值，应按下式计算： M=1.

26、2MGk+1.4MQk （5.2.2） 式中： MGk脚手板自重产生的弯矩标准值（kNm） ； MQk施工荷载产生的弯矩标准值（kNm） 。 523 纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定： vv （5.2.3） 式中： v挠度（mm） ； v容许挠度，应按本规范表 5.1.8 采用。 524 计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连 续梁计算，计算跨度取纵距 la；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度 l0可按 图 5.2.4 采用120lc132图图 5.2.45.2.4 横向水平杆计算跨度横向水平杆计算跨度 1横向水平杆；2纵向水平杆；3立杆 525 纵向或横向水平与立杆连接

27、时，其扣件的抗滑承载力应符合下式 规定： RRc （5.2.5）lc12310式中： R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；Rc扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表 5.1.7 采用。 526 立杆的稳定性应按下列公式计算： 不组合风荷载时: N/Af （5.2.6-1） 组合风荷载时: N/A+Mw/Wf （5.2.6-1） 式中：N计算立杆的轴向力设计值（N） ，应按本规范式（5.2.7-1） 、式 (5.2.7-2)计算; 轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比 由本规范附录 A 珍 A.0.6 取值; 长细比, =l0/I ； l0计算长度（mm） ，应按本规范式第 5.2.8 条

28、的规定计算; i截面回转半径，可按本规范附录 B 表 B.0.1 采用; A立杆截面面积（mm2） ，可按本规范附录 B 表 B.0.1 采用; Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（Nmm） ，可按本规 范式（5.2.9）计算； f钢材的抗压强度设计值（N/mm2） ，应按本规范表 5.1.6 用 。 527 计算立杆段的轴向力设计值 N，应按下列公式计算： 不组合风荷载时 N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk （5.3.21） 组合风荷载时 N=1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk （5.3.22） 式中：NG1k脚手架结构自重产生的轴向力标准值； NG2k构配件

29、自重产生的轴向力标准值； NQk施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施 工荷载总和的 1/2 取值。 528 立杆计算长度 l0应按下式计算： l0=kh （5.2.8） 式中： k计算长度附加系数，其值取 1.155，当验算立杆允许长细比 时，取 k=1； 考虑单、双脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表 5.2.8 采用； h步距。表表 5.2.85.2.8 单、双排脚手架立杆的计算长度系数单、双排脚手架立杆的计算长度系数 529 由风荷载产生的立杆段弯矩设计值 Mw，可按下式计算：11Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10 （5.2.9） 式中：M

30、wk风荷载产生的弯矩标准值（Nmm） ；ww风荷载标准值（kN/m2） ，应按本规范式（4.2.5）式计算； la立杆纵距（m） 。 5210 单、双排脚手架立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1 当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距 时，应计算底层立杆段； 2 当脚手架的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算 底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间 距等部位的立杆段进行验算； 5211 单、双排脚手架的可搭设高度H应按下列公式计算，并应取较 小值： 1 不组合风荷载时（5.2.11-1）kQkkG gNAfHN 2

31、. 1)4 . 12 . 1 (22 组合风荷载时：（5.2.11-2）kwk QkkGgAWMNAf HN2 . 1 )(4 . 19 . 02 . 1 2 式中：H脚手架允许搭设高度（m） ；gk立杆承受的每米结构自重标准值（kN/m） ，可按本规范附录 A 表 A.0.1 采用。 5312 连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求： 强度：（5.2.12-1）fANcl85. 0稳定：fANl85. 0（5.2.12-2）（5.2.12-0NNNlwl3） 式中：连墙件应力值（N/mm2） ；Ac连墙件的净截面面积（mm2）A连墙件的毛截面面积（mm2）Nl连墙件轴向力设计值（N） ；

32、 Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第 5.2.13 条的规定计算； N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。单排架取 2Kn，双排架取 3kN） 连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录 A 表 A.1.6 取值。12f连墙件钢材的强度设计值（N/mm2） ，应按本规范表 5.0.6 采用。5213 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：（5.2.13）wklwAwN4 . 1式中：Aw单个连墙件所覆盖的脚手架外侧的迎风面积。 5214 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的承载力应按下式计算：NiNv （5.2.14） 式中：Nw连墙件与脚手架、连墙

33、件与建筑结构连接的受拉（压）承载力设 计值，应根据相应规范规定计算。 5215 当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下 式要求： NlRc （5.2.15） 式中：Rc扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取 8.0kN。5 53 3 满堂脚手架计算满堂脚手架计算 531 立杆的稳定性应按本规范式（526-1） 、式（526-2）计算。 由风荷载产生的立杆段弯矩设计值 Mw，可按本规范式（529）计算。 532 计算立杆段的轴向力设计值 N，应按本规范式（527-1） 、式 （527-2）计算。施工荷载产生的轴向力标准值NQk，可按所选取计算部 位立杆负荷面积计算。 533 立

34、杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立 杆段； 2 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外， 还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算； 3 当架体上有集中荷载作用时,尚应计算荷载售后服务范围内受力最大的立 杆段. 534 满堂脚手架立杆的计算长度应按下式计算:(534)hkl0 式中:满堂脚手架立杆计算长度附加系数，应按表 534 采用； 步距； 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单什计算长度系数，应按本规 范附录 C 表 C-1 采用。 表 534 满堂脚手架立杆计算长度附加系数

35、高度 H（m）H2020H3030H36 1.1551.1911.204注:当验算立杆允许长细比时,取=1。 535 满堂脚手架纵、横向水平杆计算应符合本规范第 521第 525 条的规定。 536 当满堂脚手架立杆间距不大于 1.51.5m，架体四周及中间与建筑 的结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于 4.5m，竖向间距不大 于 3.6m 时，可按本规范第 526第 5210 条双排脚手架的规定进行计算。135 54 4 满堂支撑架计算满堂支撑架计算 541 满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。 542 满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造， 其

36、构造设置应符合本规范第 693 条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算 长度应符合本规范第 546 条规定。 543 立杆的稳定性应按本规范式（526-1） 、式（526-2）计算。 由风荷载产生的立杆段弯矩 Mw，可按本规范式（529）计算。 544 计算立杆段的轴向力设计值 N，应按下列公式计算： 不组合风荷载时 N=1.2NGk+1.4NQk （5.4.41） 组合风荷载时 N=1.2NGk+0.91.4NQk （5.4.42） 式中：NGk永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN） ； NQk可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN） 。 545 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规

37、定： 1 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层与 顶层立杆段； 2 应符合本规范第 533 条第 2 款、第 3 款的规定。 546 满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果 最不利值: 顶部立杆段： (546-1)2(10ahkl非顶部立杆段： (546-2)hkl20式中:满堂支撑架立杆计算长度附加系数，应按表 546 采用； 步距； a立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；应不大于 0.5m。 当 0.2ma0.5m 时，承载力可按线性插入值； 1、2考虑满堂支撑架整体稳定因素的单什计算长度系数，普 通型构造应按本规范附录 C 表 C-2、表 C

38、-4 采用；加强型构造应按本规范附录 C 表 C-3、表 C-5 采用。 表 534 满堂支撑架立杆计算长度附加系数 高度 H（m）H88H1010H2020H30 1.1551.1851.2171.291注:当验算立杆允许长细比时,取=1。 547 当满堂支撑架小于 4 跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性 连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数 按本规 范附录 C 表 C-2表 C-5 采用时，应符合下列规定： 1 支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过 5.2m； 2 架体上永久与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应 7.5Kn/m2； 3 架体上永久荷载

39、与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不 应大于 7kN/m。5 55 5 脚手架地基承载力计算脚手架地基承载力计算14551 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： pk=Nk/Afg （5.5.1） 式中：pk立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa） ； Nk上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN） ； A基础底面面积（m2） ； fg地基承载力特征值（kPa） ，应按本规范公式 5.5.2 条规定采用。 552 地基承载力特征值的取值应符合下列规定： 1 当为天然地基时，应按地质勘探报告选用；当为回填土地基时，应对地 质勘探报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数 0

40、.4； 2 由载荷试验或工程经验确定。 553 对搭设在楼面等建筑结构上的脚手架，应对支撑架体的建筑结构 进行承载力验算，当不能满足承载力要求时应采取可靠的加固措施。5 56 6 型钢悬挑脚手架计算型钢悬挑脚手架计算 561 当采用型钢悬挑梁作为脚手架的支承结构时，应进行下列计算： 1 型钢悬挑梁的抗弯强度、整体稳定性和挠度； 2 型钢悬挑梁锚固件及其锚固连接的强度； 3 型钢悬挑梁下建筑结构的承载能力验算。 562 悬挑脚手架作用于型钢悬挑梁上的立杆的轴向力设计值，应根据 悬挑脚手架分段搭设高度按本规范式（5.2.71） 、式（5.2.72）分别计算， 并应取较大者。 563 型号钢悬挑梁的

41、抗弯强度应按下式计算：（5.6.3）fWMnmax式中：型钢悬挑梁应力值； Mmax型钢悬挑梁计算截面最大弯矩设计值； Wn型钢悬挑梁净截面模量； f钢材的抗压强度设计值。 564 型号钢悬挑梁的整体稳定应按下式计算：（5.6.3）fWMnmax式中：型钢悬挑梁的整体稳定性系数，应按现行国家标准 钢结构设计规范GB50017 的规定采用； W型钢悬挑梁毛截面模量。 565 型号钢悬挑梁的挠度（图 5.6.5）应符合下式规定：（5.6.3） 式中：型钢悬挑梁挠度允许值,应按本规范表 5.1.8 取值； 型钢悬挑梁最大挠度。15NqNLc3Lc2Lc1Lc图图 5.6.55.6.5 悬挑脚手架型钢

42、悬挑梁计算示意图悬挑脚手架型钢悬挑梁计算示意图 N悬挑脚手架立杆的轴向力设计值；lc型钢悬挑梁锚固点中心至建筑楼 层板边支承点的距离；lc1型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的 距离；lc2-脚手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离；lc3-脚手架内 立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离；q 型钢梁自重线荷载标准值 566 将型钢悬挑梁锚固在主体结构上的 U 形钢筋拉环或螺栓的强度应 按下式计算：（566）l lmfAN式中：U 形钢筋拉环或螺栓应力值； Nm型钢悬挑梁锚固段压点 U 形钢筋拉环或螺栓拉力设计值（N） ；AlU 形钢筋拉环净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm2） ，一个

43、 钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算； flU 形钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按现行国家标准混 凝土结构设计规范GB50010 的规定取 fl=50N/mm2。 567 当型钢悬挑梁锚固段压点处采用 2 个（对）及以上 U 形钢筋拉环 或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以 0.85 的折减系数。 568 当型钢悬挑梁与建筑结构锚固的压点处楼板未设置上层受力钢筋 时，应经计算在楼板内配置用于承受型钢梁锚固作用引起负弯矩的受力钢筋。 569 对型钢悬挑梁下建筑结构的混凝土梁（板）应按现行国家标准 混凝土结构设计规范GB50010 的规定进行混凝土局部受压承载力、结构承 载力验算，当

44、不满足要求时，应采取可靠的加固措施。 5610 悬挑脚手架的纵向水平杆、横向水平杆、立杆、连墙件计算应 符合本规范第 5.2 节的规定。6 6 构造要求构造要求6 61 1 常用单、双排脚手架设计尺寸常用单、双排脚手架设计尺寸 611 常用密目式安全立网全封闭单、双排脚手架结构的设计尺寸，可 按表 6.1.11、表 6.1.12 采用。16表表 6.1.16.1.11 1 常用敞开式双排脚手架的设计尺寸（常用敞开式双排脚手架的设计尺寸（m m） 下列荷载时的立杆纵距 la连 墙 件 设 置立杆 横距 lb步距 h2+0.35(kN/m2)2+2+ 20.35 (kN/m2)3+0.35(kN/

45、m2)3+2+ 20.35(kN/m2)脚手 架允 许搭 设高 度 H 1.502.01.51.51.5501.051.801.81.51.51.532 1.501.81.51.51.5501.301.801.81.21.51.230 1.501.81.51.51.538二 步 三 跨1.551.801.81.21.51.222 1.502.01.51.51.5431.051.801.81.21.51.224 1.501.81.51.51.230三 步 三 跨1.301.801.81.21.51.217注：1表中所示 2+2+20.35（kN/m2） ，包括下列荷载：2+2（kN/m2）为 二层装修作业层施工荷载标准值；20.35（kN/m2）为二层作业层脚手板自重 荷载标准值.2作业层横向水平杆间距，应按不大于 la/2 设置。 3地面粗糙度为 B 类.基本风压 =0.4kN/m2。表表 6.1.16.1.12 2 常用密目式安全立网全封闭式单排脚手架的设计尺寸（常用密目式安全立网全封闭式单排脚手架的设计尺寸（m m） 下列荷载时的立杆纵距 la连墙件设置立杆横距 lb步距 h2+0.35(kN