建筑施工扣件式钢管脚手架项目安全标准技术设计标准规范(JGJ130-2011.doc

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1、-_建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ1302011 中华人民共和国建设部公告 902 号 20110128 批准 20111201 实施1 1 总则总则101 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执 行国家安全生产的方针政策，确保施工人员安全，做到技 术先进、经济合理、安全适用，制定本规范。 102 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施 工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管 脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支 撑架的设计、施工及验收。 103 扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规 定对其结构构件与立杆地基承载力进

2、行设计计算，并应编 制专项施工方案。 104 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收，除 应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关强制性标 准的规定。2 2 术语、符号术语、符号2 21 1 术语术语 211 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers 为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成 的脚手架与支撑架，包含本规范各类脚手架与支撑架，统 称脚手架。 212 支撑架 formwork support 为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。-_213 单排扣件式钢管脚手架 single pole steel tubular scaf

3、fold with couplers 只有一排立杆，横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的 脚手架，简称单排架。 214 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架，简称双排架。215 满堂扣件式钢管脚手架 fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪 刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部施 工荷载通过水平杆传递给立杆，立杆呈偏心受压状态，简 称满堂脚手架。 216 满堂扣件式钢管支撑架 fastene

4、r steel tuber full hall formwork support 在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪 刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部钢 结构安装等（同类工程）施工荷载通过可调托轴心传力给 立杆，顶部立杆呈轴心受压状态，简称满堂支撑架。 217 开口型脚手架 open scaffold 沿建筑周边非交圈设置的脚手架为开口型脚手架；其中 直线型的脚手架为一字形脚手架。 218 封圈型脚手架 loop scaffold 沿建筑周边交圈设置的脚手架。 219 扣件 coupler 采用螺栓紧固的扣接连接件扣件；包括直角扣件、旋转 扣件、对接扣件。 211

5、0 防滑扣件 skid resistant coupler 根据抗滑要求增设的非连接用途扣件。 2111 底座 base plante 设于立杆底部的垫座：包括固定底座、可调底座。 2112 可调托撑 adjustable forkhead-_插入立杆钢管顶部，可调节高度的顶撑。 2113 水平杆 horizomtal tube 脚手架中的水平杆件。沿脚手架纵向设置的水平杆为纵 向水平杆；沿脚手架横向设置的水平杆为横向水平杆。 2114 扫地杆 bottom reinforcing tube 贴近楼（地）面，连接立杆根部的纵、横向水平杆件； 包括 纵向扫地杆、横向扫地杆。 2115 连墙件 t

6、ie member 将脚手架架体与建筑物主体构件连接，能够传递拉力和 压力的构件。 2116 连墙件间距 spacing of tie member 脚手架相邻连墙件之间的距离。包括连墙件竖距、连墙 件横距。 2117 横向斜撑 diagonal brace 与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。2118 剪刀撑 diagonal bracing 在脚手架竖向或水平向成对设置的交叉斜杆。 2119 抛撑 cross bracing 用于脚手架侧面支撑，与脚手架外侧面斜交的杆件。 2120 脚手架高度 scaffold height 自立杆底座下皮至架顶栏杆上皮之间的垂直距离。 21

7、21 脚手架长度 scaffold length 脚手架纵向两端立杆外皮间的水平距离。 2122 脚手架宽度 scaffold width 脚手架横向两端立杆外皮之间的水平距离，单排脚手架 为立杆外皮至墙面的距离。 2123 步距 lift height 上下水平杆轴线间的距离。 2124 立杆纵（跨）距 longitudinal spacing of tube 脚手架纵向相邻立杆之间的轴线距离。 2125 立杆横距 transverse spacing of upright -_tube 脚手架横向相邻立杆之间的距离，单排脚手架为外立杆 轴线至墙面的距离。 2126 主节点 main nod

8、e 立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。2 22 2 符号符号 221 荷载和荷载效应； Gk立杆承受的第米结构自重标准值； MGk脚手板自重产生的弯矩标准值； MQk施工荷载产生的弯矩标准值； MWk风荷载产生的弯矩标准值； NG1k脚手架立杆随的自重产生的轴向力标准值； NG2k脚手架构配件自重产生的轴向力标准值； NGk永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； NQk可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； Nk上部结构传至基础顶面的立杆轴向力标准值； Pk立杆基础底面处的平均压力标准值； Wk风荷载标准值； Wo基本风压值； M弯矩设计值； Mw风荷载产生的弯矩设计值； N轴向力

9、设计值； Ni连墙件轴向力设计值； Niw风荷载产生的连墙件轴向力设计值； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； V挠度； 弯曲正应力。 222 材料性能和抗力； E钢材的弹性模量； f钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值； fg地基承载力特征值； Re扣件抗滑承载力设计值；-_V 容许挠度； 容许长细比。 223 几何参数 A钢管或构件的截面面积，基础底面面积； An挡风面积； Aw迎风面积； H 脚手架允许搭设高度； h步距； i截面回转半径； l长度，跨度，搭接长度； la立杆纵距； lb立杆横距； s杆件间距； t杆件壁厚； W截面模量； 长细比； 杆件直径。 224 计算系数

10、k立杆计算长度附加系数； 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数； s脚手架风荷载体型系数； stw按桁架确定的脚手架结构的风荷载体型系数； z风压高度变化系数； 轴心受压构件的稳定系数，挡风系数。 3 3 构配件构配件3 31 1 钢管钢管 311 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊 钢管GB/T 12793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091 中规定的 Q235 普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行 国家标准碳素结构钢GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。 312 脚手架钢管宜采用 48.33.6 钢管。每根-_钢管的最大质量不应大于 25.kg。3 32 2 扣件扣件 3

11、21 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性 能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规 定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该 标准的规定后方可使用。 322 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发 生破坏。3 33 3 脚手板脚手板 331 脚手板可采用钢、木、竹材料制作，单块脚手 板的的质量不宜大于 30kg。 332 冲压钢脚手板的材质应符号现行国家标准碳 素结构钢GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。 333 木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设 计规范GB50005）中a 级材质的规定。脚手板厚度不应 小于 50mm，两端宜各设直径不小

12、于 4mm 的镀锌钢丝箍两道。334 竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、 竹笆板;竹串片脚手板应符合现行行业标准建筑施工脚手 架安全技术规范JGJ464 的相关规定。3 34 4 可调托撑可调托撑 341 可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走私与螺距 应符合现行国家标准梯形螺纹 第 3 部分：基本尺寸 GB/T5796.3 的规定 342 可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝 高度不得小于 6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。 3 34 43 3 可调托撑受压承载力设计值不应小于可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN40kN，支，支

13、 托板厚不应小于托板厚不应小于 5mm5mm。-_3 35 5 悬挑脚手架用型钢悬挑脚手架用型钢 351 悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准 碳素结构钢GB/T700 或低合金高强度结构钢 GB/T1591 的规定。 352 用于固定型钢悬挑梁的 U 形钢筋拉环或锚固螺 栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第 1 部分： 热轧光圆钢筋GB1491.1 中 HPB235 级钢筋的规定。4 4 荷荷 载载4 41 1 荷载分类荷载分类 411 作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷 载）与可变荷载（活荷载） 。 412 脚手架永久荷载包含下列内容： 1 单排架、双排架与满堂脚手架： 1）

14、 架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平 杆、剪刀撑、扣件等的自重； 2） 构、配件自重：包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全 网等防护设施的自重。 2 满堂支撑架 1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、 剪刀撑、可调托撑、扣件等的自重； 2）构、配件及可调托撑上主梁、次梁、支撑板等的自重。413 脚手架可变荷载应包含下列内容： 1 单排架、双排架与满堂脚手架： 1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；2） 风荷载。 2 满堂支撑架 1）作业层上的人员、设备等的自重； 2）结构件、施工材料等的自重 3）风荷载。-_414 用于混凝土结构施工的支撑架上的永久荷载与 可变

15、荷载，应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术 规范JGJ162 的规定。4 42 2 荷载标准值荷载标准值 421 永久荷载标准值的取值应符合下列规定： 1 单、双排脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，可 按本规范附录 A 表 A.0.1 采用；满堂脚手架立杆承受的每 米结构自重标准值，宜按本规范附录 A 表 A.0.2 采用；满 堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附 录 A 表 A.0.3 采用； 2 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板与竹笆脚手 板自重标准值，应按表 4.2.11 取用；表表 4.2.14.2.11 1 脚手板自重标准值脚手板自重标准值 类 别标准值（kN/

16、m2） 冲压钢脚手板0.30 竹串片脚手板0.35 木脚手板0.35 竹笆脚手板0.103 栏杆与挡脚板自重标准值，应按表 4.2.12 采用。表表 4.2.14.2.12 2 栏杆、挡脚板自重标准值栏杆、挡脚板自重标准值 类 别标准值（kN/m2） 栏杆、冲压钢脚手板0.15 栏杆、竹串片脚手板0.17 栏杆、木脚手板0.17 4 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）的自重标准值应 按实际情况采用。密目式安全立网自重的标准值不应低于 0.01kN/m2。 5 支撑架上可调托撑上主梁、次梁、支撑板等自重应按 实际计算。对于下列情况可按表 4.2.1-3 采用：-_1）普通木质主梁（含 48.33.

17、6 双钢管） 、次梁，木 支撑板； 2）型钢次梁自重不超过 10 号工字钢自重，型钢主梁自 重不超过 H100mm100mm6mm8mm 型号钢自重，支撑板 自重不超过木脚手板自重。表表 4.2.1-34.2.1-3 主梁、次梁及支撑板自重标准值（主梁、次梁及支撑板自重标准值（kN/mkN/m2 2） 立杆间距（m）类 别0.750.750.750.75 木质主梁（含 48.33.6 双钢管） 、 次梁，木支撑板0.60.85型钢主梁、次梁，木支 撑板1.01.2422 单、双排与满堂堂脚手架作业层上的施工荷载 标准值应根据实际情况确定，且不应低于表 4.2.2 的规定。表表 4.2.24.2

18、.2 施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值 类 别标准值（kN/m2） 装修脚手架2.0 混凝土、砌筑结构脚手架3.0 轻型钢结构及空间网格结构 脚手架2.0普通钢结构脚手架3.0 注：斜道上的施工均布荷载标准值不应低于 2.0kN/m2 423 当在双排脚手架上同时有 2 个及以上操作层 作业时，在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值 总和不得大于 5.0 kN/m2。 424 满堂支撑架上荷载标准值取值应符合下列规 定： 1 永久荷载与可变荷载（不含风荷载）标准总和不大于-_4.2 kN/m2时，施工均布荷载标准值应按本规范表 4.2.2 采 用； 2 永久荷载与可变荷载（不含风荷载）

19、标准总和大于 4.2 kN/m2时，应符合要求： 1）作业层上的人员及设备荷载标准值取 1.0 kN/m2；大 型设备、结构构件等可变荷载按实际计算； 2）用于混凝土结构施工时，作业层上荷载标准值的取值 应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 的规定。 425 作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下 式计算： wk=zsw0 （4.2.5） 式中 wk风荷载标准值（kN/m2） ； z风压高度变化系数，按现行国家标准建 筑结构荷载规范 （GB50009）规定采用； s脚手架风荷载体型系数，按本规范表 4.2.6 的规定采用； w0基本风压（kN/m2） ，应按现行国家标准建

20、 筑结构荷载规范 （GB50009）的规定采用。取重现期 n=10 对应的风压值。 426 脚手架的风荷载体型系数，应按表 4.2.6 的 规定采用。表表 4.2.64.2.6 脚手架的风荷载体型系数脚手架的风荷载体型系数 s s背靠建筑物的状况全封闭 墙敞开、框架和开洞 墙 全封闭、半 封闭1.01.3脚手架状况 敞开stw 注：1stw值可将脚手架视为桁架，按国家标准建 筑结构荷载规范 （GB50009-2001）表 7.3.1 第 32 项和第 36 项的规定计算； 2 为挡风系数，=1.2An/AW，其中 An为挡风面积；-_AW为迎风面积。敞开式脚手架的 值宜按本规范附录 A 表 A

21、.0.5 采用。 427 密目我全封闭脚手架挡风系数 不宜小于 0.8。4 43 3 荷载效应组合荷载效应组合 431 设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中 可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合 宜按表 4.3.1 采用。表表 4.3.14.3.1 荷载效应组合荷载效应组合 计算项目荷载效应组合 纵向、横向水平杆承载力与 变形永久荷载+施工荷载永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力 型钢悬挑梁的承载力、稳定 与变形永久荷载+0.9(施工荷载+ 风荷载) 永久荷载+可变荷载(不含 风荷载)立杆稳定永久荷载+0.9(可变荷载+ 风荷载) 连墙件承载力与稳定单排架，风荷载+2.0k

22、N 双排架, 风荷载+3.0kN432 满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组 合与荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全 技术规范JGJ162 的规定。5 5 设计计算设计计算5 51 1 基本设计规定基本设计规定 511 脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的-_要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列 设计计算： 1 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑 承载力计算； 2 立杆的稳定性计算； 3 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算； 4 立杆地基承载力计算。 512 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采 用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取

23、1.2，可变荷载分项系数应取 1.4。 513 脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限 状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载效应 标准组合的设计值。各类荷载分项系数均应取 1.0。 514 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心 距不大于 55mm 时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的 影响。 515 当采用本规范第 6.1.1 条规定的构造尺寸，其 相应杆件可不再进行设计计算。但连墙件、立杆地基承载 力等仍应根据实际荷载进行设计计算。 516 钢材的强度设计值与弹性模量应按表 5.1.6 采 用。表表 5.1.65.1.6 钢材的强度设计值与弹性模量（钢材的强度设计值与弹性模

24、量（N/mmN/mm2 2）517 扣件、底座、可调托撑的承载力设计值应按 表 5.1.7 采用。表表 5.1.75.1.7 扣件、底座、可调托撑的承载力设计值（扣件、底座、可调托撑的承载力设计值（kNkN） 项 目承载力设计值 对接扣件（抗滑）3.20-_直角扣件、旋转扣件（抗滑）8.00底座（受压） 、可调托撑（受 压）40.00518 受弯构件的挠度不应超过表 5.1.8 中规定的 容许值。表表 5.1.85.1.8 受弯构件的容许挠度受弯构件的容许挠度 构件类别容许挠度v 脚手板、脚手架纵向、横向 水平杆l/150 与 mm脚手架悬挑受弯杆件l/400 型负悬挑脚手架悬挑梁l/250

25、注：l 为受弯构件的跨度。对悬挑杆件为其悬伸长度的 2 倍。 519 受压、受拉构件的长细比不应超过表 5.1.9 中规定的容许值。表表 5.1.95.1.9 受压、受拉构件的容许长细比受压、受拉构件的容许长细比 构件类别容许长细比 双排架 满堂支撑架210单排架230立杆满堂脚手架250 横向斜撑、剪刀撑中的压杆250 拉杆3505 52 2 单、双排脚手架计算单、双排脚手架计算 521 纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式计算： =M/Wf （5.2.1） 式中 弯曲正应力； M弯矩设计值（Nmm） ，应按本规范第 5.2.2 条的规-_定计算； W截面模量(mm3)，应本规范附录 B 表

26、B.0.1 采用； f钢材的抗弯强度设计值（N/mm2） ，应按本规范表 5.1.6 采用。 522 纵向、横向水平杆弯矩设计值，应按下式计算：M=1.2MGk+1.4MQk （5.2.2） 式中： MGk脚手板自重产生的弯矩标准值（kNm） ；MQk施工荷载产生的弯矩标准值（kNm） 。 523 纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定： vv （5.2.3） 式中： v挠度（mm） ； v容许挠度，应按本规范表 5.1.8 采用。 524 计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵 向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距 la；横向 水平杆宜按简支梁计算，计算跨度 l0可按图 5.2.4 采用

27、120lc132lc123-_图图 5.2.45.2.4 横向水平杆计算跨度横向水平杆计算跨度 1横向水平杆；2纵向水平杆；3立杆 525 纵向或横向水平与立杆连接时，其扣件的抗滑 承载力应符合下式规定： RRc （5.2.5） 式中： R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力 设计值；Rc扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表 5.1.7 采用。 526 立杆的稳定性应按下列公式计算： 不组合风荷载时: N/Af （5.2.6-1） 组合风荷载时: N/A+Mw/Wf （5.2.6-1） 式中：N计算立杆的轴向力设计值（N） ，应按本规范 式（5.2.7-1） 、式(5.2.7-2)计算; 轴心受

28、压构件的稳定系数,应根据长细比 由本规范附录 A 珍 A.0.6 取值; 长细比, =l0/I ； l0计算长度（mm） ，应按本规范式第 5.2.8 条的规定计算; i截面回转半径，可按本规范附录 B 表 B.0.1 采用; A立杆截面面积（mm2） ，可按本规范附录 B 表 B.0.1 采用; Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 （Nmm） ，可按本规范式（5.2.9）计算； f钢材的抗压强度设计值（N/mm2） ，应按本 规范表 5.1.6 用 。 527 计算立杆段的轴向力设计值 N，应按下列公式 计算： 不组合风荷载时 N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk （5.3.2

29、1）-_组合风荷载时 N=1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk （5.3.22） 式中：NG1k脚手架结构自重产生的轴向力标准值； NG2k构配件自重产生的轴向力标准值； NQk施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外 立杆各按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。 528 立杆计算长度 l0应按下式计算： l0=kh （5.2.8） 式中： k计算长度附加系数，其值取 1.155，当验 算立杆允许长细比时，取 k=1； 考虑单、双脚手架整体稳定因素的单杆计算长 度系数，应按表 5.2.8 采用； h步距。表表 5.2.85.2.8 单、双排脚手架立杆的计算长度系数单、双排脚手架立

30、杆的计算长度系数 529 由风荷载产生的立杆段弯矩设计值 Mw，可按下 式计算： Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10 （5.2.9） 式中：Mwk风荷载产生的弯矩标准值（Nmm） ；ww风荷载标准值（kN/m2） ，应按本规范式 （4.2.5）式计算； la立杆纵距（m） 。 5210 单、双排脚手架立杆稳定性计算部位的确定 应符合下列规定： 1 当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立-_杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段； 2 当脚手架的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间 距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步 距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距

31、等部位的立杆 段进行验算； 5211 单、双排脚手架的可搭设高度H应按下列 公式计算，并应取较小值： 1 不组合风荷载时kQkkG gNAfHN 2 . 1)4 . 12 . 1 (2（5.2.11-1） 2 组合风荷载时：（5.2.11-kwk QkkGgAWMNAf HN2 . 1 )(4 . 19 . 02 . 1 2 2） 式中：H脚手架允许搭设高度（m） ；gk立杆承受的每米结构自重标准值（kN/m） ， 可按本规范附录 A 表 A.0.1 采用。 5312 连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的 要求： 强度：fANcl85. 0（5.2.12-1） 稳定：fANl85. 0 （5

32、.2.12-2）0NNNlwl （5.2.12-3） 式中：连墙件应力值（N/mm2） ；Ac连墙件的净截面面积（mm2）A连墙件的毛截面面积（mm2）-_Nl连墙件轴向力设计值（N） ； Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应 按本规范第 5.2.13 条的规定计算； N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴 向力。单排架取 2Kn，双排架取 3kN） 连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细 比按本规范附录 A 表 A.1.6 取值。 f连墙件钢材的强度设计值（N/mm2） ，应按 本规范表 5.0.6 采用。 5213 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按 下式计算：wklwAwN4 .

33、 1（5.2.13） 式中：Aw单个连墙件所覆盖的脚手架外侧的迎风面 积。 5214 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的承 载力应按下式计算：NiNv （5.2.14） 式中：Nw连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的受 拉（压）承载力设计值，应根据相应规范规定计算。 5215 当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力 的验算，应满足下式要求： NlRc （5.2.15） 式中：Rc扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应 取 8.0kN。5 53 3 满堂脚手架计算满堂脚手架计算 531 立杆的稳定性应按本规范式（526-1） 、式 （526-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩设计值 Mw，

34、可按本规范式（529）计算。 532 计算立杆段的轴向力设计值 N，应按本规范式 （527-1） 、式（527-2）计算。施工荷载产生的轴-_向力标准值NQk，可按所选取计算部位立杆负荷面积计算。533 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距 时，应计算底层立杆段； 2 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计 算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、 立杆横距等部位的立杆段进行验算； 3 当架体上有集中荷载作用时,尚应计算荷载售后服务范 围内受力最大的立杆段. 534 满堂脚手架立杆的计算长度应按下式计算:(534)hk

35、l0 式中:满堂脚手架立杆计算长度附加系数，应按表 534 采用； 步距； 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单什计算 长度系数，应按本规范附录 C 表 C-1 采用。 表 534 满堂脚手架立杆计算长度附加系数 高度 H（m）H2020H3030H36 1.1551.1911.204注:当验算立杆允许长细比时,取=1。 535 满堂脚手架纵、横向水平杆计算应符合本规范 第 521第 525 条的规定。 536 当满堂脚手架立杆间距不大于 1.51.5m，架 体四周及中间与建筑的结构进行刚性连接，并且刚性连接 点的水平间距不大于 4.5m，竖向间距不大于 3.6m 时，可按 本规范第 526第 52

36、10 条双排脚手架的规定进行计 算。5 54 4 满堂支撑架计算满堂支撑架计算 541 满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传 递给立杆。 542 满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型-_构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第 693 条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规 范第 546 条规定。 543 立杆的稳定性应按本规范式（526-1） 、式 （526-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩 Mw，可按 本规范式（529）计算。 544 计算立杆段的轴向力设计值 N，应按下列公式 计算： 不组合风荷载时 N=1.2NGk+1.4NQk （5.4.41） 组合风荷载时

37、N=1.2NGk+0.91.4NQk （5.4.42） 式中：NGk永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总 和（kN） ； NQk可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总 和（kN） 。 545 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距 时，应计算底层与顶层立杆段； 2 应符合本规范第 533 条第 2 款、第 3 款的规定。546 满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取 整体稳定计算结果最不利值: 顶部立杆段： )2(10ahkl (546-1) 非顶部立杆段： hkl20 (546-2) 式中:满堂支撑架立杆计算长度附加系数，应按表 546 采用

38、； 步距； a立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长 度；应不大于 0.5m。当 0.2ma0.5m 时，承载力可按线 性插入值；-_1、2考虑满堂支撑架整体稳定因素的单 什计算长度系数，普通型构造应按本规范附录 C 表 C-2、表 C-4 采用；加强型构造应按本规范附录 C 表 C-3、表 C-5 采 用。 表 534 满堂支撑架立杆计算长度附加系数 高度 H（m）H88H1010H2 020H301.1551.1851.2171.291注:当验算立杆允许长细比时,取=1。 547 当满堂支撑架小于 4 跨时，宜设置连墙件将架 体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构 刚性连接，立杆

39、计算长度系数 按本规范附录 C 表 C-2 表 C-5 采用时，应符合下列规定： 1 支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过 5.2m； 2 架体上永久与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不 应 7.5Kn/m2； 3 架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均 布线荷载标准值不应大于 7kN/m。5 55 5 脚手架地基承载力计算脚手架地基承载力计算 551 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： pk=Nk/Afg （5.5.1） 式中：pk立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa） ；Nk上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN） ；A基础底面面积（m2） ； fg地基承载

40、力特征值（kPa） ，应按本规范公式 5.5.2 条规定采用。 552 地基承载力特征值的取值应符合下列规定： 1 当为天然地基时，应按地质勘探报告选用；当为回填 土地基时，应对地质勘探报告提供的回填土地基承载力特-_征值乘以折减系数 0.4； 2 由载荷试验或工程经验确定。 553 对搭设在楼面等建筑结构上的脚手架，应对支 撑架体的建筑结构进行承载力验算，当不能满足承载力要 求时应采取可靠的加固措施。5 56 6 型钢悬挑脚手架计算型钢悬挑脚手架计算 561 当采用型钢悬挑梁作为脚手架的支承结构时， 应进行下列计算： 1 型钢悬挑梁的抗弯强度、整体稳定性和挠度； 2 型钢悬挑梁锚固件及其锚固

41、连接的强度； 3 型钢悬挑梁下建筑结构的承载能力验算。 562 悬挑脚手架作用于型钢悬挑梁上的立杆的轴向 力设计值，应根据悬挑脚手架分段搭设高度按本规范式 （5.2.71） 、式（5.2.72）分别计算，并应取较大者。 563 型号钢悬挑梁的抗弯强度应按下式计算：（5.6.3）fWMnmax式中：型钢悬挑梁应力值； Mmax型钢悬挑梁计算截面最大弯矩设计值； Wn型钢悬挑梁净截面模量； f钢材的抗压强度设计值。 564 型号钢悬挑梁的整体稳定应按下式计算：fWMnmax（5.6.3） 式中：型钢悬挑梁的整体稳定性系数， 应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017 的规定采用；W型钢悬挑梁毛截

42、面模量。 565 型号钢悬挑梁的挠度（图 5.6.5）应符合下式 规定： （5.6.3）-_式中：型钢悬挑梁挠度允许值,应按本 规范表 5.1.8 取值； 型钢悬挑梁最大挠度。NqNLc3Lc2Lc1Lc图图 5.6.55.6.5 悬挑脚手架型钢悬挑梁计算示意图悬挑脚手架型钢悬挑梁计算示意图 N悬挑脚手架立杆的轴向力设计值；lc型钢悬挑梁锚 固点中心至建筑楼层板边支承点的距离；lc1型钢悬挑梁 悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离；lc2-脚手架 外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离；lc3-脚手架内 立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离；q 型钢梁自重线荷 载标准值 566 将型钢悬挑梁锚固

43、在主体结构上的 U 形钢筋拉 环或螺栓的强度应按下式计算：（566）l lmfAN-_式中：U 形钢筋拉环或螺栓应力值； Nm型钢悬挑梁锚固段压点 U 形钢筋拉环或螺 栓拉力设计值（N） ； AlU 形钢筋拉环净截面面积或螺栓的有效截 面面积（mm2） ，一个钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算； flU 形钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应 按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010 的规定取 fl=50N/mm2。 567 当型钢悬挑梁锚固段压点处采用 2 个（对）及 以上 U 形钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓 的承载能力应乘以 0.85 的折减系数。 568 当型钢悬挑梁与建筑

44、结构锚固的压点处楼板未 设置上层受力钢筋时，应经计算在楼板内配置用于承受型 钢梁锚固作用引起负弯矩的受力钢筋。 569 对型钢悬挑梁下建筑结构的混凝土梁（板）应 按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010 的规定进 行混凝土局部受压承载力、结构承载力验算，当不满足要 求时，应采取可靠的加固措施。 5610 悬挑脚手架的纵向水平杆、横向水平杆、立 杆、连墙件计算应符合本规范第 5.2 节的规定。6 6 构造要求构造要求6 61 1 常用单、双排脚手架设计尺寸常用单、双排脚手架设计尺寸 611 常用密目式安全立网全封闭单、双排脚手架结 构的设计尺寸，可按表 6.1.11、表 6.1.12 采用

45、。 表表 6.1.16.1.11 1 常用敞开式双排脚手架的设计尺寸（常用敞开式双排脚手架的设计尺寸（m m） 下列荷载时的立杆纵距 la 连 墙 件 设 置立杆 横距 lb步距 h2+0.35(kN/m2)2+2+ 20.35 (kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+ 20.3 5(kN/m2脚 手 架 允 许 搭-_)设 高 度 H 1.502.01.51.51.5501.051.801.81.51.51.532 1.501.81.51.51.5501.301.801.81.21.51.230 1.501.81.51.51.538二 步 三 跨1.551.801.81.21.51.222 1.502.01.51.51.5431.051.801.81.21.51.224 1.501.81.51.51.230三 步 三 跨1.301.801.81.21.51.217注：1表中所示 2+2+20.35（kN/m2） ，包括下列荷载： 2+2（kN/m2）为二层装修作业层施工荷载标准值； 20.35（kN/m2）为二层作业层脚手板自重荷载标准值.2作业层横向水平杆间距，应按不大于 la/2 设置。3