玉溪公租房塔吊基础专项方案.doc

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1、玉溪市中心城区2011年公共租赁住房项目三标段塔式起重机基础专项方案编制: 审核: 审批: 2012年 月目 录一、工程概况. 2二、编制说明. 22.1编制依据22.2编制范围2三、地质地貌情况2四、塔式起重机基础计算. 34.1 14栋塔式起重机四桩基础计算书. 34.2 15栋塔式起重机四桩基础计算书. 94.3 16栋塔式起重机四桩基础计算书.144.4 21.23栋塔式起重机五桩基础计算书.20五、塔式起重机基础与地下室筏板交汇的处理措施. 255.1防水措施 255.2筏板与塔吊基础钢筋连接措施 26六、塔吊平面布置图27一、 工程概况本工程为玉溪市保障性住房开发投资有限公司开发的

2、“玉溪市中心城市区2011年公共租赁住房建设项目”住宅小区，项目地处玉溪市太极路与李棋路交叉口东南侧。设计单位为云南泛亚工程设计院有限公司，监理单位为玉溪市工程建设监理有限公司。总建筑面积.46平方米，其中地上面积为.61，地下面积为22017.85。地上建筑栋数共8栋，其中5栋为34层，标准层高为2.95m，总高104.25m；3栋为商铺3-5层，地下室为一层。塔吊拟定选用昆明重工QTZ-63(5610)型1台，昆明重工QTZ-63(5013)型1台。云南塔峰QTZ80（C6010）型1台，中联重科QTZ80（TC5613-6）型1台。初步设计塔吊最高高度为120m。二、 编制说明21编制依

3、据塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑安全检查标准（JGJ59-2011）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）云南泛亚工程设计院有限公司提供的玉溪市中心城区2011年公共租赁住房建设项目设计文件。施工现场平面布置图塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）地下工程防水技术规范(GB 50108-2008)建筑施工手册第四版22编制范围玉溪市中心城区2011年公共租赁住房建设项目2#地块内14、15、16、21、23栋塔式

4、起重机基础验算及基础与筏板交汇处理措施。三、 地质地貌情况根据勘察报告显示，勘察所揭露地层上部为人工填土层，其下部均为一般第四系冲积层、冲洪积层及上第三系，自上而下分别描述如下：人工堆积层1：为人工填土层1为杂填土，层顶埋深为0.000.00 m，层厚为0.606.00m，色杂，稍湿；1为耕植土，层顶埋深为0.001.70 m，层厚为0.401.50m，色杂，稍湿；2：为第四系冲洪积层2为粉质粘土，层顶埋深为0.403.20m，层厚为0.5010.3m，色褐黄、灰黄，色杂，可塑-硬塑；2a为圆砾，层顶埋深为0.409.30 m，层厚为0.407.50m，灰，浅灰色，饱和、松散稍密状；2为有机质

5、土，层顶埋深为0.4011.80 m，层厚为0.407.40m，深灰，灰黑，流塑-软塑性，具高压缩性；2为圆砾，层顶埋深为0.5012.00 m，层厚为0.5013.90m，黄灰，褐灰色，稍密，饱和；2a为粉土，层顶埋深为2.2011.00 m，层厚为0.502.40m，灰，深灰色，中密-密实；3：为第四系冲积层3为粉质粘土层顶埋深为3.5016.70m，层厚为0.5013.0m，灰黄，兰灰，可塑性为主，中压缩性；3a为砾砂，层顶埋深为5.7023.00m，层厚为0.405.40m，黄灰，灰褐色，稍密，饱和；3b为粉土，层顶埋深为6.0021.60m，层厚为0.505.60m，灰、深灰色，中密

6、-密实；3为砾砂，层顶埋深为5.5022.90m，层厚为3.6029.30m，灰、浅灰色，饱和、松散稍密状；3a为粉质粘土，层顶埋深为7.0030.60m，层厚为0.408.00m，兰灰、灰褐色，可塑状为主；3b为粉土，层顶埋深为6.2028.50m，层厚为0.45.50m，灰、深灰色，中密，密实，湿；3为粉质粘土，层顶埋深为22.5032.60m，层厚为1.89.70m，深灰、兰灰色，棕褐色可塑状为主；3a为粉土，层顶埋深为23.7038.60m，层厚为0.105.90m，棕色，浅灰色，中密-密实，湿；3b为有机质土，层顶埋深为23.5039.40m，层厚为0.303.10m，深灰、灰黑，黑

7、色，软塑状为主；4：为上第三系4为粉质粘土，层顶埋深为31.6058.60m，层厚为0.5010.50m，深灰、兰灰色，硬塑状为主；4为粉质粘土，层顶埋深为49.4068.30m，层厚为1.4018.50m，灰，深灰、兰灰色，可塑-硬塑状为主；4a为粉砂，层顶埋深为53.4069.50m，层厚为0.506.90m，棕色，暗红，褐灰色，中密-密实，湿；4为粉砂，层顶埋深为52.5075.50m，层厚为0.5021.80m，棕色，暗红，褐灰色，中密-密实，湿；4a为粉质粘土，层顶埋深为60.5079.40m，层厚为0.608.80m，深灰，兰灰色，硬塑状为主，中压缩性。四、 塔式起重机基础计算本工

8、程塔式起重机基础采用矩形承台桩基础，桩基均为长螺旋钻孔灌注桩，14、15、16栋桩基均为4棵500长为15m的长螺旋钻孔灌注桩，21、23栋共用一台塔式起重机，桩基为5棵500长为15m的长螺旋钻孔灌注桩。长螺旋钻孔灌注桩做法同工程桩，在工程桩施工时同时进行施工；基础上口高程与地下室相同位置的筏板上口齐平。41 14栋塔式起重机四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63(5610)， 塔吊起升高度H：120.000m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：1.800m，自重F1：450.8kN， 基础承台厚度Hc：1.800m，最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：4.0

9、005.600m，桩钢筋级别:RRB400， 桩直径：0.500m，桩间距a：2m， 承台箍筋间距S：175.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；额定起重力矩是：630kNm， 基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：云南玉溪， 基本风压0：0.3kN/m2，地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数z：1.4。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F

10、1+F2=510.80kN；1、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处云南玉溪，基本风压为0=0.30kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=1.4；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.6+22.5+(41.62+2.52)0.5) 0.12/(1.62.5)=0.416；因为是角钢/方钢，体型系数s=2.215；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.2151.40.3=0.651kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.

11、6510.4161.61201200.5=3119.800kNm；MkmaxMeMPhc6303119.800301.83803.800kNm；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=510.80kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=24BcBcHc=244.005.601.80=967.68kN； Mxk,Myk承台底面的弯

12、矩标准值，取3803.800kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=1.41m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(510.80+967.68)/4+3803.801.41/(21.412)=1728.56kN。最小压力：Nkmin=(510.80+967.68)/4-3803.801.41/(21.412)=-969.17kN。需要验算桩的抗拔！2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi

13、,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.20m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=1771.87kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=21771.870.20=708.75kNm。四、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混

14、凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1750.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=708.75106/(1.0016.704000.001750.002)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s =1-0.003/2=0.998； Asx =Asy =708.75106/(0.9981750.00300.00)=1352.71mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:4000.001800.000.15%=10800.00mm2。5600.001800.0

15、00.15%=15120.00mm2。建议配筋值：短边方向：HRB335钢筋，25175。承台底面单向根数23根。实际配筋值22581.4mm2。 长边方向：HRB335钢筋，25175。承台底面单向根数32根。实际配筋值31417.6mm2。五、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=0m；当 3时,取=3，得=0.25； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h020

16、00mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1850)1/4=0.811； 承台剪切系数，=1.75/(0.25+1)=1.4；0.8111.41.5740001850=13189.823kN1.21728.56=2074.27kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=1728.56kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u桩身的周长，u=1.571m； Ap桩端面积,Ap=0.196m2；各土层厚度及阻

17、力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数 土名称 1 6.65 150.00 3600.00 0.70 粉土或砂土 2 1.70 90.00 1600.00 0.80 粘性土 3 2.70 130.00 3200.00 0.70 粉土或砂土 4 5.80 90.00 1600.00 0.80 粘性土 由于桩的入土深度为15.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算: Quk=1.5711857+16000.196=3230.95kN；单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+cfakAc=3230.95/2+0.171806.25

18、=1806.73kN；Nk=1728.56kN1.2R=1.21806.73=2168.08kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条。群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.142 0.5=1.571m； qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。经过计算得到：Tuk=i

19、qsikuili=1882.11kN；群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（uliqsikli）/4= 4705.28kNul 桩群外围周长，ul = 4（2+0.5)=10.00m；桩基抗拔承载力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 桩基上拔力设计值，Nk=969.17kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =468.75kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =73.63kN；Tgk/2+Ggp=4705.28/2+468.75=2821.39kN 969.17kN；Tuk/2+Gp=1882.11/2+7

20、3.631=1014.69kN 969.173kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=d2/40.65%=3.145002/40.65%=1276mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=.00N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=360.00N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=.00/360.00=2692.15mm2建议配筋值：RRB400钢筋，816。实际配筋值

21、1608.50 mm21276mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。42 15栋塔式起重机四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63(5013)， 塔吊起升高度H：12

22、0.000m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：1.600m，自重F1：423kN， 基础承台厚度Hc：1.600m，最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：5.0005.000m，桩钢筋级别:RRB400， 桩直径：0.500m，桩间距a：2m， 承台箍筋间距S：175.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；额定起重力矩是：630kNm， 基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：云南玉溪， 基本风压0：0.3kN/m2，地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度

23、变化系数z：1.4 。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=423.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=483.00kN；1、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处云南玉溪，基本风压为0=0.30kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=1.40；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.6+22.5+(41.62+2.52)0.5)0.12/(1.62.5)= 0.416；因为是角钢/方钢，体型系数s=2.215；高度z处的风振系数取：z

24、=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.2151.40.3=0.651kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.6510.4161.61201200.5=3119.800kNm；MkmaxMeMPhc6303119.800301.63797.8kNm；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承

25、台顶面的竖向力标准值，Fk=483.00kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.60=1000.00kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取3797.8kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=1.41m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(483.00+1000.00)/4+3797.81.41/(21.412)=1717.49kN。最小压力：Nkmin=(483.00+1000.00)/4-3797.81.41/(21.412)=-975.99kN。需要验算桩的抗拔！2

26、. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.20m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=1760.99kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=21760.990.20=704.40kNm。四、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1

27、-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1550.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=704.40106/(1.0016.705000.001550.002)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s =1-0.003/2=0.998； Asx =Asy =704.40106/(0.9981550.00300.

28、00)=1517.87mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5000.001600.000.15%=12000.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，25175。承台底面单向根数29根。实际配筋值28472.2mm2。五、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=0m；当 3时,取=3，得=0.25； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h020

29、00mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1550)1/4=0.848； 承台剪切系数，=1.75/(0.25+1)=1.4；0.8481.41.5750001550=14438.396kN1.21717.49=2060.99kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=1717.49kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u桩身的周长，u=1.571m； Ap桩端面积,Ap=0.196m2；各土层厚度及阻

30、力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数 土名称 1 4.70 150.00 3600.00 0.70 粉土或砂土 2 1.70 90.00 1600.00 0.80 粘性土 3 2.30 130.00 3200.00 0.70 粉土或砂土 4 2.20 90.00 1600.00 0.80 粘性土 5 1.10 130.00 3200.00 0.70 粉土或砂土 6 0.60 90.00 1600.00 0.80 粘性土 7 1.80 80.00 1000.00 0.80 粉土或砂土 8 3.60 90.00 1600.00 0.80

31、 粘性土 由于桩的入土深度为15.00m,所以桩端是在第8层土层。单桩竖向承载力验算: Quk=1.5711750+16000.196=3062.85kN；单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+cfakAc=3062.85/2+0.171806.25=1722.68kN；Nk=1717.49kN1.2R=1.21722.68=2067.21kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条。群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui

32、=d=3.142 0.5=1.571m； qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。经过计算得到：Tuk=iqsikuili=1952.72kN；群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（uliqsikli）/4= 3107.85kNul 桩群外围周长，ul = 4（2+0.5)=10.00m；桩基抗拔承载力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 桩基上拔力设计值，Nk=975.99kN； Ggp - 群桩基础所

33、包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =468.75kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =73.63kN；Tgk/2+Ggp=3107.85/2+468.75=2022.675kN 975.99kN；Tuk/2+Gp=1952.72/2+73.631=1049.991kN 975.99kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=d2/40.65%=3.145002/40.65%=1276mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第7.4条正截面受拉承载力计算

34、。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=.00N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=360.00N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=.00/360.00=2711.08mm2建议配筋值：RRB400钢筋，816。实际配筋值1608.50 mm21276mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配

35、置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。43 16栋塔式起重机四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ80(5610)， 塔吊起升高度H：120.000m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：1.300m，自重F1：440.02kN， 基础承台厚度Hc：1.300m，最大起重荷载F2：80kN， 基础承台宽度Bc：4.6005.400m，桩钢筋级别:RRB400， 桩直径：0.500m，桩间距a：2m， 承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土

36、强度等级：C35；额定起重力矩是：800kNm， 基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：云南玉溪， 基本风压0：0.3kN/m2，地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数z：1.4。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=440.02kN；塔吊最大起重荷载F2=80.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=520.02kN；1、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处云南玉溪，基本风压为0=0.30kN/m2；查表得：

37、荷载高度变化系数z=1.4；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.6+22.8+(41.62+2.82)0.5) 0.12/(1.62.8)=0.392；因为是角钢/方钢，体型系数s=2.215；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.2151.40.3=0.651kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.6510.3921.61201200.5=2939.81kNm；MkmaxMeMPhc8002939.81301.33778.81kNm；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的

38、计算 1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=520.02kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=254.605.401.30=807.3kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取3778.81kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=1.41m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(520.02+807.3)/4+3778.811.41/(21.412)=1671.83kN。最小压力：Nkmin=(520.02+807.3)/4-3778.811.41/(21.412)=-1008.17kN。需要验算桩的抗拔！2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 Mx = Niyi My = Nix