白虎沟大桥合拢方案.docx

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1、新建沪昆客专贵州段CKGZTJ-9标段白虎沟大桥40+72+45m连续梁合拢段施工方案中铁二十局集团沪昆客专贵州段工程指挥部2015年1月25日目 录一、编制目的1二、编制依据1三、适用范围1四、工程概况1五、合拢条件及施工步骤21）中跨合拢条件22）中跨合拢段施工顺序及步骤23）边跨合拢条件24）边跨合拢段施工顺序及步骤2六、合拢段施工工艺31）中跨合拢段施工31.合拢施工工艺流程32.预埋孔设置33.挂篮移位34.模板安装45.钢筋安装46.中跨合拢配重设置47.临时劲性骨架设置78.施工环境温度确定99.临时劲性骨架焊接并进行预张拉。911.预应力张拉及压浆92）边跨不平衡段施工91.挂

2、篮移位92.不平衡段配重设置103）边跨合拢段施工101.合拢施工工艺流程102.预埋孔设置113.挂篮移位114模板、钢筋安装115.临时劲性骨架设置116.施工环境温度确定147.不平衡配重设置148. 临时劲性骨架焊接149.边跨支座锁定解除1410.合拢段混凝土的浇筑及养护1411.预应力张拉及压浆14七、人员、机具及设备151、组织机构图152、施工劳动力安排173、主要机具设备17八、节点工期安排18九、技术保证措施18十、质量保证措施181）合拢温度选择182）合拢段混凝土施工183）合拢段的锁定184）合拢段配重185）冬季施工18十一、安全管理措施20十二、环保措施201）环

3、境保护组织措施202）水源保护措施213）大气环境保护措施214）噪音控制措施215)降低粉尘措施216)固体废弃物处理措施21十三、应急预案22白虎沟大桥合拢施工方案一、编制目的明确无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁悬灌法施工合拢段施工工艺、操作要点和质量标准，以及施工过程中的安全注意事项，规范克地坝陵河特大桥(88+168+88)m连续梁悬灌施工合拢段施工作业，确保施工质量和安全。二、编制依据高速铁路桥涵工程施工质量验收标准（TB 10752-2010）。高速铁路工程测量规范TB10601-2009。高速铁路桥涵工程施工技术指南铁建设（2010）241号。铁路桥涵工程施工安全技术规程TB103

4、03-2009/J946-2009。铁路建设工程监理规范TB10402-2007。D1K865+258.4白虎沟大桥（40+72+45）m连续梁施工图。铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南TZ324-2010。钢结构设计规范（GB50017-2003）。沪昆筹工管201024号新建沪昆客专贵州段工程文明工地建设管理办法（试行）。新建沪昆铁路客运专线（贵州段）站前工程CKGZTJ-9标段实施性施工组织设计。我单位类似工程的施工经验及设备情况。现场测量、勘测、调查资料。国家、铁道部、铁路局、红果指下发的有关铁路建设施工安全、质量、文明施工、工程验收方面的有关规范、标准、文件和通知等。

5、我单位组织进行的现场踏勘、调查所获得的有关资料。我单位依据GB/T19001-2000质量标准体系、GB/T24001-2004环境管理体系和GB/T28001-2001职业健康安全标准建立质量、环境和职业健康安全管理体系。三、适用范围本连续梁合拢施工方案仅适用于中铁二十局集团公司承建的沪昆铁路客运专线（贵州段）CKGZTJ-9标白虎沟大桥（40+72+45）m连续梁施工。四、工程概况沪昆客专贵州段CKGZTJ-9标段白虎沟大桥，中心里程D1K865+258.4，起讫里程D1K865+175.5D1K865+346.25，桥梁全长170.75m；上部结构为（40+72+45）m单箱单室变截面预

6、应力混凝土连续梁；梁顶宽12m，底宽6.7m；顶板厚度40cm，腹板厚度为8040cm，按折线变化；全联在端支点、中支点处共设4个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。主桥设计为单箱单室变高变截面连续箱形梁，采用全预应力设计，连续箱梁采用轻型挂篮悬臂浇筑施工，先在1#、2#主墩处采用托架法施工墩顶0#块，再利用挂篮对称向两侧悬臂浇筑1#8#、1#8#节段，先合拢中跨9#节段，再浇筑9#节段，边跨直线段11#、11a#节段采用支架法施工，最后合拢边跨10#合拢段。中跨合拢段9#节段长2m，混凝土体积均为21.4m，重56.4T，边跨合拢段10#节段长2m，混凝土体积均为26.5m，重70.2T

7、。五、合拢条件及施工步骤1）中跨合拢条件1、1#墩及2#墩8#、8#标准节段完成混凝土浇筑并进行张拉及压浆。2、已完成标准节段线性监控测量，并根据实测数据计算出合拢所需顶推力及立模标高。3、完成1#-6#、1-#6#块所有梁段横向及竖向预应力施工。4、合拢段所需挂篮按照施工顺序走行到位。5、合拢段配重准备到位。6、相关技术交底到位。7、合拢段所需材料供应到位。2）中跨合拢段施工顺序及步骤先合拢中跨合拢段9节段，完成“TT”向“”结构的体系转换。具体步骤： 1、做跨中合拢准备，2挂篮向后退一个梁段；2、将跨中1挂篮前进一个梁段，1挂篮作为合拢支架，在箱梁顶，底板顶面设体外组合钢杆支撑；3、安装合

8、拢段体外支撑，顺序张拉N42、N36、N37至设计应力的20；4、浇筑9#节段（合拢段）混凝土；5、待合拢段9#节段混凝土达到前述强度和龄期要求，补充张拉N42、N36、N37钢束至设计值；6、完成TT向结构的体系转换；7、拆除体外支撑。3）边跨合拢条件1、中跨合拢后，9#不平衡节段完成混凝土浇筑并进行张拉及压浆，边跨11#、11a#节段完成混凝土浇筑。2、已完成梁段线性监控测量，并根据实测数据计算出合拢段立模标高。3、完成1#-8#、1#-8#块所有梁段横向及竖向预应力施工。4、合拢段所需挂篮按照施工顺序走行到位。5、相关技术交底到位。6、合拢段所需材料供应到位。4）边跨合拢段施工顺序及步骤

9、合拢边跨1-10、3-10合拢段，完成全桥体系转换，具体施工步骤：1、用支架浇筑大小里程边跨11#、11a#梁段，所用的支架绑扎钢筋前并对其进行预压；2、利用挂篮立模浇筑大小里程边跨合拢梁段10号梁段，至此完成全桥合拢；3、待合拢段混凝土达到前述强度和龄期要求后，张拉剩余纵向预应力钢束，然后对各预应力孔道进行压浆；4、最后进行梁端封锚，至此完成梁部纵向预应力钢束的张拉锚固；5、拆除0#台、3#台支架架及所有挂篮，完成连续梁施工。六、合拢段施工工艺1）中跨合拢段施工1.合拢施工工艺流程中跨合拢段施工工艺流程图见图1 合拢段两端预埋孔及预埋件设置中跨合拢段两侧挂篮前移及后退中跨合拢段模板安装中跨合

10、拢段钢筋安装中跨合拢段两侧配重中跨合拢段劲性骨架焊接安装中跨合拢段砼浇筑及养护合拢段线型监控及测量配重水箱设置合拢段合拢温度确定中跨合拢段预应力张拉及压浆混凝土拌合及运输 图1 中跨合拢段施工工艺流程图2.预埋孔设置悬臂节段1-8号、2-8号施工时，按照挂篮图纸上设计的预埋孔，分别埋设前下横梁预埋孔、翼板下预埋孔，吊装横梁预埋孔尺寸为200100mm，翼缘板上预留孔尺寸20080mm，底板上孔洞中心距离腹板内侧表面50cm，两预埋孔之间距离604cm，预埋孔距离梁端部50cm。3.挂篮移位从小里程至大里程挂篮编号依次为1号、1号、2号、2号，1号、1号挂篮为连续梁小里程主墩1号墩T构两端挂篮，

11、2号、2号挂篮为连续梁大里程主墩2号墩T构两端挂篮。合拢段施工前挂篮布置示意图见图2图2 合拢段施工前挂篮布置示意图悬臂端最后一个节段8号施工完毕后，1号、2号挂篮不动，2号挂篮退回一个节段锚固，1号挂篮前移至中跨合拢段，利用1-8号、2-8号梁端预埋的孔洞，将模板悬吊起来。合拢段挂篮布置示意图见图3图3 合拢段挂篮布置示意图4.模板安装合拢段底模利用1#挂篮前移后挂篮底模。其横梁材料均为232a普通热轧槽钢，纵向分配梁I32a工字钢平铺于两端头横梁上，形成简支结构，承受合拢段梁体荷载，工字钢上面铺面板厚6mm的钢模板。合拢段外模采用1#挂篮前移后外侧钢模板，保证其线性及尺寸符合设计。合拢段内

12、模采用21mm厚胶合板面板，胶合板背面设置竖向木制工字钢，间距30cm，木梁工字钢外部设置220a背楞，竖向间距100cm，第一道背楞离底板间距30cm。5.钢筋安装模板安装完毕并经检查后，开始绑扎底板钢筋、接长纵向波纹管道，绑扎腹板钢筋、接长波纹管道，安装并定位竖向预应力管道，最后绑扎顶板钢筋，接长顶板纵向波纹管道，安装定位横向预应力管道。6.中跨合拢配重设置中跨合拢，由于T构梁两端头荷载的不对称的最不利组合，使两主墩断面的应力均小于容许值，易产生混凝土开裂现象。施工中，应严格控制合拢口两悬臂端之间的施工荷载，使其两端对称相等，若不对称相等，则应在两悬臂端上施加与混凝土重量相等的配重，并且在

13、混凝土浇筑过程中根据浇筑速度逐渐卸载；加、卸载均对称梁轴线进行。1）挂篮总重计算（根据单侧T构结构计算）：挂篮重量：77.8t外模及底模重：15.7t纵向分配梁重：5.3t内模系统重量：7t电焊机四台：共计160*4=640kg螺旋千斤顶共计12个：共重12*15kg=180kg手拉葫芦10t及5t各4个：4*60kg+4*30kg=360kg由上计算可得：合拢段挂篮系统及配套工具共计77.8+15.7+5.3+7+0.64+0.18+0.36=99.98t2）挂篮行走后锁定前配重计算图4 中跨合拢时挂篮行走位置示意图挂篮浇筑完8#、8#块时重心位置距离0#块中心为30.5m，行进中跨合拢段时

14、，1号挂篮行走2.0m，则重心位置距离0#块为32.5m，则考虑不平衡配重计算如下：当1号挂篮行走到10#块后（前进2.0m），假定需要在1#端距离0#块中心31.5m处配重为X吨，计算其配重为：X*31.5m +99.98* 30.5m =99.98t*32.5m，计算得X=6.4t则需要在1#墩小里程边跨距离0#块中心31.5m处配重6.4t。当1#挂篮行走到9#块后（前进2.0m），2#挂篮退到7#后（后退4m），假定需要在2#墩距离0#块中心31.5m处配重为X吨，计算其配重为：X*31.5m +99.98 t * 26.5m=99.98 t*30.5m，计算得X=12.7t则需要在2

15、#墩小里程中跨距离0#块中心31.5m处配重12.7t。综合计算以上行走不平衡重小于设计要求的20T，行走安全。3）挂篮行走到位后锁定模板系统后配重计算当底模、外模及内模系统在中跨合拢段两侧固定后，此时底模系统重量最终由两侧21#节段各分摊一半重量，配重体系发生变化。经计算，底模、外模及内模系统总重28t，1#、1#主墩8#块各自分担14t。不平衡配重分别计算如下：99.98 t*30.5m=（99.98-14）t*32.5m+X*31.5m，计算得：X =8.1t锁定后需要在1#主墩中跨距离0#块中心31.5m位置配重条形基础8.1t以抵消挂篮行走到位后锁定模板系统引起的荷载不平衡配重。99

16、.98t *26.5m+15t*32.5m +X*31.5m =99.98t*30.5m，计算得X=2.8t需要在2#主墩中跨距离0#块中心31.5m位置配重条形基础2.8t以抵消挂篮行走到位后锁定模板系统引起的荷载不平衡配重。4）合拢段混凝土配重计算：中跨合拢段配重采用水箱调整浇筑合拢段混凝土时引起的不平衡配重，合拢前实测两中跨梁前端标高，根据实测标高确定配重荷载取值大小，配重宜将梁高控制在设计标高，水箱尺寸4*6*1.5m，钢板厚4mm。合拢段钢筋重：3317kg合拢段钢绞线重：10*12*2*1.101kg=264kg按照配合比计算C55混凝土单位重为2450kg/m，钢筋分摊155kg

17、/m，钢绞线分摊12.3kg/m，则单位重为2450+155+12.3=2617kg。按照设计图纸2.65 t/m进行计算。合拢段混凝土总重：21.4m，每边各分摊一半体积，则为10.7m，约为10. 7*2.65 t/m=28.36t中跨合拢段劲性骨架及钢板总重: 型钢I40a，单根长3m，共6根，顶板2根，底板4根，预埋钢板50*50*2共8块。67.6*3*6=1216.8kg合拢段水箱模板重量为：（6*4+（4+6）*1.5*2）*0.314=1.7t则中跨单侧水箱配重总重为（不含挂篮不平衡重）：28.36-1.216/2-1.7=26.05t则边跨单侧水箱配重总重为（不含挂篮不平衡重

18、）：28.36-1.7=26.68t由上计算，合拢时需在1#墩边跨、中跨，2#边跨、中跨桥面位置各设置大型水箱，水箱宽4m，长6m，高1.5m，水箱距离8#梁端0.5m，其重心距离0#块中心为34.5-0.5-2=32m，则当配重与合拢段混凝土不相等时，只需在中跨合拢段两侧设置26.05t水重即可。为了保证合拢段混凝土重量与两侧水箱中水重相等，故中跨合拢段水箱注水重量为28.36T，则两侧边跨段水箱根据相应配重增加，最终各挂篮处水箱配重见下表：位置1#墩小里程1#墩大里程2#墩小里程2#墩大里程备注挂篮编号1122与合拢段混凝土重不相等时26.6826.0526.0526.68水重1.111.

19、091.091.11水高与合拢段混凝土重相等时28.9928.3628.3628.99水重1.211.181.181.21水高5）合拢段位置水箱注水高度计算为考虑在合拢段混凝土浇筑过程中，合拢段混凝土重量全部靠水箱内的水重抵消其自重，则在靠近中跨合拢段7-8#、边跨合拢段7-8#桥面上设置大型水箱，水箱宽4m，长6m，高1.5m，其中心距离0#块中心为32m，配重为28.36T（不含水箱模板重及预埋钢板重）,则注水高度为：28.36/4/6=1.18m，则合拢段水箱注水高度为1.18m。故水箱配重参考上表按照与合拢段混凝土重相等时进行注水。6）配重加载及卸载计算配重加载过程应保证由配重产生的弯

20、矩始终略小于挂篮行走产生的弯矩。水箱加载过程要对称进行，在水箱加载完成后，测量梁体线形并反馈给线控单位，之后根据线控单位的施工指令数据调整边跨侧挂篮模板标高。中跨合拢段浇筑混凝土按三个步骤进行:中跨合拢段断面积分别为：底板2.68m2、腹板2.2m2、顶板5.82m2，单侧混凝土方量依次为:2.68m3(71.02kN)、2.27m3(60.16kN)、5.82m3(154.23kN)，转换为重量依次为7.1t、6t、15.4t。在中跨合拢段混凝土浇筑过程中，中跨两侧水箱中的水将随着混混凝土的浇筑逐渐放掉，此过程中始终保持中跨两端总重量保持不变，水箱水排放速度可略大于混凝土浇筑速度。经计算，中

21、跨合拢段两侧水箱水位高均为1.18m，水位每下降0.1m，配重将减少2.4t，通过混凝土的浇筑方量控制水位的下降，为了方便控制配重的平衡，现场浇筑混凝土可分为以下四个阶段：以浇筑完成底板混凝土为第一阶段：单侧底板混凝土共计7.1t,所以在浇筑完底板混凝土时，需要单侧水箱释放7.1t水，则水位需下降0.30m。以浇筑完成腹板混凝土为第二阶段：单侧腹板混凝土共计6t,所以在浇筑完底板混凝土时，需要单侧水箱释放6t水，合水位下降0.25m。以浇筑完成一半顶板混凝土为第三阶段：单侧一半顶板混凝土共计7.7t,所以在浇筑完一半顶板混凝土时，需要单侧水箱释放7.7t水，合水位下降0.32m。以浇筑完成所有

22、顶板混凝土为第四阶段单侧顶板混凝土共计7.7t,所以在浇筑完顶板混凝土时，需要单侧水箱释放7.7t水，合水位下降0.32m。上述浇筑混凝土过程中，还应考虑根据混凝土浇筑速度及水箱的排量相关数据，本工程采用三一重工“HBTS60-13-90”柴油地泵泵送混凝土至梁面，根据多次浇筑经验，泵车泵送量为每小时20m（53t），故需要在配重水箱底部安设排水阀门，水流量按53m3/h计算。计算流速及放水面积（流量已知）：首先计算截面积，选取48mm，壁厚3mm，钢管作为放水管，则单根管截面积为：3.14*0.048/4=0.0018m2则需要总的流速为：V=Q/S=53/3600m3/s/0.0018m2

23、=29444.4/3600=8.179m/s根据流速计算公式：当水箱深度为1.18m时，V=2gh=2*9.8m/s2*1.18m=4.81m/s当水箱深度为0.94m时，V=2gh=2*9.8m/s2*0.88m=4.15m/s当水箱深度为0.69m时，V=2gh=2*9.8m/s2*0.69m=3.68m/s当水箱深度为0.32m时，V=2gh=2*9.8m/s2*0.32m=2.5m/s根据单根管的流量与总流量对比，确定放水管数量，见下表：序号水深（m）单根管总流量（m3/h）水箱实际流速（m/s）所需放水管数量(根)11.298.1794.811.720.948.1794.152.03

24、0.638.1793.682.240.318.1792.53.2综合上述，则根据浇筑厚度，放水管的根数至少要布置5根，放水过程要根据实际阶段选择对应的放水管进行放水，水箱水排放速度可略大于混凝土浇筑速度，确保与混凝土同步浇筑。混凝土浇筑完成后，立即对梁体线形变化进行观测，并将观测数据反馈给监控单位。7.临时劲性骨架设置由于气候、合拢段温度、合拢段混凝土早期收缩和徐变、合拢段自重等会影响合拢段混凝土与两侧梁体混凝土的变形协调。合拢段混凝土浇筑后，混凝土刚度远大于临时劲性骨架构件，因此合拢段混凝土将承受更多的温度荷载，箱梁竖向温度梯度在合拢段产生不利弯矩，不利弯矩将导致梁底板开裂，为了避免合拢段底

25、板混凝土开裂，施工中采取外刚性支撑（劲性骨架）以及张拉临时预应力束的方式，在合拢段储备一定的预应力。因此，中跨合拢段施工前，在合拢段设置临时劲性骨架将1#墩及2#墩两个T构连接为一个整体，来承受合拢段施工所受的最不利荷载。合拢前要对合拢段进行预张拉，预张拉为顶板及底板纵向预应力钢束2-N42、4-N36、4-N37，共10束，张拉控制应力1302Mpa，选取张拉控制应力的20%为计算值，则实际单束张拉控制应力为1302*0.2=260.4 Mpa。则顶板张拉控制力为260.4 Mpa *12*140 mm2*2=N=874.9KN。则底板张拉控制力为260.4 Mpa *12*140 mm2*

26、8=N=3499.8KN。图5 临时劲性骨架立面图图6 临时劲性骨架端面图底板临时劲性骨架纵向采用2根2I40a工字钢，顶板临时劲性骨架纵向采用2根2I40a工字钢，长3m，与预埋在梁体内的钢板焊接，横向设置3道I28a槽钢用于加劲梁，横向I28a槽钢加劲梁与纵向工字钢之间焊接。浇筑混凝土前迅速、对称地对合拢口进行锁定，则根据调查结果可计算升温时梁体所受轴向力：预埋型钢为2I40a工字钢，劲性骨架与型钢、预埋钢板焊缝按40cm双面焊接，焊缝厚度为10mm，型钢焊接只检算其截面正应力。1、工字钢正应力计算底板劲性骨架为2根2I40a，=P/A=/2/2/8607=101.6Mpaf=215Mpa

27、 满足要求预埋工字钢为2I40a工字钢，在张拉力作用下，在2I40a工字钢中心，即2I40a工字钢距离梁面0.2m处产生的弯矩，弯距最大处为2I40a工字钢和梁面结合处，计算如下：M=P*L=/2/2*0.2=N.m弯曲应力=M/W=/1090=160.5Mpaf=215Mpa，符合要求；剪应力=V/A=/4/8610=101.6Mpaf=160Mpa，符合要求；预埋钢板作为辅助措施不进行验算。8.施工环境温度确定若合拢段在最不利温度时浇筑（即环境温度最高时），由于箱梁截面存在竖向温度梯度，将在合拢口将产生较大弯矩，这一弯矩由合拢段混凝土和劲性骨架共同承受，对于龄期尚未达到设计要求的混凝土，其

28、抗拉强度不足以抵抗这一拉应力，底板较易产生由温度荷载引起的横向裂缝，因此，施工中必须对施工环境温度进行监测，且宜低温合拢。根据 2015年1月1日以来，施工环境温度明显下降，气象信息预报显示2015年1月份施工气温在010之间，2015年1月20日施工气温在25之间。中跨合拢施工时间2015年1月20日2015年1月25日合拢，混凝土预计浇筑时间2015年1月22日，临时骨架锁定时间2015年3月1日凌晨1点4点，锁定温度5。在施工前24小时，不间断的对第8节段箱梁底板、腹板、顶板的温度进行跟踪测量，获得温度变化的详细数据。9.临时劲性骨架焊接并进行预张拉。中跨合拢锁定骨架时间2015年3月1

29、日凌晨1点4点，暂定锁定温度5。预张拉顶板及底板纵向预应力钢束2-N42、4-N36、4-N37。10.合拢段混凝土的浇筑及养护连续梁合拢施工按照“临时固结、低温浇筑、超前张拉”的基本原则进行，合拢时选择一天中温度最低、温度变化幅度较小时锁定合拢口并浇筑混凝土，这样可保证合拢段新浇筑混凝土处于气温上升环境中，在受压状态上凝结。合拢段混凝土选用早强微膨胀混凝土，混凝土标号为C60；合拢段混凝土浇筑后，采用土工布包裹，箱室内生火炉养护，确保箱室内气温在15左右，梁面混凝土浇筑完毕后应覆盖塑料薄膜，并现场制作混凝土试块3组，同条件养护，混凝土养护不少于10天后，其抗压强度满足100%并弹模达到100

30、%后方可进行张拉。11.预应力张拉及压浆待梁体混凝土强度达到100%且不少于10天龄期，混凝土弹性模量达到100%后，按顺序张拉2-N42、4-N36、4-N37，张拉完毕后及时进行压浆，然后拆除劲性骨架。2）边跨不平衡段施工1.挂篮移位中跨合拢，梁体混凝土强度达到100%且不少于10天龄期，混凝土弹性模量达到100%，张拉2-N42、4-N36、4-N37后，2号挂篮前移至8号块。图7 不平衡段施工前挂篮布置示意图2.不平衡段配重设置中跨合拢后，不平衡段施工中需在中跨设置配重。1）挂篮总重计算（根据单侧T构结构计算）：挂篮重量：77.8t外模及底模重：15.7t纵向分配梁重：5.3t内模系统

31、重量：7t电焊机四台：共计160*4=640kg螺旋千斤顶共计12个：共重12*15kg=180kg手拉葫芦10t及5t各4个：4*60kg+4*30kg=360kg由上计算可得：合拢段挂篮系统及配套工具共计77.8+15.7+5.3+7+0.64+0.18+0.36=99.98t2）不平衡段施工中配重计算2#挂篮重心位置距离0#块中心为26.5m，中跨合拢段1半重28.36t，重心位置距离0#块中心为35.5m，2#挂篮重心位置距离0#块中心为34.5m，不平衡段重121.7t，重心位置距离0#块中心为37m。行进不平衡段施工时，则考虑不平衡配重计算如下：假定需要在2#端距离0#块中心36m

32、处配重为X吨，计算其配重为：X*36m +99.98*26.5m +28.38*35.5=99.98t*34.5m+121.7*37，计算得X=119.4t则需要在2#墩小里程边跨距离0#块中心36m处配重119.4t。3）不平衡段施工不平衡段施工同标准块施工，施工过程中按砼浇筑重量同步在2#墩小里程边跨距离0#块中心36m处施加配重。3）边跨合拢段施工1.合拢施工工艺流程边跨合拢段施工工艺流程图见图8 合拢段两端预埋孔及预埋件设置边跨合拢段单侧挂篮前移及后退边跨合拢段模板安装边跨合拢段钢筋安装边跨合拢段不平衡配重边跨合拢段劲性骨架焊接安装边跨合拢段砼浇筑及养护合拢段线型监控及测量合拢段合拢温

33、度确定边跨合拢段预应力张拉及压浆混凝土拌合及运输边跨现浇段支座约束解除拆除挂篮及所有支撑体系图8 边跨合拢段施工工艺流程图2.预埋孔设置悬臂端8、9号节段、边跨现浇段11、11a号节段施工时，按照挂篮设计图纸要求，在底板、翼板上相应位置设置预埋孔，预埋孔位置及尺寸与中跨合拢段预埋孔相同。3.挂篮移位不平衡段施工完成后，1#、2#挂篮位置不动。前移1#、2#挂篮至边跨合拢段位置并锚固。4模板、钢筋安装模板安装、钢筋安装与标准阶段施工相同。5.临时劲性骨架设置边跨合拢前中跨已经合拢，故已经形成“”结构，中跨相当处于固定端，边跨是活动端，所以合拢前劲性骨架抵抗能够抵消边跨现浇段两题温度变形引起的支座

34、或模板体系产生的摩擦阻力即可。边跨合拢时边跨模板与混凝土摩擦系数取f=0.15。边跨合拢应力计算：边跨合拢段温度变化产生的轴向应力等于支座的摩擦力，则N=Qf边跨现浇11号段梁重为2044kN，边跨合拢段重为702kN，边跨合拢段重量全部由挂篮承重，则：Q=2044KN，N=2044*0.15=306.6kN，故边跨合拢段劲性骨架按照以上应力计算结构稳定性。临时劲性骨架纵向采用4根2I36a工字钢（顶板、底板各2组），长3m，与预埋在梁体内的钢板（长宽厚50cm50cm2cm）焊接，横向设置2道36a槽钢用于加劲梁，横向36a槽钢加劲梁与纵向工字钢之间焊接；浇筑混凝土前迅速、对称地对合拢口进行

35、锁定。 图9 边跨现浇段预埋钢板示意图临时锁定型钢2I36a，单根长3m，按顶板两根，底板两根计算。预埋钢板尺寸50cm*50cm，型钢与预埋钢板焊缝按40cm双面焊接，焊缝厚度为10mm计算，检算如下：边跨现浇段锁定后的纵向摩擦力为306.6KN，单根2I36a工字钢所受的轴力及钢板焊缝处所受剪力为N=P=306.6KN/4=76.7KN。=0.707P/hl=76700/(40010)=19.2Mpaf=160Mpa 焊缝满足要求h-焊缝长度l-焊缝厚度2、工字钢正应力计算=P/A=76700/（7630*2）=5.8Mpaf=160Mpa 满足要求 3、预埋钢板锚固钢筋计算3.1计算条件

36、 弯矩设计值M : 13.8kNm轴力设计值N : 1.00kN 剪力设计值V : 76.7kN力的正方向如图所示 直锚筋层数 : 3层间距b1 : 250mm 直锚筋列数 : 4列间距b : 75mm 锚板厚度t : 20mm锚板宽度B : 500mm 锚板高度H : 500mm最外层锚筋之间距离z: 250mm 结构重要性系数0 : 1.0层数影响系数r : 1.00 地震作用 : 不考虑 锚筋级别 : HPB300, fy=270.00 N/mm2 直锚筋直径d : 22mm 混凝土强度等级 : C55, fc=25.30 N/mm2, ft=1.96 N/mm23.2锚筋截面面积验算

37、(1)锚板受剪承载力系数v: 根据混凝土规范9.7.2-5计算: (2)锚板弯曲变形折减系数b: 根据混凝土规范9.7.2-6计算: (3)直锚筋面积验算: 在剪力、法向拉力、弯矩的组合作用下，直锚筋的计算截面积按照混凝土规范 式 9.7.2-1 及 式9.7.2-2计算，并取其中较大值: =1.0*(76700/1.0*0.69*270+1000/0.8*0.83*270+/1.3*1*0.83*270*250)=606.82mm2 =1.0*(1000/0.8*0.83*270+/0.4*1.0*0.83*270*250)=621.4 mm2 计算面积= max606.82, 621.4

38、= 621.4mm2 直锚筋实配面积As = 6(22/2)2 = 2280.80mm2 621.4mm2 满足系数= 2280.80621.4 = 3.67 满足3.3锚固长度: 根据混凝土规范 9.7.4, 受剪直锚筋锚固长度la: la 15d = 1522 = 330mm 实际锚固长度取350mm3.4构造要求 (1)锚筋间距b、b1和锚筋至构件边缘的距离c、c1: 根据混凝土规范 9.7.4: b、cmax3d,45=66mm 受剪构件, b1、c1max6d,70=132mm, 且b、b1300mm 由此得: 300mm b = 75mm 66mm 满足要求 300mm b1 =

39、250mm 132mm 满足要求 c 66mm, c1 132mm (2)锚板: 根据混凝土规范 9.7.4 要求, 最外层锚筋中心到锚板边缘的距离 max2d,20 = 44mm 1)宽度B = 500mm Bmin = 442+75(3-1) = 238mm 满足要求 2)高度H = 500mm Hmin = 442+250(2-1) = 338mm 满足要求 根据混凝土规范 9.7.1, 锚板厚度不宜小于锚筋直径的0.6倍, 受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8 3)厚度t = 20mm tmin = max0.6d, b/8 = 14mm 满足要求 (3)焊缝: 根据规范 9.7.

40、1 要求，锚筋直径d 20mm，宜采用穿孔塞焊。 当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于max6, 0.5d = 11.0mm (4)弯钩: 根据混凝土规范 8.3.1，采用HPB300级钢筋，末端应做180弯钩， 弯钩后平直长度 13d = 286mm，作受压钢筋时可不做弯钩。6.施工环境温度确定边跨合拢施工时间2015年3月26日左右合拢，锁定温度6。7.不平衡配重设置边跨合拢段浇筑时配重设置方式及配重荷载取值参考中跨合拢段相关数据进行计算，原理相同。边跨施工时不设置混凝土配重8. 临时劲性骨架焊接临时劲性骨架焊接与中跨合拢临时劲性骨架焊接工艺相同。9.边跨支座锁定解除边跨合拢段劲性骨架焊接完成

41、后，对边跨的活动端支座进行约束解除。10.合拢段混凝土的浇筑及养护与边跨合拢段混凝土施工工艺及措施相同。11.预应力张拉及压浆待合拢段混凝土强度达100且不少于10天龄期，混凝土弹性模量达到100%后，对称张拉纵向预应力钢束N27、N31和N27、N31。拆除0号、3号台侧临时支架，拆除1号、2号墩旁支架，释放临时支撑。拆除挂篮，对称张拉各跨预应力钢束，边跨张拉N28、N29N30、N32N34和N28、N29N30、N32N34，边中跨张拉N35、N38 、N39、N40 N41。七、人员、机具及设备1、组织机构图1）沪昆客专工程指挥部组织机构总工程师：岐峰军计划部部长：李 兴 波调度协调部

42、部长：胡 林中心试验室主任：张康锁工程技术部部长：谭德庆安全环保部部长：马 涛物资设备部部长：张 华副指挥长：韩书臣综合办公室主任：魏素贞指挥长：冯军武财务部部长：张 继 刚第二分部2）沪昆客专工程指挥部二分部组织机构总工程师：常得胜计划部长：龙晓辉设备部长：周新林试验室：戴 雷工程部长：张军朋安全部长：杨 健物资部长：陈华基副经理：王新亮办公室：张东妮项目经理：武群虎财务部长：孙贵强第三工程队3）沪昆客专第九工程队组织机构领工员：冉建军工班长：陈军峰材 料 员 王颖钊试 验 员 陈明明质 检 员 王青峰安 全 员 王 飞飞技 术 员 王佳涛技术负责人：赵志辉 队长：蔺 江图8-2-1 组织机构图2、施工劳动力安排劳动力计划表1序号工种人数备注1技术管理人员5方案制定及技术交底2质检工程师1质量检查3安全工程师1安全检查4领工员1负责现场施工5钢筋工40分两班倒，每班8个人6木工8各节段配内模板7混凝土工10单边4个，振捣混凝土8挂篮工2挂篮生产厂家现场技术指导9架子工200号块、现浇托支架焊接及拆除10模板工16单边4个，配合挂篮紧固外模，安装内模11试验工2混凝土试块制作，养护12张拉工16单边4个，预应力张拉13测量工4测量预压时布置的各点标高变化及梁面标高测量3、主要机具设备主要机具设备表2序号设备名称数量备注1拌合站1座3号站