土的压缩固结与沉降.ppt

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1、第四章第四章 土的压缩、固结土的压缩、固结 与沉降与沉降上海大学上海大学 土木工程系土木工程系4-1 4-1 概概 述述如果在地基上修建建筑物，地基土内各点不仅要如果在地基上修建建筑物，地基土内各点不仅要承受土体本承受土体本身的自重应力身的自重应力，而且要，而且要承担由建筑物通过基础传递给地基的承担由建筑物通过基础传递给地基的荷载产生的附加应力作用荷载产生的附加应力作用，这都将导致地基土体的变形。，这都将导致地基土体的变形。在附加应力作用下，地基土土体变形，从而将引起建筑物沉在附加应力作用下，地基土土体变形，从而将引起建筑物沉降。降。为什么要研究沉降？为什么要研究沉降？基础的沉降量或者各部位的

2、沉降差过大，那么将基础的沉降量或者各部位的沉降差过大，那么将影响上部建影响上部建筑物的正常使用筑物的正常使用，甚至会危及建筑物的安全。，甚至会危及建筑物的安全。4-1 4-1 概概 述述沉降、不均匀沉降沉降、不均匀沉降工程实例工程实例问题：问题：沉降沉降2.22.2米，米，且左右两部分且左右两部分存在明显的沉存在明显的沉降差。降差。墨西哥某宫殿墨西哥某宫殿地基：地基：2020多米厚的粘土多米厚的粘土4-1 4-1 概概 述述由于沉降相互影响，两栋相邻的建筑物上部接触由于沉降相互影响，两栋相邻的建筑物上部接触沉降、不均匀沉降沉降、不均匀沉降工程实例工程实例4-1 4-1 概概 述述高层建筑物由于

3、不均匀沉降而被爆破拆除高层建筑物由于不均匀沉降而被爆破拆除沉降、不均匀沉降沉降、不均匀沉降工程实例工程实例长高比过大的建筑物因不均匀沉降墙体产生裂缝长高比过大的建筑物因不均匀沉降墙体产生裂缝47m3915019419917587沉降曲线沉降曲线(mm)4-1 4-1 概概 述述中部沉降大中部沉降大“八八”字形裂缝字形裂缝沉降、不均匀沉降沉降、不均匀沉降工程实例工程实例土具有变形特性荷载作用地基发生沉降一致沉降（沉降量）差异沉降（沉降差）建筑物上部结构产生附加应力影响结构物的安全和正常使用土的特点（碎散、三相）沉降具有时间效应沉降速率4-1 4-1 概概 述述本章研究内容和思路本章研究内容和思路

4、地基沉降计算土的压缩和变形特性固结沉降与时间关系本章内容本章内容一、土的压缩试验一、土的压缩试验在外力作用下，土颗粒重新排列，土体体积缩小的现象称为在外力作用下，土颗粒重新排列，土体体积缩小的现象称为土的压缩土的压缩。为了研究土的压缩特性，通常可在试验室内进行压缩（固结）为了研究土的压缩特性，通常可在试验室内进行压缩（固结）试验，从而测定土的压缩性指标。试验，从而测定土的压缩性指标。室内压缩（固结）试验室内压缩（固结）试验的的主要装置为侧限压缩仪（主要装置为侧限压缩仪（固结仪固结仪）。用这种仪器进行试验时，由于刚性护环所限，试样只用这种仪器进行试验时，由于刚性护环所限，试样只能在竖向产生压缩，

5、而不能产生侧向变形，故称为能在竖向产生压缩，而不能产生侧向变形，故称为侧侧限压缩试验限压缩试验。4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 侧限压缩试验侧限压缩试验F 固结容器：固结容器：环刀环刀、护环护环、导环导环、透水透水石石、加压上盖加压上盖和量表架等和量表架等F 加压设备：加压设备：杠杆比例杠杆比例1:101:10F 变形测量设备变形测量设备侧限压缩仪（固结仪）支架支架加加压压设设备备固结容器固结容器变形测量变形测量OnlycompressioninverticalDeformationduetovoidvolumedecrease4-2 4-2 土的压

6、缩性土的压缩性 根据固结试验各级荷载根据固结试验各级荷载pi相应的稳定相应的稳定压缩量压缩量Si，可求得相应孔隙比可求得相应孔隙比ei建立压力建立压力p与相应的稳定孔隙比的关与相应的稳定孔隙比的关系曲线，称为系曲线，称为土的压缩曲线土的压缩曲线。4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 1e0固体颗粒固体颗粒孔隙孔隙二、土的压缩系数、压缩指数、压缩模量二、土的压缩系数、压缩指数、压缩模量压缩曲线反映了土受压后的压缩特性。压缩曲线反映了土受压后的压缩特性。土的土的压缩系数压缩系数是指土体在侧限条件下孔隙比减小量与有效是指土体在侧限条件下孔隙比减小量与有效应力增量的比值，即应力增量的比值，即ep曲线某

7、范围的割线斜率。曲线某范围的割线斜率。4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 0100200 3004000.60.70.80.91.0e e(kPa(kPa)单位：单位：MpaMpa-1-1图中所示为图中所示为0.1、0.2MPa两级压力下对应的压缩系数，称两级压力下对应的压缩系数，称为为a a1-21-2，常用来常用来衡量土的压缩性高低。衡量土的压缩性高低。0100200 3004000.60.70.80.91.0e e(kPa(kPa)4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 土的类别土的类别a1-2(MPa-1)高压缩性土高压缩性土0.5中压缩性土中压缩性土0.1,0.5)低压缩性土低压缩性

8、土0.1土工试验方法标准土工试验方法标准土的固结试验的结果也可以绘在半对数坐标上，即坐标横土的固结试验的结果也可以绘在半对数坐标上，即坐标横轴轴p用对数用对数坐标，而纵轴坐标，而纵轴e用普通坐标，由此得到的压缩用普通坐标，由此得到的压缩曲线称为曲线称为elgp曲线曲线。在较高的压力范围内，在较高的压力范围内，elgp曲线曲线近似地为一直线，可用直线的近似地为一直线，可用直线的斜率斜率压缩指数压缩指数Cc来表示土的来表示土的压缩性高低，即压缩性高低，即式中，e1，e2分别为p1，p2所对应的孔隙比。4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 压缩系数压缩系数和和压缩指数区别压缩指数区别:前者前者随所取

9、的初始压力及压力增随所取的初始压力及压力增量的大小而异量的大小而异，而后者，而后者在较高的压力范围内是常数在较高的压力范围内是常数。4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 土的压缩模量土的压缩模量是指土体在是指土体在侧限条件下侧限条件下的竖向附加应力与相的竖向附加应力与相应的竖向应变之比：应的竖向应变之比：1e1固体颗粒固体颗粒孔隙孔隙土的体积压缩系数土的体积压缩系数ms定义定义为土体在单位应力作用下为土体在单位应力作用下体积应变体积应变,它与土的压缩模它与土的压缩模量互为倒数。量互为倒数。三、回弹曲线和再压缩曲线三、回弹曲线和再压缩曲线土的卸载回弹和再压缩的特性土的卸载回弹和再压缩的特性卸荷和

10、再加荷的压缩试验。卸荷和再加荷的压缩试验。4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 回弹和再压缩曲线比初始压缩曲线平缓；加载到超过卸荷时的应力，回弹和再压缩曲线比初始压缩曲线平缓；加载到超过卸荷时的应力，再再压缩曲线与初始压缩曲线延长线重合压缩曲线与初始压缩曲线延长线重合。4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 四、应力历史对粘性土压缩性的影响四、应力历史对粘性土压缩性的影响（一）前期固结压力和超固结比（一）前期固结压力和超固结比应力历史应力历史，就是土体在历史上曾经受到过的应力状态。，就是土体在历史上曾经受到过的应力状态。天然土层在历史上曾受到过的最大固结压力称为天然土层在历史上曾受到过的最大固结

11、压力称为前期固结压前期固结压力力(preconsolidationpressure)，以，以pc表示；而把前期固结压力表示；而把前期固结压力与现有上覆压力与现有上覆压力p1之比定义为之比定义为超固结比超固结比（OCR,overconsolidatedratio）表示表示:即即,OCR=pc/p1当当OCR1时，该土是超固结土时，该土是超固结土(oveconsolidatedsoil)；当当OCR=1时，则为正常固结土时，则为正常固结土(normallyconsolidatedsoil);当当OCR1时，该土是欠固结土时，该土是欠固结土(underconsolidatedsoil)。沉积土层的超

12、固结比沉积土层的超固结比4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 （二（二）前期固结压力的确定前期固结压力的确定e eABCDmrmin1 12 23 3为考虑土的应力历史进行沉降计算，需确定土的前期固结压力。为考虑土的应力历史进行沉降计算，需确定土的前期固结压力。(f)(f)B B点对应于先期固结压力点对应于先期固结压力 p p(b)(b)作水平线作水平线m1m1(c)(c)作作m m点切线点切线m2m2(d)(d)作作m1,m2 m1,m2 的角分线的角分线m3m3(e)m3(e)m3与试验曲线的直线段与试验曲线的直线段交于点交于点B B(a)(a)在在e

13、-lge-lgp压缩试验曲线上，压缩试验曲线上，找曲率最大点找曲率最大点 m m p pp pCasagrande Casagrande 法法4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 （三（三）现场压缩曲线的推求现场压缩曲线的推求取土样使土受扰动，为使沉降计算接近实际，对室内试验结果进行修正。取土样使土受扰动，为使沉降计算接近实际，对室内试验结果进行修正。确定先期固结压力确定先期固结压力p p 过过e e0 0 作水平线与作水平线与p p作用线交于作用线交于B B。由假定由假定知，知，B B点必然位于原状土的初始压缩曲线上；点必然位于原状土的初始压缩曲线上；以以0.420.42e e0 0 在压缩

14、曲线上确定在压缩曲线上确定C C点，由假定点，由假定知，知，C C点也位于原状土的初始压缩曲线上；点也位于原状土的初始压缩曲线上；土样取出以后土样取出以后e e不变，等于原状土的初始孔隙比不变，等于原状土的初始孔隙比e e0 0，因而，因而，（e e0 0,p p）点应位于原状土的初始压缩曲线上；点应位于原状土的初始压缩曲线上；0.420.42e e0 0时，土样不受到扰动影响。时，土样不受到扰动影响。a.a.正常固结土正常固结土假定：假定：推求：推求：通过通过B B、C C两点的直线即为所求的位压缩曲线。两点的直线即为所求的位压缩曲线。4-2 4-2 土的压缩性土的压缩性 土取出地面后体积不

15、变，即（土取出地面后体积不变，即（e e0 0,s s）在原位再压在原位再压缩曲线上；缩曲线上；再压缩指数再压缩指数C Ce e 为常数；为常数；0.42 0.42e e0 0处的土与原状土一致，不受扰动影响。处的土与原状土一致，不受扰动影响。推定推定：确定确定s s，p p的作用线；的作用线；过过e e0 0作水平线与作水平线与 s s作用线交于作用线交于D D点；点；过过B B和和C C点作直线即为原位压缩压缩曲线。点作直线即为原位压缩压缩曲线。过过D D点作斜率为点作斜率为C Ce e的直线，与的直线，与p p作用作用线交于线交于B B点，点，DBDB为原位再压缩曲线；为原位再压缩曲线；

16、过过0.420.42e e0 0 作水平线与作水平线与e-lge-lg曲线曲线交于点交于点C C；b.b.超固结土超固结土假定假定：4-3 4-3 土的侧压力系数与变形模量土的侧压力系数与变形模量 一、现场荷载试验一、现场荷载试验教材教材117二、土的侧压力系数及变形模量二、土的侧压力系数及变形模量土的侧压力系数土的侧压力系数，K0，是指侧限条件下土中侧向应力与竖向应是指侧限条件下土中侧向应力与竖向应力之比。力之比。土的变形模量土的变形模量，E0，是土体在无侧限条件下的应力与应变的比是土体在无侧限条件下的应力与应变的比值。值。相当于理想弹性体的弹性模量，但是由于土体不是理想弹相当于理想弹性体的

17、弹性模量，但是由于土体不是理想弹性体性体,故称为变形模量。故称为变形模量。E0的大小反映了土体抵抗弹塑性变形的大小反映了土体抵抗弹塑性变形的能力。的能力。前面定义侧限条件下的压缩模量前面定义侧限条件下的压缩模量Es，与之有如下关系：与之有如下关系：K0与泊松比有如下关系：与泊松比有如下关系：4-3 4-3 土的侧压力系数与变形模量土的侧压力系数与变形模量 4-3 4-3 土的侧压力系数与变形模量土的侧压力系数与变形模量 变形模量变形模量E0与压缩模量与压缩模量Es之间的关系推导：之间的关系推导：所以有所以有根据定义根据定义4-3 4-3 土的侧压力系数与变形模量土的侧压力系数与变形模量 土的土

18、的弹性模量弹性模量（杨氏模量）（杨氏模量）E，是指土体在无侧限条件下是指土体在无侧限条件下瞬时压缩的应力与弹性应变的比值。常用于估算建筑物初瞬时压缩的应力与弹性应变的比值。常用于估算建筑物初始瞬时沉降。始瞬时沉降。压缩模量压缩模量Es 和变形模量和变形模量E0的应变为总应变的应变为总应变，包括弹性应变包括弹性应变和塑性应变。弹性模量和塑性应变。弹性模量E的应变只包含弹性应变。的应变只包含弹性应变。通常变形通常变形模量取值模量取值土的类型变形模量(kPa)土的类型变形模量(kPa)泥炭100500松砂1000020000塑性粘土5004000密实砂5000080000硬塑粘土40008000密实

19、砂砾石100000200000较硬粘土8000150004-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算地基沉降量是指地基土压缩变形达固结稳定的最大沉降量。地基沉降量是指地基土压缩变形达固结稳定的最大沉降量。地基沉降有两方面的原因：一是建筑物荷载在土中产生附加地基沉降有两方面的原因：一是建筑物荷载在土中产生附加应力，二是土具有压缩性。应力，二是土具有压缩性。地基沉降计算方法有分层总和法、弹性理论法、应力历史法、地基沉降计算方法有分层总和法、弹性理论法、应力历史法、应力路径法等等。应力路径法等等。分层总和法是目前被广泛采用的沉降计算方法。分层总和法是目前被广泛采用的沉降计算方法。分层总和法是以分层总

20、和法是以无侧向变形条件下的压缩量公式为基础。无侧向变形条件下的压缩量公式为基础。4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算一、分层总和法一、分层总和法无侧向变形条件下单向压缩量计算假设：无侧向变形条件下单向压缩量计算假设：（1）土的压缩完全是由于孔隙体积减小导致骨架变形的结）土的压缩完全是由于孔隙体积减小导致骨架变形的结果，土粒本身的压缩可忽略不计；果，土粒本身的压缩可忽略不计；（2）土体仅产生竖向压缩，而无侧向变形；）土体仅产生竖向压缩，而无侧向变形；（3）土层均质且在土层厚度范围内，压力是均匀分布的）土层均质且在土层厚度范围内，压力是均匀分布的。无侧向变形条件下单向压缩量公式无侧向变形条

21、件下单向压缩量公式4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算根据根据av，mv和和Es的定义的定义4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算上式又可表示为上式又可表示为Fora5m-depthofsand,Giventhatnaturalvoidratioe=0.80,specificgravityGs=2.68.(1)Determinetherelativedensityandsaturatedwatercontent.(2)Whatisthesettlementwithoutlateraldeformationiftherelativedensitybecomes75%?4-4 4-4

22、 地基沉降量计算地基沉降量计算无侧向变形条件下土层压缩量计算公式无侧向变形条件下土层压缩量计算公式4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算分分层总层总和法和法在沉降计算在沉降计算深度范围内划分若干土层，深度范围内划分若干土层，计算各层的压缩量（计算各层的压缩量（Si），），然后求其总和，然后求其总和，即得地基表即得地基表面的最面的最终终沉降量沉降量S，这这种方种方法称法称为为分分层总层总和法和法。沉降计算深度沉降计算深度zn是指自基础是指自基础底面向下需要计算压缩变形底面向下需要计算压缩变形所达到的深度。所达到的深度。分层总和法分层总和法4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算沉降计算

23、深度沉降计算深度zn的确定：的确定：z-地基某深度的附加地基某深度的附加应应力力;s-自重自重应应力。力。一般土层一般土层：z z=0.2=0.2 c c；软粘土层软粘土层：z z=0.1=0.1 c c；至基岩或不可压缩土层至基岩或不可压缩土层。分层总和法分层总和法分分层总层总和法的和法的基本思路基本思路是：将是：将压缩层压缩层范范围围内地基分内地基分层层，计计算每一算每一分分层层的的压缩压缩量，然后累加得量，然后累加得总总沉降量。沉降量。分分层总层总和法有两种基本方法：和法有两种基本方法：ep曲曲线线法法和和elgp曲曲线线法法。4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算分层总和法分层总

24、和法用用ep曲曲线线法法计计算地基的沉降量算地基的沉降量计计算步算步骤骤（1）首先根据建筑物基）首先根据建筑物基础础的形状，的形状，结结合地基土合地基土层层性状，性状，选择选择沉降沉降计计算点的位算点的位置；再按作用在基置；再按作用在基础础上荷上荷载载的性的性质质（中心、偏心或（中心、偏心或倾倾斜等），求出基底斜等），求出基底压压力的力的大小和分布。大小和分布。（2）将地基分）将地基分层层。24m,=0.4b,土土层层交界面，地下水位；交界面，地下水位；（3）计计算地基中的自重算地基中的自重应应力分布。力分布。（4）计计算地基中算地基中竖竖向附加向附加应应力分布力分布;（5）确定）确定压缩层压

25、缩层厚度厚度；（6）按算）按算术术平均求各分平均求各分层层平均自重平均自重应应力和平均附加力和平均附加应应力。力。(注意：也可注意：也可以直接以直接计计算各土算各土层层中点中点处处的自重的自重应应力力及附加及附加应应力力)4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算分层总和法分层总和法（7）求出第）求出第i分分层层的的压缩压缩量。量。pe（注意：注意：不同土不同土层层要用不同曲要用不同曲线线），代公式：），代公式：（8）最后将每一分）最后将每一分层层的的压缩压缩量累加，即得量累加，即得地基的地基的总总沉降量沉降量为为：4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算分层总和法分层总和法【例例题题4

26、1】某柱下独立基础为某柱下独立基础为正方形，边长正方形，边长l=b=4m，基础埋深，基础埋深d=1m，作用在基础顶面的轴心荷，作用在基础顶面的轴心荷载载F=1500kPa。地基为粉质黏土，。地基为粉质黏土，土的天然重度土的天然重度=16.5kN/m3，地下，地下水位深度水位深度3.5m，水下土的饱和重，水下土的饱和重度度sat=18.5kN/m3，如图所示。地，如图所示。地基土的天然孔隙比基土的天然孔隙比e1=0.95，地下，地下水位以上土的压缩系数为水位以上土的压缩系数为a1=0.30MPa-1，地下水位以下土，地下水位以下土的压缩系数为的压缩系数为a2=0.25MPa-1，地，地基土承载力

27、特征值基土承载力特征值fak=94kPa。试。试采用传统单向压缩分层总和法和采用传统单向压缩分层总和法和规范推荐分层总和法分别计算该规范推荐分层总和法分别计算该基础沉降量基础沉降量。4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算分层总和法分层总和法【解】解】按分层总和法计算按分层总和法计算按比例绘制柱基础及地基土的剖面图，如图所示。按比例绘制柱基础及地基土的剖面图，如图所示。按式按式计算地基土的自重应力（提示：自土面开始，地下水位计算地基土的自重应力（提示：自土面开始，地下水位以下用浮重度计算），结果如表以下用浮重度计算），结果如表4-6。应力图如图。应力图如图。计算基底应力计算基底应力计算基底

28、处附加应力计算基底处附加应力4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算 分层总和法分层总和法计算地基中的附加应力计算地基中的附加应力计算地基中的附加应力计算地基中的附加应力地基受压层厚度地基受压层厚度地基受压层厚度地基受压层厚度znzn确定确定确定确定地基沉降计算分层地基沉降计算分层地基沉降计算分层地基沉降计算分层计算各层土的压缩量计算各层土的压缩量计算各层土的压缩量计算各层土的压缩量柱基础中点最终沉降量柱基础中点最终沉降量4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算 自基底深度z(m)土层厚度Hi(m)自重应力(kPa)附加应力（kPa）孔隙比e1附加应力平均值(kPa)分层土压缩变形量S

29、i(mm)l/bz/bcz016.51.000.250097.251.21.236.31.00.60.222986.600.9591.9316.972.51.357.751.01.250.146157.760.9572.1014.424.11.671.351.02.050.081131.510.9544.649.166.01.987.51.03.000.044717.390.9524.455.96表表4-6分层总和法计算地基沉降量分层总和法计算地基沉降量【例【例题题4-2】墙墙下条形基下条形基础宽础宽度度为为2.0m，传传至地面的荷至地面的荷载为载为100kNm，基基础础理置深度理置深度为为1

30、.2m，地下水位在基底以下地下水位在基底以下0.6m，如下如下图图所示，地基土的室所示，地基土的室内内压缩试验试验压缩试验试验e-p数据下表所示，用分数据下表所示，用分层总层总和法求基和法求基础础中点的沉降量。中点的沉降量。4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算 分层总和法分层总和法地基土的室内地基土的室内压缩试验试验压缩试验试验e-p数据数据【解】（【解】（1）地基分）地基分层层：考考虑虑分分层层厚度不超厚度不超过过0.4b=0.8m以及地下水位，基底以下厚以及地下水位，基底以下厚1.2m的粘土的粘土层层分成两分成两层层，层层厚均厚均为为0.6m，其下粉其下粉质质粘土粘土层层分分层层厚

31、度均取厚度均取为为0.8m。（2）计计算自重算自重应应力力计计算分算分层处层处的自重的自重应应力，地下水位以下取有效重度力，地下水位以下取有效重度进进行行计计算。算。计计算各分算各分层层上下界面上下界面处处自重自重应应力的平均力的平均值值，作，作为该为该分分层层受受压压前所受前所受侧侧限限竖竖向向应应力力p1i，各分各分层层点的自重点的自重应应力力值值及各分及各分层层的平均自重的平均自重应应力力值见图值见图及附表。及附表。050100200300粘土0.6510.6250.6080.5870.570粉质粘土0.9780.8890.8550.8090.773分层点深度zim自重应力sskPa附加

32、应力sZkPa层号层厚Him自重应力平均值(即P1i)kPa附加应力平均值(即Pi)kPa总应力平均值(即P2i)kPa受压前孔隙比e1i(对应P1i)受压后孔隙比e2i(对应P2i)分层压缩量Dsimm0021.152.910.631.749.50.626.451.277.60.6370.6167.721.236.440.00.634.144.878.90.6330.6156.632.042.929.00.839.734.574.20.9010.87311.842.849.522.20.846.225.671.80.8960.8749.353.656.017.80.852.820.072.8

33、0.8870.8745.564.462.614.80.859.316.375.60.8830.8724.775.268.812.70.865.713.879.40.8780.8693.8附表附表 分层总和法计算地基最终沉降分层总和法计算地基最终沉降（3）计计算算竖竖向附加向附加应应力；力；基底平均附加基底平均附加应应力力为为：查查条形基条形基础竖础竖向向应应力系数表，可得力系数表，可得应应力系数力系数au及及计计算各分算各分层层点的点的竖竖向附加向附加应应力，并力，并计计算各分算各分层层上下界面上下界面处处附加附加应应力的平均力的平均值值，见见附附图图及附表。及附表。（4）将各分）将各分层层自

34、重自重应应力平均力平均值值和附加和附加应应力平均力平均值值之和作之和作为该为该分分层层受受压压后的后的总应总应力力p2i。（5）确定确定压缩层压缩层深度：深度：按按sz/sc=0.2来确定来确定压缩层压缩层深度，在深度，在z=4.4m处处，sz/sc14.8/62.5=0.2370.2,在在z=5.2m处处，sz/sc12.7/69.00.1840.2，所以所以压缩层压缩层深度可取深度可取为为基底以下基底以下5.2m。（6）计计算各分算各分层层的的压缩压缩量量如第如第层层各分各分层层的的压缩压缩量列于附表中。量列于附表中。（7）计计算基算基础础平均最平均最终终沉降量沉降量4-4 4-4 地基沉

35、降量计算地基沉降量计算 二、规范法二、规范法建筑地基基础设计规范推荐的计算方法是对分层总和法建筑地基基础设计规范推荐的计算方法是对分层总和法单向压缩公式的修正。单向压缩公式的修正。a.同样采用了侧限条件下同样采用了侧限条件下ep曲线的压缩性指标，但运用曲线的压缩性指标，但运用了平均附加应力系数了平均附加应力系数；b.规定了地基变形计算深度的新标准；规定了地基变形计算深度的新标准；c.提出了沉降计算的经验修正系数提出了沉降计算的经验修正系数，使结果接近实际。，使结果接近实际。4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算 规范法规范法平均附加应力系数平均附加应力系数（表（表44）定义：从基底某点下

36、至地基任意深度定义：从基底某点下至地基任意深度z范围内的附加应力分范围内的附加应力分布图面积布图面积A与基底附加应力与地基深度乘积的比值。与基底附加应力与地基深度乘积的比值。成层地基中第成层地基中第i分层的变形量公式：分层的变形量公式：分层总和，得分层总和，得4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算 地基变形深度的确定地基变形深度的确定采用变形比法（分层总和法是应力比法）采用变形比法（分层总和法是应力比法）规定：按表规定：按表4-2分层厚度所得的变形量小于总压缩量的分层厚度所得的变形量小于总压缩量的2.5%。沉降计算的经验修正系数沉降计算的经验修正系数（表（表43）根据基础沉降观测资料推算

37、的最终变形量根据基础沉降观测资料推算的最终变形量/公式计算沉降量公式计算沉降量因此规范法计算地基最终沉降量的公式为因此规范法计算地基最终沉降量的公式为规范法规范法例题，教材例题，教材P129，课堂上学生自学。课堂上学生自学。4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算 三、按弹性力学公式计算沉降量三、按弹性力学公式计算沉降量公式推导公式推导教材教材131页，讲一下思路即可。页，讲一下思路即可。值值查表查表48常用变形模量常用变形模量E0来代替弹性模量来代替弹性模量E优点：直接使用弹性理论，概念清晰，计算简便。优点：直接使用弹性理论，概念清晰，计算简便。适用范围及不足：适用于地基土土质均匀，荷载

38、面积不大的适用范围及不足：适用于地基土土质均匀，荷载面积不大的情况。不适用于复杂边界条件，土层不均匀时，计算的准确情况。不适用于复杂边界条件，土层不均匀时，计算的准确与否取决于所选用的弹性模量（或变形模量）是否具有代表与否取决于所选用的弹性模量（或变形模量）是否具有代表性。弹性力学公式计算的沉降量往往偏大。性。弹性力学公式计算的沉降量往往偏大。4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算（一一）elgp曲曲线线法法（应力历史法）（应力历史法）利用室内利用室内elgp曲曲线线法法可以考可以考虑应虑应力力历历史的影响，从而可史的影响，从而可进进行更行更为为准确的沉降准确的沉降计计算。算。与单向压缩

39、分层总和法的区别：与单向压缩分层总和法的区别：a.采用采用elgp曲曲线线确定压缩指数确定压缩指数Ccb.由现场压缩曲线求得由现场压缩曲线求得c.初始孔隙比用初始孔隙比用d.考虑土的应力历史，对正常固结土和超固结土采用不同的考虑土的应力历史，对正常固结土和超固结土采用不同的计算公式计算公式四、沉降计算的其它方法四、沉降计算的其它方法4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算（二（二）斯肯普顿比伦斯肯普顿比伦法法（变形三分法）（变形三分法）根据粘性土地基在外载作用下变形发展过程，认为地基的总根据粘性土地基在外载作用下变形发展过程，认为地基的总沉降由三个分量组成：瞬时沉降、固结沉降、次固结沉降。

40、沉降由三个分量组成：瞬时沉降、固结沉降、次固结沉降。沉降计算的其它方法沉降计算的其它方法瞬时沉降是加载后即时发生的沉降，由不排水条件下土体变形瞬时沉降是加载后即时发生的沉降，由不排水条件下土体变形导致；导致；固结沉降是随固结土中水排出，孔隙水压力减小、有效应力增固结沉降是随固结土中水排出，孔隙水压力减小、有效应力增加造成的沉降；加造成的沉降；次固结沉降发生在固结完成之后，与土骨架的蠕变有关。次固结沉降发生在固结完成之后，与土骨架的蠕变有关。优点：考虑变形过程，能考虑应力历史，修正可提高精度；优点：考虑变形过程，能考虑应力历史，修正可提高精度；不足：这一计算方法只适用于粘性土层。不足：这一计算方

41、法只适用于粘性土层。4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算（三（三）应力路径法应力路径法沉降计算的其它方法沉降计算的其它方法应力路径是指在外力作用下土中某点的应力变化过程在应力应力路径是指在外力作用下土中某点的应力变化过程在应力坐标图中的移动轨迹。应力路径法利用三轴仪在室内模拟土坐标图中的移动轨迹。应力路径法利用三轴仪在室内模拟土的原位应力路径，实测土的应变，再计算沉降。的原位应力路径，实测土的应变，再计算沉降。优点：思路清晰，计算方法先进。优点：思路清晰，计算方法先进。缺点：试验工作量大；计算依据的代表性点不易选取；应力缺点：试验工作量大；计算依据的代表性点不易选取；应力系按弹性理论求

42、得，未必与实际应力相同。系按弹性理论求得，未必与实际应力相同。4-4 4-4 地基沉降量计算地基沉降量计算沉降计算方法的讨论沉降计算方法的讨论单向压缩分层总和法单向压缩分层总和法（使用使用e-lgp曲线）曲线）优点：计算方法简单，计算指标容易测定，能考虑地基分层、优点：计算方法简单，计算指标容易测定，能考虑地基分层、地下水位、基础形状，适用广泛，经验积累较多。当基础面积地下水位、基础形状，适用广泛，经验积累较多。当基础面积大大超过压缩层厚度，可以得到较好结果。大大超过压缩层厚度，可以得到较好结果。缺点：室内测缺点：室内测e-p曲线，取样扰动，使计算结果偏大。曲线，取样扰动，使计算结果偏大。可判

43、定原状土压缩曲线可判定原状土压缩曲线 区分不同固结状态区分不同固结状态 无法确定现场土压缩曲线无法确定现场土压缩曲线 不区分不同固结状态不区分不同固结状态 e-lgp曲线方法与曲线方法与e-p曲线方法曲线方法（即（即应力历史法应力历史法）相比，不足之处：）相比，不足之处：规范法规范法（使用使用e-lgp曲线），修正，提高了精度。曲线），修正，提高了精度。e-pe-lgp其它方法的优缺点前面已讲过其它方法的优缺点前面已讲过4-5 4-5 地饱和土单向固结理论地饱和土单向固结理论固固结结：饱饱和土体在某和土体在某压压力作用下，力作用下，压缩压缩量量随着孔隙水的排出而逐随着孔隙水的排出而逐渐渐增增长

44、长的的过过程；程；固结描述了固结描述了沉降与时间之间的关系沉降与时间之间的关系。关西国际机场世界最大人工岛19861986年：年：开工开工19901990年：年：人工岛完成人工岛完成19941994年：年：机场运营机场运营面积：面积：4370m1250m4370m1250m填筑量：填筑量：18010180106 6m m3 3平均厚度：平均厚度：33m33m地基：地基：15-21m15-21m厚粘土厚粘土工程实例工程实例关西国际机场是日本建造海上机场的伟大壮举，是日本人围海造地工程的杰作。关西国际机场建在大阪东南、离海岸大约3英里的大沙滩上。这个大沙滩，长2.5英里，宽0.75英里。1989年

45、日本政府决定在大阪建成年客流量高大3000万人的世界级机场，并配有现代化的商场、旅馆以及其他配套设施。机场的全部预算高达100亿美元，如果将配套的高速运输线和填海费用全部计算在内，工程造价将超过英吉利海峡隧道工程。关西机场1994年夏季已投入使用，整个机场酷似一个绿色的峡谷，一侧为陆地，一侧为海洋。国家：日本城市：大阪年份：1994年关西机场象是一具精准的仪器，是数学与科技的结晶。皮亚诺4-5 4-5 地饱和土单向固结理论地饱和土单向固结理论工程实例工程实例设计时预测沉降：设计时预测沉降：5.77.5 m完成时实际沉降：完成时实际沉降：8.1 m，5cm/月月(1990年年)预测主固结完成：预

46、测主固结完成：20年后年后比设计超填：比设计超填：3.0 m问题：沉降大且有不均匀沉降日期日期测测点点及及实际沉实际沉降降值（值（m）123578101112151617平均平均00-1210.6 9.7 12.8 11.7 10.6 13.0 11.6 10.3 12.7 12.5 9.0 14.1 11.701-1210.8 9.9 13.0 11.9 10.7 13.2 11.8 10.5 12.9 12.7 9.1 14.3 11.9一、一、单单向固向固结结模型模型物理模型物理模型弹簧活塞模型弹簧活塞模型4-5 4-5 饱和土单向固结理论饱和土单向固结理论ppp附加应力附加应力:z=p

47、超静孔压超静孔压:u=z=p有效应力有效应力:z=0渗流固结过程变形逐渐增加渗流固结过程变形逐渐增加附加应力附加应力:z=p超静孔压超静孔压:u 0附加应力附加应力:z=p超静孔压超静孔压:u=0有效应力有效应力:z=pp从固从固结结模型模模型模拟拟的土体的的土体的固固结过结过程程可以看出：可以看出：在某一在某一压压力作用下，力作用下，饱饱和土的固和土的固结过结过程就是程就是土体中各点的土体中各点的超孔隙水超孔隙水应应力不断消散、附加有效力不断消散、附加有效应应力相力相应应增加的增加的过过程程，或者或者说说是超孔隙水是超孔隙水应应力逐力逐渐转渐转化化为为附加有效附加有效应应力的力的过过程，程，

48、而在而在这这种种转转化的化的过过程中，任一程中，任一时时刻任一深度上的刻任一深度上的应应力始力始终终遵循着有效遵循着有效应应力原理，即力原理，即p=u+。因此，关于因此，关于求解地基沉降与求解地基沉降与时间时间关系关系的的问题问题，实际实际上就上就变变成求解在附加成求解在附加应应力作用下，地基中各点的超孔隙水力作用下，地基中各点的超孔隙水应应力随力随时间变时间变化的化的问题问题。因。因为为一旦某一旦某时时刻的超孔隙水刻的超孔隙水应应力确定，力确定，附加有效附加有效应应力就可根据有效力就可根据有效应应力原理求得，从而，根据上力原理求得，从而，根据上节节介介绍绍的理的理论论，求得，求得该时该时刻的

49、土刻的土层压缩层压缩量。量。4-5 4-5 饱和土单向固结理论饱和土单向固结理论二、太沙基（二、太沙基（Terzaghi）单单向固向固结结理理论论4-5 4-5 饱和土单向固结理论饱和土单向固结理论实践背景：实践背景：大面积均布荷载大面积均布荷载p不透水岩层不透水岩层饱和压缩层饱和压缩层z=pp侧限应力状态侧限应力状态土层均匀且完全饱和；土层均匀且完全饱和；土颗粒与水不可压缩；土颗粒与水不可压缩；变形是单向压缩（水的渗出和土层压缩是单向的）；变形是单向压缩（水的渗出和土层压缩是单向的）；荷载均布且一次施加；荷载均布且一次施加；假定假定 z z=const=const渗流符合达西定律且渗透系数保

50、持不变；渗流符合达西定律且渗透系数保持不变；压缩系数压缩系数a a是常数。是常数。1 1、基本假定、基本假定4-5 4-5 饱和土单向固结理论饱和土单向固结理论2 2、建立方程、建立方程微小单元（微小单元（11dz）微小时段（微小时段（dt）孔隙体积的变化流出的水量孔隙体积的变化流出的水量土的压缩特性土的压缩特性有效应力原理有效应力原理达西定律达西定律表示超静孔隙水压力的时空分布的微分方程表示超静孔隙水压力的时空分布的微分方程超静孔隙水压力超静孔隙水压力孔隙比孔隙比超静孔隙水压力超静孔隙水压力孔隙比孔隙比土骨架的体积变化土骨架的体积变化不透水岩层不透水岩层饱和压缩层饱和压缩层z z4-5 4-