Gbj130（钢筋混凝土升板结构技术规范）.docx

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1、中华人民共和国国家标准钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ13090主编部门:中华人民共和国原城乡建设环境保护部 批准部门:中华人民共和国建设部 施行日期：1991年3月1日关于发布国家标准钢筋混凝土升板结构技术规范的通知（90）建标字第249号根据国家计委计综1984305号文的要求,由中国建筑学研究院会同 有关单位共同制订的钢筋混凝土升板结构技术规范,已经有关部门会 审，现批准钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ130-90为国家标准,自 九九一年三月一日起施行。本标准由建设部负责管理。具体解释等工作由中国建筑科学研究院 负责。出版发行由建设部标准定额研究所负责组织。中华人民共和国建设部 一九九0

2、年五月十八日编制说明本规范是根据国家计委计综19841305号文的耍求,由中国建筑科学 研究院会同有关单位共同编制而成的。本规范是在部标准升板建筑结构设计与施工暂行规定 （JGJ8（一）-76）和升板建筑结构设计与施工暂行规定的补充规定 （JGJ8（二）-79）的基础上进行了合并和修改,吸收了近十几年来的设计、施 实践经验和科研成果,增加了密肋板、格梁板设计计算和构造、盆式升 板法设计与施工、现浇柱与工具柱施工以及墙体和筒体的施工等内容。 在编制过程中,以多种方式广泛地征求了全国有关单位意见,反复修改,最 后由我部会同有关部门审查定稿。本规范共分十一章十一个附录。其中设计部分六章,施工部分四章

3、, 验收部分一章。这三部分的内容是紧密联系的。其主要内容有:总则,设 计计算与施工的基本规定,板、柱、板柱节点、抗侧等结构的设计与施 及升板结构工程的质量标准与验收。为了提高规范质量,请各单位在执行本规范的过程中,注意总结经验, 积累资料,随时将有关意见和建议寄交中国建筑科学研究院结构所,以便 今后进一步修改时参考。建设部一九九0年五月目录 第一章总则第二章设计计算与施工的基本规定 第三章板的设计第一节一般规定第二节提升阶段计算第三节使用阶段计算第四节构造与配筋第四章柱的设计第一节一般规定第二节提升阶段验算第三节使用阶段计算 第五章板柱节点设计第一节板柱节点第二节提升环和承重销 第六章升板结构

4、的抗侧设计第一节一般规定第二节内力和位移计算第三节构造要求第七章柱的施工第一节一般规定第二节预制柱的施工第三节现浇混凝土柱的施工第四节工具柱的施工第八章板的制作第一节胎模施工第二节隔离层第三节提升环制作与安装第四节模壳和模板第五节混凝土施工 第九章板的提升与固定第一节提升设备第二节提升单元与程序第三节提升准备第四节板的提升第五节群柱的稳定措施 第六节板的就位与固定第十章墻体和筒体的施工第一节一般规定第二节 升提、升滑施工第三节升层施工第十一章验收第一节质量标准与结构验收第二节技术复核与隐蔽工程验收附录一等代梁的升差内力的计算附录二平板配筋构造附录三格梁板的次梁有效刚度系数a附录四变刚度等代悬转

5、柱的截面刚度修正系数4附录五群柱与内竖筒或剪墙共同工作时的计算长度系数U附录六板柱节点图附录七板柱结构及板柱壁式框架结构的简化计算法附录八板柱剪墙结构的简化计算方法附录九带刚域杆件的线刚度修正系数附录I等代框架梁和柱的刚域长度系数表附录十一本规范用词说明附加说明本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单主要符号作用和作用效应M弯矩设计值N轴向设计值 v翦设计值 F作用,力 q垂直分布活荷载设计值 (D集中和分布风荷载G。、96构件自身所受的重力和分布重力计算指标B.短期荷载作用下的等代梁刚度 等代框架梁的线刚度K等代框架柱的线刚度 &总框架顶点的水平刚度 Ky总剪墻顶点的水平刚度 E,混凝土的弹

6、性模量 瓦型钢的弹性模量 混凝土的抗拉强度设计值几何参数厶等代梁的截面惯性矩I,混凝土板或柱的截面惯性矩I.型钢的截面惯性矩厶等代框架梁的截面惯性矩厶等代框架柱的截面惯性矩各片剪墙等效惯性矩之和、等代梁的计售宽度柱帽的有效宽度B房屋总宽度h.板的截面高度柱的截面高度 截面的有效高度H 寧咼柱的全高Hk墻体的悬臂高度H房屋总高度I柱距、lT等代梁的计算跨度lo柱的计算长度6a偏心距T1基本周期0柱帽倾斜面与柱轴线的夹角k冲切破坏锥体面的平均周边长度 或建筑物顶点X或丫方向的位移 川或物X或丫方向的层间位移 S跺支座AF的竖向位移计算系数次梁的有效刚度系数F折尊荷载修正系数变刚度等代悬臂柱的截面刚

7、度修正系数:R偏心距増大系数圏计菖长度系数Acb柱帽半寛与等代框架梁跨度之比稲柱帽计售高度与柱高之比、4等代框架梁左、右端刚域长度与梁跨度之比潦、4柱上、下端刚域长度与柱高之比雑、射带刚域梁左、右端的线刚度修正系数强、带刚域柱上、下端的线刚度修正系数第一章总 则第1. 0. 1条为了在升板结构的设计与施工中贯彻执行国家的技术 经济政策,做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量,特制订本规范。第1. 0. 2条本规范适用于屋面高度不超过50m和设防烈度不超 过8度的业与民用建筑的钢筋混凝土升板结构的设计与施工。第1. 0. 3条升板结构的设计与施工,应采用合理的设计与施工方 案,编制施工组织设

8、计,并严格执行质量检査与验收制度。第1.0. 4条本规范按现行国家标准建筑结构设计统标准、建 筑结构设计通用符号、计量单位和基本术语、混凝土结构设计规范、 建筑抗震设计规范、建筑结构荷载规范,并结合升板结构的特点而 编制的。在设计与施工时,尚应符合国家有关其它规范的规定。第二章设计计算与施工的基本规定第2. 0. 1条升板结构的整体布置应保证建筑物在施工及使用过程 中的稳定性。建筑物中的电梯井、楼梯间等可作为抗侧结构,在提升过 程中尚可利用相邻坚固建筑物作为升板结构的临时支撑。第2. 0. 2条升板结构的平面与柱网可灵活布置,有抗震设防要求时, 结构布置宜均匀、对称,其刚度中心宜与质量中心重合

9、。第2. 0. 3条升板结构的承载力应采用下列公式进行设计和计算:、非抗震设计时:oSR(2.0.3-1)二、抗震设计时：S R/re (2.0.3-2)式中 0结构重要性系数,对安全等级为级、二级、三级 的结构构件,应分别取1、结构安全等级应按国家标准建筑结构设计统 标准的规定确定：s内力设计值。包括轴设计值、弯矩设计值、剪设计值、扭 矩设计值等。应根据不同的结构构件,按施工和使用两个阶段分别计算确 定;R结构构件的承载设计值:RE结构构件承载力的抗震调整系数。三、承载力的抗震调整系数按表2. 0. 3取用。钢筋混凝土结构构件祇故抗度调整系被 表203结 构 构 件 名 称V受穹梁板和轴压比

10、不大于d 15的柱伸压0. 75钝压比大于Q 15的在演d的前力墻偏压,伸Kd 85各类构件受期d 90冠，本规応中的“典燧”即为呪行国家标卷健筑抗震反计规范中的抗凄墻”第2 0 4条 升板结构应捜提升与使用两个阶段设计.结 构的截面尺寸、配筋宜由使用阶段的内力控制。提升阶段的提升 程序及板柱节点的连接固定措施,应由施工单位与设计单位共同商 定。第三章板的设计第一节一般规定第3. 1. 1条升板结构根据柱网尺寸、荷载大小、刚度和开洞要求 及施工条件,可采用钢筋混凝土和预应混凝土平板、密肋板及格梁板等 型式。第3.1.2条钢筋混凝土平板的厚度,不应小于柱网长边尺寸的1/35；密肋板的肋高（包括面

11、板厚度）,不应小于柱网长边尺寸的1/30:格梁板梁高（包括面板厚度）,不应小于柱网长边尺寸的!/20o第3. 1. 3条板在提升和使用阶段的计算,应按板的纵横两个方向进 行。提升阶段板的安全等级,可降低级,但不得低于三级。第3. 1. 4条密肋板的肋间距、高度、宽度及面板厚度符合构造要 求时,其内力可采用T形截面特征按平板计算。第3. 1. 5条常用矩形柱网平板、密肋板和格梁板的内力可按本章 规定的简化方法计算:对柱网较特殊的板、受集中荷载及开孔的板,可应 用有限元等方法作专门分析计算。第二节提升阶段计算第3. 2. 1条提升阶段板的内力设计值应按下式计算:Si= ( RsGx+ K+ 历 3

12、 2 D式中.板自重作用分项系数,应为L 2g板上施工荷载与堆稱有蒙作用分项系数,应为1.41,梶升差异作用分项系数,应取L25：Gx板自重标废值(kft)jQa楼板上的施工荷載,宜取0L5kPn,顶层板施工荷 载宜取小于1.5kPft,当采用升提或升滑施工时可 取2.5kPa;若有堆豉荷载则另加,其堆传荷载值 不宜大于Q.a;W,板的提升差异值或搁置差异值,按本章规定取用;K动系数,应取1.2;、。,、G一分别为板自重、施工荷载和提升差异的作用效应 系数.第3 2 2条 提升阶段，板的纵横两个方向的弯矩，可采 用等代梁法按下列规定进行计尊,、等代梁的计算跨度，应取柱子中心线之间的距离。相应

13、的计售宽度应取垂直于计售跨度方向的两相邻区格板中心线之间 的距离笹322).S图322板帯划分及等代梁(Q平板和宙舫板,格梁板1 在上板階,2T中板電,z,一等代梁计覧將度,、一与代票计置宽度二、短期荷载作用下等代梁的刚度可捜下式计算:B,=0. 65EJi(3 2 21)式中匾板的混凝土弹性模量;八一等代梁的截面惯性矩.三、等代梁截面惯性矩应按下列规定确定:1 .平板的等代梁截面惯性矩应按下式计算I厶=崂或縛3*222)式中k.平板的截面高度。2 .密肋板的等代梁截面惯性矩,应取计算寛度范围内所有肋 按T形截面计算的惯性矩之和。格梁板的等代梁截面惯性矩,应 取柱轴线两侧板中心线范围内的T形截

14、面主梁惯性矩与次梁惯 性矩之和.密肋板助的翼缘计算寛度和格梁板主梁及次梁的衷堤 计算寛度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范的有关规 定;3 .当采用预制混凝土模壳时，具混凝土强度等级不应低于 C15当预制模壳的混凝土强度等级不小于密肋板或格梁板的0.6 倍时，可考虑模壳与板的共同工作。第3 *2,3条 当按等代梁法计算提升差异内力时，对一般 提升法，提升差异内力应为分别计算仅由任一支座提升差异 1妬m产生的内力;对盆式提升法，提升差异内力应按设计盆曲线 并考虑任一支座提升差异Sinm产生的内力。提升差异内力应捜 本规范附录的有关公式计算确定。第3,2*4条 平板和密肋板的等代梁弯矩设计值，可

15、按表 3，2 4的比例分配给柱上板帯和跨中板带。平板与宙肋板柱上板带和暗中板带弯矩分配比例表324截 面 位 就柱上板幣將中板街内明支座梅面负弯距聘中正考距端將,第一个内支座被面负弯距 鸥中正弯距边支座低面负弯距72%55%75%55% so%25%45%25%45%10%iit在京弯凭量不变的条件下,必要时允许雋在上板常负考矩的10%分配給將中板幣第3 , 2 , 5条 两个方向主次梁相互垂直，且相邻主梁间仅 布置两根次梁的格梁板,其等代梁弯矩设计值应分别按下列公式 分配给主次梁;式中M格梁板的等代梁穹矩设计值; 格梁板的主梁弯矩设计值;M.格梁板的次梁弯矩设计值; 格梁板的主梁的截面惯性矩

16、;1 .格梁板的次梁的截面惯性矩；弯矩分配时次梁有效刚度系数,可按本规范附录三 取用。其他情况的格梁板可按交叉梁结构计算。第三节使用阶段计算第条 使用阶段板的内力设计值S应按下列公式计I、非抗震设计时(S= 0csGe+4W+ 凶k+ qWt)中。(3 3 11)二、抗震设计时.S= sCWJk+ 0r 凶.+ 卬,+ nCaB*(3 3 1 2)式中。风荷载作用分项系数,应取14;板就位差异作用分项系数,应取1.25；活荷戟作用分项系数，当活荷载小于4kN/H时取1.4,否则取1.3；n一水平地震作用分项系数，应取1.3；人风荷载组合系数，应取85；Qk-活荷载标准值(kPft);W.就位差

17、异值。一般方法提升的就位差异值取51nm, 当采用盆式搁置的就位差异值取Snm；用风荷载标准值(kPfc) j0.活荷载地震组合值。对按实际情况计算的活荷载取 100 ;按等效楼面均布活荷载计算的书库、档案库 取80 ,殷民用建筑取50 ,后“水平地虐作用的标准值,按本规范第6 *2*3条规 定进行计算;Gb、C,一分别为板自重和就位差异的作用效应系数;3活荷载作用效应系数;Gn水平地震作用效应系数;C.风荷载作用效应系数。第3*3*2条 使用阶段板的重力 0考虑动系数)及就 位差异所产生的内力,仍可按本章写32 *2条、第3 *2 *3条 的规定进行计售。第3,3* 3条 当垂直荷载作用下的

18、平板和密肋板，采用经 验系数法计算使用阶段板的内力时，应符合下列要求一、活荷载为均布荷载,且不大于恒荷载的三倍;二、在使用阶段每个方向至少应有三个连续跨;三、任一区格内的长边与短边之比不应大于1.5；四、在同一方向上的最大跨度与最小跨度之比不应大于1.2第3,3 *4条 按经验系数法计算时,应先售出除板所受的 重力外的所有垂直分布活荷载产生的板的总弯矩设计值，然后按 表3，3，4确定柱上板带和跨中板带的弯矩设计值。对方向板的总弯矩设计值,应按下式计算.3,3,4一 1)対方向板的总弯矩设计值，应按下式计算:M&筌)%=(3,3,4-2)式中h柱帽在弯矩方向的有效宽度与无梁楼盖的要求相同;当无柱

19、帽时取零;q垂直分布活荷载设计值(kPa).经验系效法板带弯矩值表334植 面 粒 通日上板幣游中板带内明支座够面也弯距Q 501G (%0- 17J/1 3將中正考距 端明Ol 13J厶(引Ol 1516 U6)第一个内支座够面倒弯距a 50Ml (巧0- 17Ml (My)將中正近a 26Ms (必). 22Mt (My)边支座載面负弯距a 33M (必0- 041 (My)4I在总考矩是不变的条件下,必要时允许梅在上板带负考矩的10%分配给 將中板街. 表3 4为无号骨板的经眼系数.对絞小林曾板仍可采用.当忌曽较大且其魚弯是大于边支座板面负弯矩时,应让烧緑寓弯矩对边支座与内鸥 的影叽第5

20、条 当不符合本规范第3 *3 *3条中任T的平 板和密肋板以及格梁板,均可采用等代框架涉安下列规定进行计图335平极、密肋板及格梁极的等代框架1 一中间枢票,边枢槊,、“一代框槊梁计置將度,%,与駆槊梁计好宽度一、垂直荷载作用下等代框架的计算寛度,可取垂直于计算 跨度方向的两个相邻区格板中心线之间距离(E 3 3,5);在侧 向力作用下其计聲宽度按本规范第6 2 5条采用;二、平板与密肋板的等代框架梁、柱以及格梁板的等代框架 柱的线刚度应捜本规范第6,2。6条和第6 2 7条规定计算 格梁板的等代框架梁一般不考虑柱帽的作用,梁刚度可按本规范 第3,2,2条规定计算;三、宜考虑活荷载的不利组合。

21、第3，3，6条 由等代框架法计理的弯矩,应按以下规定进 行分配I、当平板与密助板的任一区格长边与短边之比不大于2时, 仍可按表3，2，4比例分配给柱上板带和跨中板带。对有柱帽的 等代框架，其支座负弯矩应取刚域边缘处的值 笹3,3,6),然 后分配给柱上板带和跨中板帯;二、格梁板的等代框架弯矩,可按公式(3,2,51)和 (3,2,52)分配给主梁及次梁一片图336有柱帽等代框架梁在垂直荷载作用下支座弯矩取值刚蛙区第3,3,7条 当前fl!謝,由糕丽M3,3，4条和第3，3， 6条第T所算得的各板帯離,除边支蚓边跨跨中外,均应乘以。.8 礴,按本规范第3,3.2条算得的支座弯矩也应乘以0. 8嶺

22、。密助极各板带内的弯矩，可捜助的刚度大小分配。第3,3,8条 由水平荷载产生的内力，应根据有关规范规 定组合到柱上板带或格梁板的主梁上。有柱帽的平板、密助板， 支座负弯矩应取梁刚域边缘处的值 0 3,3,8)。图338有柱帽等代框架梁在水平荷载作用下支座弯矩取值Mn 3代枢槊梁刚域边缘处的弯能值,必,必一与代枢槊梁左、右端的弯凭反计值，1 一日距第四节构造与配筋第3 4 1条 临时划分的提升单元之间,板可预留宽为1/ /3板跨的后浇板带,待板就位固定后再灌筑混凝土,甚连接 钢筋应适当加强并有足够的搭接长度第3*4*2条 密肋板的助净距不宜大于800tnm,助宽不宜 小于8Mwi,肋高不宜大于肋

23、寛的3倍。密肋板的现浇面板厚度不 宜小于40mm。第条 板内钢筋应由提升与使用两个阶段计算所得 内力设计值的较大值决定.第3 4 4条 在配置柱帽处的负弯矩钢筋时，不考虑后浇 柱帽的作用，仍采用板的有效高度计算。板内钢筋的配置应符合下列规定:一、平板或密肋板按两个方向的柱上板带和跨中板帯配置。二、格梁板也应按两个方向的主梁及次梁配筋。支承于格梁 上的板捜多区格连续板计算与配筋。当采用预制钢筋混凝土模壳 时，其板内的配筋应由使用阶段连续板的正弯矩按板与混凝土模壳组成的迭合截面配筋,同时应满足施工阶段的需要。三、平板内的钢筋形式,可按本规范附录附图2. 1配置。第3. 4. 5条 密肋板在柱帽区宜

24、做成实心板,在胁中配有负弯矩钢筋 的范围内,宜配置构造用的封闭箍筋。箍筋直径不应小于4mm,间距不应大 于肋高,且不应大于250mm密肋板主筋的配置长度可采用平板的规定。密肋板面板应配置双向 钢筋网,其直径不小于4mm,间距不大于30mm。第3.4.6条平板边缘上、下应各设置一根直径不宜小于16mm的通 长钢筋,也可利用原有配筋拉通:密肋板的边肋上下应至少各设二根直径 不小于16mm通长钢筋,并配置构造用的封闭箍筋。第3. 4. 7条板面有集中荷载时,其配筋应由计算确定。当楼板上某 区格内的集中荷载设计值不大于该区格内均布活荷载设计值总量的10% 时,可按荷载折算总量为F(的折算均布活荷载设计

25、值进行计算:Ft=l.l(F+Fq) (3.4.7)式中F某区格内的集中荷载设计值:Fq某区格内的均布活荷载设计值总量。第3. 4. 8条平板和密肋板需开孔时,其配筋应由开孔板的内力设计 值计算确定。当满足下列要求时,仅需在板孔周边补足被孔洞截断的钢筋, 而可不作专门计算：、在两个方向的跨中板带公共区内,孔的边长不应大于孔洞所在区 格短边尺寸的1/2.5：二、在两个方向的柱上.板带公共区内,孔的边长不应大于孔洞所在区 格的短边尺寸的1/20,但柱帽区不得开孔:三、在个方向的跨中板带和另个方向的柱上板带公共区内,孔的 边长不应大于孔洞所在区格的短边尺寸的1/8：四、孔洞间的净距,不应小于孔的最大

26、尺寸的三倍。当上述孔洞边长 大于1m时或截断密肋板的肋时,应在孔的周边加圈梁或型钢,以补足被孔 洞削弱的板或肋的截面刚度。第四章柱的设计第一节一般规定第4. 1. 1条升板结构可根据工程的场地和设备条件,选用现浇或预 制钢筋混凝上柱。预制柱高度与截面较小边尺寸之比,不宜大于50.第4. 1. 2条升板结构的柱应按提升阶段和使用阶段进行计算。预 制柱还应进行吊装阶段的验算。提升阶段的柱应按实际的提升程序,对搁置状态和正在提升的状态进 行群柱稳定验算。各柱尚应进行偏心受压承载验算。使用阶段的柱应按框架柱进行设计。第4. 1. 3条升板结构柱采用接柱时,接头部位应进行承载验算, 接头及其附近区段内截

27、面的承载应不小于该截面计算承载力的1.3倍。第4. 1. 4条升板结构抗震设计时,柱的内力设计值由本章第二节及 第三节叠加后应按现行国家标准建筑抗震设计规范进行效应组合和 调整。柱的截面和配筋,应该现行国家标准混凝土结构设计规范有关 规定进行设计和计算。第二节提升阶段验算第4. 2. 1条升板结构在提升阶段应对各个提升单元进行群柱稳定 性验算。其计算简图可取等代悬臂柱,其惯性矩为这个提升单元内所有 单柱惯性矩的总和,并承担单元内的全部荷载。第4. 2. 2条升板结构柱的群柱稳定性应由等代悬臂柱偏心距增大 系数验算确定。偏心距增大系数为负值或大于3时,应首先改变提升艺,必要时再加大柱截面尺寸或改

28、进结构布置。偏 心距増大系数应按下式计算:L1. 0,a 5aB0. 5060. 483a 4710. 45B0. 4470- 440th 为假心距取式（45）计崽的在底最大考矩伯与柱底以上的板, 在,梶升机与更设计值及其它荷激设计值首和之比伯,为任薇面将度.已喩尊状态下柱底的混凝土弹性模量;采用预制柱时， 可根据混凝土强度等级按有关规范查用;采用升提 或升滑法的柱时，可根据当时混凝土的抗压极限强 度确定;e提升单元内所有单柱柱底混凝土載面惯性矩总和;:变刚度等代悬臂柱的截面刚度修正系数;当采用预制柱时取!.0；当采用升提或升滑法的柱时可按本规范附录四查用.第4*2 3条 提升阶段柱的计算长度

29、应按下式计尊:(4 2 3 1)式中山承重销底距柱底的高度.喩菖搁置状态时取最高一 层永久或临时搁置板处的承重销底距柱底的高度 (图4 2*3-1).若喩算正在提升的状态时,则取 提升机处的承重销底距柱底的高度(图4 2 3 2).柱底般取混避土地坪面,如地坪不是现浇混 凝土,则取柱杯口面.图423 L摘置伏态时柱图42。32正在提升状态的计篁简图时柱的计苴简图但对下列情况应作相应修改:、若下面一层或数层的板已就位且板柱节点已形成可靠的 刚接时,柱底可取最高刚接层的层高半处(图4 2 33、图 42.3-4),其计算长度可按下式计算：lt =2ff4 *2 *32)式中 山一柱底以上的悬臂柱高

30、度.其垂直荷载、风荷载及验 其截面均以相应的柱底计算.当后浇柱帽的强度达到!OMPa时,柱底位置取在该层层高 的一半处.当有柱帽节点，但未浇筑柱帽前把全部柱与板进行符合无柱帽节点要求的可靠焊接时,柱底位置取在该层层高的1/41/3处,CT.擱置状态时柱的计菖简图接后正在提升状态时柱的计篁简图二、当一个提升单元有对称布置的内筒体或在两个方向均有 在施工阶段可起剪力墻作用的墻体其间距不应大于横向尺寸的 三倍),并在提升和搁置状态均至少有一层楼板与其可靠连接 时，柱计聾长度可按下式计算:=阳(4*2*3 3)式中n计算长度系数。其值与内竖筒或剪墙的刚度及连 接位置有关，可按本规范附录五取用。三、当采

31、用上承式承重销搁置板时，应每层板用搬块樸紧以 传递水平，否则应按受荷最大的单柱进行稳定性验售。第4*2*4条 喩聲搁置状态的群柱稳定性时，折聲荷载应 捜下列公式计算:Fl G&81y s+Ga4*2* 41)Gs= 唱)(4 2 42)若验售层 做窓层)板正在盘开而其他各层处于搁苴状态 的群柱稳定性时,折算荷载应按下式计算,?0=?oi 1+乙Gmi+Gb+G。4 2 43)式中1层数.G.永久或临时搁置的第i层板所受的重力设计值和按 实际情况采用的其他荷载设计值。屋面施工荷载标 准值,对预制柱开板取OLSkPa,升提、升滑法取 1.5kPa,楼面施工荷载在般情况下可不计入.Gs折算的柱重力总

32、和;G0正在提升的层板（或叠层提升的数层板）所受的 总重力及按实际情况采用的其他荷戟,荷载取值与 Gd相同，不乗动系数;G。一提升单元内直接放在每个柱上的提升机等设备的重 设计值总和;fl 搁苴折算系数，当柱无侧向支承时按表4 2 41 采用;A 值*4-2-4-1一 HJk工作状恚、0Q 10l 20l 3a 4a 5柱无侧向支承00- 002a 013a 0420- 0670l 132柱有侧向支承00. 063a 192a 3160. 3670. 42工作状急 、a 6a 70. 80- 60柱无侧向支承0. 2970. 442a 613a 3ocrL 00在有侧向支承0. 4300- 4

33、75a 584a 750I 00住,Hn为第1层板永久或临时掏山处的髙度.1提升折算系数，可捜表4*2* 42釆用；值表24-20. 10- 2a 30l 4Ol 510- 250a 187a 1520- 149a 182a 250a a 70. 80. 91- 0i0. 3520- 4850. 642a 816L 000住Hi为就垓正在崔升状态忖粒正在槌升的层板（或叠层提升的数层板）的髙度.,柱重力折翅系数,当柱无侧向支承时取0L315;若柱 与内竖筒或剪墻有连接时取 385；gu提升单元内所有单柱单位长度的重力设计值总和. Ht柱底截面以上的柱全高。第4,2 5条 升板结构柱由本规范第4.

34、2,6条确定的风 荷载以及柱竖向偏差所产生的柱底最大弯矩M可按下式计算.M=卬凤+血叶与壷%乐（42*5）式中W,第i层板处所受的集中风荷载设计值的总和 （包括该层板上墻体、堆砕所受的风荷载0提升单元内全部柱所受均布风荷载设计值, 当柱较高时尚应考虑风荷载沿高度的变化;Gd,分别按本规范第4 *2 *4条采用,当喩算正在提升的状态时，也相应取第4*2* 4条的 Gox与 H。第4 *2 *6条 升板结构柱提升阶段风荷载的标准值般可 取七级风的风荷载风压值为0. iSkPa）,大于上述风级时，应暂 停提升并采取相应措施,确保群柱的稳定性。当该提升单元有外墻体时，在顶层板以上应采用各柱风荷载 的总

35、和，在顶层板以下应采用墻和柱实际所受的风荷载。第4 2 7条 升滑、升提施工的劲性钢筋混廉土柱的钢骨架,尚应捜现行国家标准钢结构设计规范喩算单柱的承载 和稳定性格构式偏心受压构件弯曲平面内的整体稳定性、单肢 稳定性及级材的承载）钢骨架的柱高为（本规范附图4 D,计算长度可取为加日姫.当劲性钢筋混擬土柱与预制钢筋混凝 土柱连接时,锅骨架柱计聲长度可取2.5JH3.6dHz,当计算 长度大于Hu时取停靠孔处以外的缀材可采用钢筋缀 条O第4 2 8条 采用升提或升滑施工时应符合墻体稳定性的 要求,其悬臂高度不应大于表4*2*8的允许值。墻体允许悬臂高度表428燧厚A(mm)1502002503003

36、50400卬,（mJ181517192123当墙面开孔时0 4 2，8-1）,表4 2 8中的墻体允许悬 臂高度应乘以下折算系数力:=层%! E1 茎 Q- ) 4 2 10 2) 式中3风荷载设计值。第4-2* 11条 升板结构在提升阶段尚应对单柱进行承载 蠶算;单柱的内力设计值S由下式计算确定,S= 4曲+ e+(4 2，11)式中 自重作用分项系数,应取1.2;9施工活荷载作用分项系数,应取1.4； 礼一风荷载组合系数，应取0185；G.单柱所承担的板、柱及其节点的自重标准值 (kPa);Og单柱所承担的施工活荷载标准值(kPa)； 单柱所承担的风荷载标准值(kPa)； 。、。妙、C.一

37、分别为自重、施工活荷载等作用效应系数。 单柱的轴设计值应按实际的垂直荷载计算，单柱的弯矩设 计值采用式(425)并乘以偏心距增大系数，在提升单元内按 各柱的刚度分配确定。第三节使用阶段计算第4 *37条 使用阶段柱的内力设计值应捜下列公式 计算I、非抗震设计时:So= 曲+ ( 。1+ 用丿(43 1-1)二、抗走设计时ISo= 0。 + 。8+ 。&4 3 12)式中 仇板、柱及板柱节点自重标准值(kPa);。板、柱及板柱节点自重作用效应系数。第4 3 2条 对非抗鳶设计的升板结构，按经验系数法计 算时,板柱节点处上柱和下柱弯矩设计值之和K可采用以下数值: 中柱:Mc=0.25Mx(My)

38、边柱:Mc=0.40Mx(My)(4.3.2)式中Mx、My按本规范第3. 3. 4条计算的板总弯矩设计 值。中柱或边柱的上柱和下柱的弯矩设计值 可根据式(4. 3. 2)的值按线刚度分配。 升板结构按等代框架法计算时,柱上端及下端弯矩设计值取实际计算结 果。当有柱帽时,柱上端的弯矩设计值取柱刚域边缘处的值。第4. 3. 3条使用阶段柱应分别对最不利荷载组合下内力最大的截 面和被孔洞削弱的截面应进行承载计算。第4. 3. 4条劲性钢筋混凝土柱应按专门的规范进行设计计算。使 用阶段验算时,若柱配筋率在5%以下时,可按钢筋混凝上柱验算。第五章板柱节点设计第一节板柱节点第5 1 1条 板柱节点的选型

39、应以安全可靠、经济合理、施 方便为原则,并应满足建筑功能的要求,一般可采用后浇柱帽 节点,如直线型、折线型、扇锥型等型式,和无柱帽节点,如承 重销、翦块及暗销等型式.无柱帽节点宜用于密肋板和格梁板，当用于平板时，板内应 采用型钢提升环。第5 1 2条 后浇柱帽节点中的板与柱应有可靠的刚性连 接措施 麴5 1 *2）并捜下列要求进行喩算:图512后浇柱帽节点1T住连镂件,A承更第,A齿槽一、柱帽尺寸应根据现行国家标准混凝土结构设计规范，规 定由板冲切承载璇算确定.其荷载计算应考虑板的重力、使 用荷穀及水平荷载;二、柱帽中的承重销可捜本规葩第5,26条进行承载喩 算。其荷载计算应考虑板的重力、施工

40、荷载以及就位差异所产生 的反,计算时可不考虑动系数;三、后浇柱帽与柱之间的齿槽应能承受板的重力以外的全部 荷载。齿槽抗剪承载应捜下式计算:吟。54J .(5 1 21)式中vt齿槽承受的总剪设计值(包括水平荷载按本规范 第516条算得的附加煎后浇柱帽混凝土抗拉强度设计值; 齿槽数量,般可取34；.每个齿槽外口周边长度;A,每个齿槽高度，般可取80100mm；K承载抗震调整系数,非抗震节点取1.0,抗震节点 取 1.125.四、后浇柱帽上口与柱连接处，应根据板柱间传递的不平衡 弯矩验算板柱连接件的大小及连接焊缝.每块板柱连接件和焊縫所受的內力可按下式计算:孤二0年(5 1 2 2)式中M不平衡弯

41、矩设计值(上下柱在该节点处个方向弯 矩的代数和)；*柱四周连接件总数；%连接件的焊缝至板底距离; 考虑柱帽影响系数,无柱帽节点取1. 0; 6m左右柱 网、1.飴柱帽宽时，可取0. 4-Ol5;柱帽宽度较小 时，,值可适当加大.第条 对6m左右的柱闕，当活荷载为1l&Pa 时，后浇柱帽可按本规范附录六附图6 1的构造采用;当活荷载 在lOkPa以下时，可适当减小柱帽尺寸;当活荷载在15-2aPa 之间时,可按本规范附录六附图6 1的构造要求,适当加大柱帽 尺寸，増加齿槽数量以及相应增强箍筋和插筋，并可采用折线型 柱帽。第57 *4条 煎块节点中的承剪预埋件和剪块应能承 受全部的荷载设计值，并应分别对承翦预埋件、剪块进行抗煎 和局部承压以及对各连接焊缝进行承载验算。具节点构造可捜 本规范附录六附图6 /2采用。第5 1 5条