地铁车站计算书(主体围护)1.docx

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1、计算书项目名称乌鲁木齐轨道交通一号线（三屯碑国际机场）工程植物园站车站主体围护结构设计阶段施工设计篇册号第四篇第十七册第二分册第一部分专业结构计算叶建军专业负责人叶建军校核李海峰审核张丽北京城建设计发展集团股份有限公司2014年3月1、工程概况32、设计依据63、设计标准74、设计参数85、荷载计算96、1-1.剖面计算107、2-2剖面计算298、3-3剖面计算549、4-4剖面计算7510、5-5剖面计算9611、二级基坑放坡11412、灌注桩配筋计算13513、钢支撑计算14014、冠梁计算14115、临时中立柱承载力计算14416、钢支撑围梯计算14617、军便梁计算1471、工程概况

2、1.1 车站结构概况植物园站位于南北向北京路与东西向喀什路十字路口下方，沿北京路南北向布置。站址附近北京路道路红线宽76m,已经实现规划，道路两侧多为低矮的建筑，主要为一些26层的商业和办公建筑。车站主体布置于路中，道路下方雨污干管主要位于路侧，对车站主体基坑实施有较大影响的管线主要有:横跨车站方向的DN500铸铁给水管、DN200PE燃气管，施工期间拟采用临时改移或悬吊保护；沿车站纵向的DN1200碎排水管距基坑最近距离约9.6mo本车站采用岛式站台，站台中心里程为YDK18+550.231,车站起点里程为YDK18+454.931,终点里程为YDK18+683.931,总长229m,站中心

3、顶板覆土2.94m。鲁木齐市地势南高北低，车站南北端高差约3.5m,车站南除与5号线植物园站换乘节点为三层三跨结构外，其余段为地下两层三跨箱型框架结构，车站顶板沿纵向由南至北根据地面坡度呈阶梯型，以保持顶板合理的覆土厚度。车站结构外皮宽21.9m,南、北端外皮分别高16.24m、13.64m。主体结构基坑深度约16.919.5m。车站两端的区间隧道均采用暗挖法施工。车站设4个出入口分别位于十字路的四个象限，2座风道位于道路西侧。主体结构主要采用明挖顺作法施工，场地范围内的地下管线需进行改移或保护。为保证东西向的喀什路施工期间畅通，十字路口架设军用梁临时铺盖。1.2 工程地质、水文地质情况及地层

4、参数1、地形地貌沿线地貌单元为山前倾斜冲、洪积砾质平原区，地形平坦，地势南高北低，地面标高一般在711.4716.3m之间，相对高差12m。地处交通主干道，地表建（构）筑物较多，北京路主干道中间分布有宽610m绿化带，植被发育，地下管线分布复杂，人流量和车流量大。2、沿线地层1)、第四系全新统人工填筑土(Q4ml)广泛覆盖于地表，为人类活动所致，主要为道路和建筑周边回填土。(1)、1-1杂填土(Q4ml)分布于地表，分布不均匀，一般层厚L 53.3m,其中道路及停车场表层0.5m为硬化路面。灰黄-灰色，稍密-密实，稍湿-潮湿，以圆砾、卵石为主组成，含少量砖瓦碎屑，生活垃圾及植物根系等，土质不均

5、匀，级配较差。岩土施工工程分级为II级普通士。2)、第四系上更新统(Q3)(1) 4-4粉土(Q3 al+pl)呈透镜体状间夹与卵石层中，分布不均匀，一般层厚0.52.5m,浅黄色,土质不均一，含粉细砂及小砾石，手搓砂感较强，岩芯呈散状及短柱状，中密，潮湿。岩土施工工程分级为II级普通士。(2) 4-5细砂(Q3 al+pl)呈透镜体状间夹与卵石层中，分布不均匀，一般层厚0.54.6m,(局部厚度16m,仅在 D11XZ16号钻孔揭示。)灰黄色，颗粒不均匀，砂质不纯，粉粘粒含量较多，岩芯呈散装，中密，潮湿。岩土施工工程分级为I级松软土。(3) 4-9圆砾(Q3 al+pl)以透镜体形式夹于卵石

6、中，背灰色-深灰色，层厚一般为0.94.5m。成份以砂岩、灰岩、粗粒花岗岩为主，多呈浑圆状，粒径组成：220nm约50%,2060mm约20%,大于60nlm约10%,余以杂砂砾充填为主，局部含漂石，最大粒径约20cm,成份多为花岗岩。稍湿-潮湿，密实。岩土施工工程分级为HI级硬土。(2) 4-10卵石(Q3 al+pl)下伏于人工填土层，深灰色，厚度1050m,成份以砂岩、灰岩为主，浑圆状，磨圆度较好，粒径组成：220mm约20%,2060mm约50%,大于60mm约10%；余为杂砂砾砂与粉黏粒充填，局部含漂石，最大粒径约450mm。稍湿-潮湿。4T0T中密卵石：一般埋深6m以上，呈中密状，

7、岩土施工工程分级为HI级硬土;4-10-2密实卵石：一般埋深6m以下呈密实状，岩土施工工程分级为IV级软石。3、水文地质概况勘察区内未见地表径流，勘察期间勘探深度40m内未见地下水。各类地层的渗透系数参考地区经验确定。渗透系数，卵石：k=6080m/d。4、地震与地震效应评价根据(中国地震动参数区划图1/400万)(GB183062001),乌鲁木齐市地震动峰值加速度为0.20g,反应谱特征周期0.40s；根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)及铁路工程抗震设计规范(GBJ111-2006)(2009年版)，乌鲁木齐抗震设防烈度为8度，设计地震分组为第二组。5、不良地质现象场区范围内

8、不良地质现象不发育。6、地层物理力学指标表1.2-1各层土力学参数建议值表土层编号土k名称土层承载力特征值睁后侧压力系数剪切试验岩土施工工程分级快剪(直剪)/:水KoKhKvC小(kPa)MPa/mMPa/mkPa-1杂填土0.61613n级普通土-9圆砾中密密实0.3中密3335041n级普通上3504500.28密实4249343in级硬上-10卵石中密密实0.28中密3642044山级硬土4505500.26密实5055545IV级软石1.3围护结构与施工步序，围护结构与主体结构的关系围护结构采用钻孔灌注桩+内支撑，主体结构设计时不考虑围护结构作用。1.4带地质柱状图的典型结构断面围护结

9、构1一1制面图，侬2、设计依据2.1 依据的规范、规程(1)地铁设计规范(GB50157-2013)；(2)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)；(3)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)；(4)钢结构设计规范(GBJ17-2003)；(5)建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)；(6)建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)；(7)地铁工程监控量测技术规程(DB11/490-2007)；(8)地下工程防水技术规范(GB50108-2008)(9)钢筋焊接及验收规程(JGJ18-2012)(10)混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002(2011版)2

10、.2 依据的地质报告文件及总体技术文件1)乌鲁木齐轨道交通一号线植物园站初步设计(北京城建设计研究总院2013.7)2)乌鲁木齐轨道交通一号线植物园站初步设计评审专家意见(2013.7)3)乌鲁木齐轨道交通一号线(三屯碑国际机场)工程施工设计技术规定(中铁第一勘察设计院集团有限公司2013.12)4)乌鲁木齐市轨道交通一号线植物园站岩土工程勘察报告(中铁第一勘察设计院集团有限公司2013.8)5)乌鲁木齐市轨道交通一号线总体院下发的工作联系单等相关文件。2.3 使用的软件SAP846.5；理正工具箱6.5；理正深基坑7.03、设计标准3.1 基坑围护结构设计采用以分项系数表示的极限状态设计法设

11、计：3.2 基坑安全等级及重要性系数，基坑安全等级为一级。3.3 车站主体基坑变形控制保护等级为一级，地面最大沉降量0.15%H；围护结构最大水平位移0.2%H,且30mm。3.4 荷载分项系数：综合荷载分项系数取1.25(JGJ120-20123.1.6条)。3.5 深基坑支护结构及其构件应满足强度和稳定、变形的要求，以确保临近建筑物和重要管线的正常使用，并根据安全等级提出监测要求和监测方案，以便实现信息化设计施工。3. 6基坑顶地面超载标准段按20KPa考虑，地层的物理力学指标依据工程地质勘察报告取值。基坑周边2m范围内不得弃土、堆积材料及大型机械设备。基坑边1倍基坑深度范围内严禁堆载超过

12、设计荷载(20kPa)。4、设计参数4. 1基坑深度、宽度基坑深度16.919.5m、宽度22.1m。4.2 桩直径、间距、长度、入土深度、混凝土强度采用中8001400灌注桩围护结构，嵌固深度5.0m。桩身混凝土强度等级为C30,围护桩计算简图如下:mg王gtn4.3 支撑材料、形式、规格、长度、间距（钢支撑、锚索或混凝土撑）内支撑采用直径609mm、t=16mm的钢管，水平纵向间距第一道36.5m ,第二、三道支撑采用2. l4m。4.4围橡材料、断面形式5、5. 15.25.3围楝采用Q235钢。普通热轧145c钢支棒中心连要朋板t=12LCJlT) 04钢级板普通热拓145c450寸O

13、C :内励板t=20 仅在支撑中心设309外助板t=15外勋板t=15荷载计算荷载计算（土压力、水压力、地面超载、影响区范围内建筑物或构筑物荷载）土压力按主动土压力考虑，矩形土压力，地面超载一般段20kPa。基床系数取值采用m法计算，m取值软件自动计算。支撑结构等效刚度计算由计算软件自动完成。6、1-1剖面计算支护方案排桩支护基本信息内力计算方法增量法规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012基坑等级一级基坑侧壁市要性系数Y01.10基坑深度H(m)19.860嵌固深度(m)5.000桩顶标高(m)-1.800桩截面类型圆形L桩直径(m)0.800桩间距(m)1.400混凝土强度等

14、级C30有无冠梁有卜冠梁宽度(m)0.800卜冠梁高度(m)0.8001水平侧向刚度(MN/m)216.049放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0超载信息超载序号类型超载值(kPa, kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)11111120.0000.00030.0003.000附加水平力信息水平力序号作用类型水平力值(kN)作用深度(m)是否参与倾覆稳定是否参与整体稳定土层信息土层数2坑内加固土内侧降水最终深度(m)40.000外侧水位深度(m)40.000内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)弹性计算方法按土层指定乂弹性法计算方法m法土层参

15、数层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1素填土1.5018.90.0017.002杂填土30.0023.00.0043.00层号与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m, c, K值抗剪强度(kPa)160.0川法4.08260.0m法32.68支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(0)总长(m)锚固段长度(m)1内撑6.0002.2202内撑3.0004.8003内撑3.0004.0004内撑3.0004.690支锚道数4支锚道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号

16、锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数1100.00520.002166140.001.002300.00520.004146140.001.003300.00520.006136140.001.004400.00520.008-116140.001.00支锚道数1支锚信息弹性法土压力模型:经典法土压力模型:矩形分布“规程”土压力模型及系数调整层号土类名称水1:水压力调整系数主动土压力调整系数被动土压力调整系数被动土压力最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.00010000.0002杂填土分算1.0001.0001.00010000.000工况信息工况号工况类型深度(m)

17、支锚通1开挖2.7202加撑1.内撑3开挖7.5204加撑2.内撑5开挖11.5206加撑3.内撑7开挖16.2108加撑4.内撑9开挖19.86010刚性较19.31011拆撑4.内撑12刚性较12.42013拆撑3.内撑14拆撑2.内撑15刚性较3.87016拆撑1.内撑设计结果结构计算各工况:(6 例(/【)(681ZD(69-8-)(OOO)(can-)(9Z8)-一(OOO-)(81k)(81,61-)(OO)(OO)(OOO)-(9LO-)(NX满(W-NXM(3R)O(W/NIW() l 料一2柒工(6l-(lZ-)(121)-(01-)(OOO)(SZZD(9116-)(98)

18、-一(OOO-)(OlS)(6/6I-)(OO)(OO)(OOO)(0210-)()和一i n-32DQ.24.86位秋曾m)313.71kN3325kN剪加KN)(-94.18)-一(87.75)(-101.36)(74.00)(-2.54)(0.00)(0.0)(0.0)M(KN/m)(-49.73)(48.56)(-2904.69)(48.56)魏KN-m)(-177.99)(86.19)(-128.51)(70.94)工况4一懈2(7.02m )(-2.27)-一(0.00)(0.0)(0.0)(34,05)(48.56)(-3904.69)(48.56)(-183.50)(67.53

19、)(-128.51)-(70.94)(-144.12)-(95.39)(-101.36)(74.00)(-3,65)(0.00)(0.0)(0.0)(-63.25)(72,91)(-2199.08)-一(72.91)(188.06)(115.58)(-217.12)-一(146.00)(175.60)(185.61)(-159.86)-(122.23)工况6M 3(11.02m )WN/n)ftXnn)(-3.52)(0.00)(0.0)(0.0)(-51.46)(72.91)(-2199.08)-(72.91)?MKN-n)(-188.20)(101.67)(-217.12)-一(146.0

20、0)肤KN)(-169.99)-(191.87)(-159.86)-(122.23)24.86螂KN)(-204.28)-(309.29)(-258.29)(212.66)(-6.26)(0.00)(0.0)(0.0)(-105.50)-(101.47)(-1371.76)(101.47)魏KN-m)(-311.42)-一(198.18)(-428.80)(303.11)工况8M 4(15.71n )H*(KN/n)位极 mm)?MKN-n)勇女 KN)(-6.18)-(0.00)(0.0)(0.0)(-91.69)(101.47)(-1371.76)(101.47)(-329.31)-(18

21、7.93)(-428.80)(303.11)(-243.37)(316.58)(-25829)(212.66)(-7.34)(0.23)(0.0)(0.0)(-130.25)-(175.79)(-727.89)(123.69)(-305.11)-(197.64)(-465.38)(366.21)(-301.86)(323.23)(-294.73)(212.66)工况10MW (19.31m )ftXnn)?KN-n)(-7.34)-(0.23)(0.0)(0.0)土趺 KN/m)(-130.35)-(175.79)(-727.89)(123.69)(-305.11)-(197.64)(-0.0

22、0)(-0.00)肤KN)(-301.86)(323.23)(0.00)(0.00)(-13.69)(0.05)(0.0)(0.0)(-53.16)-一(134.14)(-727.89)(123.69)(-665.85)(537.63)(-0.00)(-0.00)(-48223)-(497.18)(0.00)(0.00)工况12加剧性较(12.42m )(T3.69)(0.05)(0.0)(0.0)(-53.16)(134.14)(-727.89)(123.69)(-665.85)(537.63)(-0.00)(-0.00)(-482.23)-(497.18)(0.00)(0.00)(-12.

23、34)-(0.08)(0.0)(0.0)(-66.92)-(141.74)(-727.89)(123.69)(-537.98)-一(279.07)(-0.00)(-0.00)(-418.25)-一(426.91)(0.00)(0.00)工况14-#2(7.02m )(15.13)(0.13)(0.0)(0.0)(-87.50)-(153.09)(-727.89)(123.69)(-560.90)(774.54)(-0.00)(-0.00)(-493.69)(522.56)(0.00)(0.00)工况15-神性钦(3,87m )(15.13)(0.13)(0.0)(0.0)(-87.50)-(1

24、53.09)(-727.89)(123.69)(-560.90)(774.54)(-0.00)(-0.00)(-493.69)(522.56)(0.00)-一(0.00)工况1601(2,22门)IHXKN/n)弯矩(KNm)脓KN)(-14.72)(0.13)(0.0)(0.0)(-86.74)-(152.67)(-727.89)(123.69)(-526.63)(756.09)(-0.00)(-0.00)(-484.31)-(519.00)(0.00)(0.00)内力位移包络图:工况 16W 1 ( 222m )包络图(-15.13)(0.23)(-665.85)(774.54)(-493

25、.69)(522.56)(0.00)(0.00)(-465.38)(366.21)(-294.73)(212.66)Wnn)二角形诙指救法抛物线法最大沉库量34mm最大廨量51nn最大沉降量27mm冠梁选筋结果钢筋级别选筋AslIIRB3352D16As2IIRB3352D16As3HRB335D162As3 As2环梁选筋结果As3 As2钢筋级别选筋AslHPB235ldl2As2HPB235ldl2As3HPB235dl2l截面计算内,取值|段|内力类型|弹性法 |经典法 |内力 |内力截面参数桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(nun)70桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HPB3

26、00桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)23.06号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN. m)665.85465.38778.21778.211基坑外侧最大弯矩(kN. m)774.54366.21905.24905.24最大剪力(kN)522.56294.73718.52718.52段号选筋类型级别钢筋实配值实配计算面积(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33521D25103089824箍筋HRB335D1415020531764加强箍筋HRB335D1402OOO154整体稳定验算轴H计算方法：

27、瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度：0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks =1.707圆弧半径(m) R =15.740圆心坐标X(m) X =-4.363圆心坐标丫(m) Y =9.869抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:M.一被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑0.0002内撑0.0003内撑0.0004内

28、撑0.000220042.085+0.000K = s 3546.627K，=62.042=1.200,满足规范要求。工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑1023.3332内撑0.0003内撑0.0004内撑0.000220042.085+23168.267K $=$3546.627K.=68.575=1.200,满足规范要求。工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑1023.3332内撑0.0003内撑0.0004内撑0.000105711.002+2316

29、8.267S 7633.318K.=16.883=1.200,满足规范要求。工况4：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号1234支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)内撑1023.333内撑2046.667内撑0.000内撑0.000-K.=105711.002+59680.800s7633.318Ks =21.667=1.200,满足规范要求。工况5：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号1234支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)内撑1023.333内撑2046.667内撑0.000内撑0.00048132.717+59680.800K S =9691.

30、417=11.124=1.200,满足规范要求。工况6：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号1234K $=支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)内撑1023.333内撑2046.667内撑2046.667内撑0.00048132.717+88006.6669691.417K.=14.047=1.200,满足规范要求。工况7：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号1234支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)内撑1023.333内撑2046.667内撑2046.667内撑0.00013122.638+88006.66610942.830K.=9.241=1.2

31、00,满足规范要求。工况8：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑1023.3332内撑2046.6673内撑2046.6674内撑2046.66713122.638+106733.665K ,=s10942.830Ks =10.952=1.200,满足规范要求。工况9：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑1023.3332内撑2046.6673内撑2046.6674内撑2046.667一_2534.445+106733.665K =s 11321.298=9.651=1.

32、200,满足规范要求。工况10：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑1023.3332内撑2046.6673内撑2046.6674内撑2046.6672534.445+106733.665K $=$11321.298K.=9.651=1.200,满足规范要求。工况11：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑1023.3332内撑2046.6673内撑2046.6674内撑0.0002534.445+88006.666S 11321.298K.=7.997=1.200,满足规

33、范要求。工况12：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号1234支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)内撑1023.333内撑2046.667内撑2046.667内撑0.000-K.=2534.445+88006.666s 11321.298Ks =7.997=1.200,满足规范要求。工况13：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号1234支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)内撑1023.333内撑2046.667内撑0.000内撑0.0002534.445+59680.800K s =11321.298=5.495=1.200,满足规范要求。工况14：注意

34、：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号1234支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)内撑1023.333内撑0.000内撑0.000内撑0.0002534.445+23168.267111321.298K.=2.270=1.200,满足规范要求。工况15：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号1234支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)内撑1023.333内撑0.000内撑0.000-内撑0.0002534.445+23168.267K =s 11321.298K.=2.270=1.200,满足规范要求。嵌固深度计算嵌固深度计算参数:抗渗嵌固系数1.200整体稳定

35、分项系数1.300圆弧滑动简单条分法嵌固系数1.100嵌固深度考虑支撑作用乂嵌固深度计算过程：按建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度:圆心(-6.193,11.453),半径=14.810m,对应的安全系数K,=1.322 N 1.300嵌固深度计算值ho =2.000m嵌固深度设计值hd = a Yoho=1.100X1.100X2.000=2.420m嵌固深度采用值儿=5.000m当前嵌固深度为：2.420m。依据建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012,多点支护结构嵌固深度设计值小于0.2h时，宜取儿=0.2ho嵌固深度取为：3.972m。7、2

36、-2剖面计算支护方案排桩支护输nosbYJI。3巴基本信息内力计算方法增量法规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012基坑等级一级基坑侧壁重要性系数丫01.10基坑深度H(m)28.200嵌固深度(m)6.000桩顶标高(m)-1.410桩截面类型圆形L桩直径(m)1.000桩间距(m)1.500混凝土强度等级030有无冠梁仃卜冠梁宽度(m)1.000卜冠梁高度(m)1.000水平侧向刚度(MN/m)216.049放坡级数1超载个数1I支护结构上的水平集中力|o放坡信息坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数10.0001.4101.000超载信息超载序号类型超载值(kPa, kN/m)作

37、用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)1111111120.000附加水平力信息水平力序号作用类型水平力值(kN)作用深度(m)是否参与倾覆稳定是否参与整体稳定土层信息土层数2坑内加固土否内侧降水最终深度(m)40.000外侧水位深度(m)40.000内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)弹性计算方法按土层指定乂弹性法计算方法nr法土层参数层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1素填土1.5018.90.0017.002杂填土40.0023.013.00.0043.00层号与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m, c, K值抗剪强度(kPa)160.0m法4.08260.00.0033.00分算m法32.68支锚信息支锚道数5支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角()总长(m)锚固段长度(m)1内撑6.0001.9102内撑3.0004.8003内撑3.0004.0004内撑3.0006.0005内撑3.0005.200支锚道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数