框架结构计算.docx

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1、3结构设计说明3. 1工程概况某大学教学楼，设计要求建筑面积约2500-5000m2,4-5层。经多方论证，初步确定设为五层，结构为钢筋混凝土框架结构。3.2设计主要依据和资料3.2.1设计依据a)国家及江苏省现行的有关结构设计规范、规程及规定。b)c)本工程各项批文及甲方单位要求。本工程的活载取值严格按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)执行3.2.21设计资料房屋建筑学武汉工业大学出版社2混凝土结构(上、下)武汉理工大学出版社3基础工程同济大学出版社4建筑结构设计东南大学出版社5结构力学人民教育出版社6地基与基础武汉工业大学出版社7工程结构抗震中国建筑工业出版社8简明建筑结构设计手

2、册中国建筑工业出版社9土木工程专业毕业设计指导科学出版社10实用钢筋混凝土构造手册中国建筑工业出版社11房屋建筑制图统标准(BG50001-2001)中国建筑工业出版社12建筑结构制图标准(BG50105-2001)中国建筑工业出版社13建筑设计防火规范(GBJ1687)中国建筑工业出版社14民用建筑设计规范(GBJI0I8-7)中国建筑工业出版社15综合医院建筑设计规范(JGJ49-88)中国建筑工业出版社16建筑楼梯模数协调标准(GBJI0I-87)中国建筑工业出版社17建筑结构荷载规范(GB5009-2001)中国建筑工业出版社18建筑结构可靠度设计统一标准(GB50068-2001)中

3、国建筑工业出版社19混凝土结构设计规范(GB500102002)中国建筑工业出版社20地基与基础设计规范(GB5007-2002)中国建筑工业出版社21建筑抗震设计规范(GB500112001)中国建筑工业出版社22砌体结构中国建筑工业出版社23简明砌体结构设计施工资料集成中国电力出版社24 土木工程专业毕业设计指南中国水利水电出版社25 土建工程图与AutoCAD科学出版社26简明砌体结构设计手册机械工业出版社27砌体结构设计手册中国建筑工业出版社28砌体结构设计规范(GB500102002)中国建筑工业出版社本工程采用框架结构体系，抗震等级为四级。本工程耐火等级为二级，其建筑构件的耐火极限

4、及燃烧性能均按民用建筑设计规范(GBJI0I8-7)执行.全部图纸尺寸除标高以米为单位外均以毫米为单位。本工程结构图中所注标高均为结构标高。3.3结构设计方案及布置钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承受竖向荷载和水平荷载的结构体系。墙体只给围护和隔断作用。框架结构具有建筑平面布置灵活，室内空间大等优点，广泛应用于电子、轻工、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。因此这次设计的成集中学教学楼采用钢筋混凝土框架结构。按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的教学楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制板时应

5、沿横向布置，楼板为现浇板时，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。3. 4变形缝的设置在结构总体布置中，为了降低地基沉降、温度变化和体型复杂对结构的不利影响，可以设置沉降缝、伸缩缝和防震缝将结构分成若干独立的单元。当房屋既需要设沉降缝，又需要设伸缩缝，沉降缝可以兼做伸缩缝，两缝合并设置。对有抗震设防要求的的房屋，其沉降缝和伸缩缝均应该符合防震缝的要求,并进可能做到三缝合一。1 .5构件初估1.1.1 5.1柱截面尺寸的确定柱截面高度可以取=

6、（1/15-1/20），H为层高；柱截面宽度可以取为/=（l-2/3）/io选定柱截面尺寸为500 mmX500mm1.1.2 梁尺寸确定框架梁截面高度取梁跨度的1/81/12。该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定框架梁300mmX 600mm1.1.3 楼板厚度楼板为现浇双向板，根据经验板厚取130mm。2 .6基本假定与计算简图3 .6.1基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。4 .6.2计算简图在横向水平力作用下，连

7、梁梁对墙产生约束弯矩，因此将结构简化为刚结计算体系，计算简图如后面所述。5 .7荷载计算作用在框架结构上的荷载通常为恒载和活载。恒载包括结构自重、结构表面的粉灰重、土压力、预加应力等。活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、安装荷载等。高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法按建筑结构抗震设计规范进行，对高度不超过40m以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载

8、规范取用。3. 8侧移计算及控制框架结构的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生的。在层数不多的框架中，柱轴向变形引起的侧移很小，可以忽略不计。在近似计算中，一般只需计算由杆件弯曲引起的变形。当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：650,1：700o框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/550的限值。3.9内力计算及组合3.9.1 竖向荷载下的内力计算竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每根框架。框架结构在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元

9、的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。3.9.2 水平荷载下的计算利用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，然后将作用在每一层上的水平力按照该棉框架各柱的刚度比进行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的弯矩，利用节点平衡求出梁端弯矩。3.9.3 内力组合第一：荷载组合。荷载组合简化如下：（1）恒荷载+活荷载、（2）恒荷载+风荷载、（3）恒荷载+活荷载+风荷载、（4）恒荷载+地震荷载+活荷载。第二：控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层,混凝土强度、截面尺寸有改变层及体系反弯点所在层。框架梁控制截面及不利内力为：支座截面，一心“ V皿，

10、跨中截面，小。框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面组合：Mmax及相应的N、V,及相应M、V, bU及相应M、V。3.10基础设计在荷载作用下，建筑物的地基、基础和上部结构3部分彼此联系、相互制约。设计时应根据地质资料，综合考虑地基一基础一上部结构的相互作用与施工条件，通过经济条件比较，选取安全可靠、经济合理、技术先进和施工简便的地基基础方案。根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用整体性较好的独立基础。3.11施工材料第一：本工程中所采用的钢筋箍筋为I级钢，fy=210N/mitf,主筋为II级钢，fy=300N/mm2o第二：柱梁钢筋混凝土保护层为35mm，板为15mm。第三：钢筋的

11、锚固和搭接按国家现行规范执行。第四：本工程所有混凝土强度等级均为C30。第五：墙体外墙及疏散楼梯间采用240厚蒸压灰砂砖。第六：当门窗洞宽1000mm时，应采用钢筋砖过梁，两端伸入支座370并弯直钩;门窗洞宽21000mm时,设置钢筋混凝土过梁。3. 12施工要求及其他设计说明第-：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载(均布)，当外荷载达到3. OKn/m时，应采取可靠措施予以保护。第二：本工程女儿墙压顶圈梁为240mmX 120mm,内配468,e6250,构造柱为240mmX240mm,内配4410,6250,间隔不大于2000mm第三；施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，

12、洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。第四：未详尽说明处，按相关规范执行。4设计计算书3.1 设计原始资料(1) .冬季主导风向东北平均风速2.6 m/s,夏季主导风向东南平均风速2.6 m/s,最大风速23.7 m/so(2) .常年地下水位低于7.3m,水质对混凝土没有侵蚀作用。大冻结深度0.09m。(4) .抗震设防烈度6度，设计地震分组第三组.(5) .地质条件序号岩石名称厚度F“k(MPa)1耕土1.12黏土2.82503黏土9.41103.2 结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意

13、图如建筑设计图，主体结构5层，层高均为3.6m。填充墙面采用240 mm厚的灰砂砖砌筑，门为木门，窗为铝合金窗，门窗洞口尺寸见门窗表。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取130mm,梁载面高度按梁跨度的1/121/8估算，由此估算的梁载面尺寸见表1,表中还给出柱板的聆强度等级。 C30(fc=14.3N/mm2, ft=l.43N/mm2)表1梁截面尺寸层次砂强度横梁(bxh)纵梁(bxh)AB跨BC跨CD跨1-5C30300X600250X500300X600250X500柱载面尺寸可根据式N= B FgEn Ac2N/U*fc估算表2查得该框架结构在30m 以下，抚震得级为三级，

14、其轴压比值Uj=0.9表2抗震等级分类结构类型烈度6789框架结构高度/mW303030303030W25框架四三三二二一一剧场、体育等三二,表3轴压比限值结构类型抗震等级一二三框架结构0.70.80.9柱截面尺寸：柱截面高度可取h=（1/15-1/20） H, H为层高；柱截面高度可取 b=（1-2/3） h,并按下述方法进行初步估算。a）框架柱承受竖向荷载为主时，可先按负荷面积估算出柱轴力，再按轴心受压柱验算。考虑到弯矩影响，适当将柱轴力乘以1.2-1.4的放大系数。b）对于有抗震设防要求的框架结构，为保证柱有足够的延性,需要限制柱的轴压比,柱截面面积应满足下列要求。AN/Afcc）框架柱

15、截面高度不宜小于400mm,宽度不宜小于350mm。为避免发生剪切破坏,柱净高与截面长边之比不宜大于4O根据上述规定并综合考虑其他因素，设计柱截面尺寸取值统一取500x500mmo基础采用柱下条形基础，基础+距离室外地平0.5,室内外高差为0.45,框架结构计算简图如图所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-5层柱高度即为层高3.6m,底层柱高度从基础顶面取至层板底，即hi=4.2+0.45+0.5=4.95m。3.3 荷载计算3.3.1 恒载标准值计算屋面：刚性防水屋面（有保温层）：苏J01-200512/740厚C20细石碎内配直径4间距150双向钢筋0.8 kN/m2

16、20厚1:3水泥砂浆找平0.02x20=0.4kN/m270厚水泥防水珍珠岩块或沥青珍珠岩保温层0.07x10=0.7 kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层100厚结构层0. 02x20=0. 4 kN/m20. 1x25=2. 5 kN/m2合计4.82kN/m2楼面：水磨石地面(10mm面层,20mm水泥砂浆打底，素水泥打底)0.65kN/m2130厚钢筋佐板25X0.13=3.25 kN/m212厚水泥沙浆0.012X20=2.5 kN/rn?合计4.14 kN/m2梁自重：边跨梁 bXh=300X 600mm 梁自重25X0.3X (0.6-0.13)=3.75kN/m抹灰层：12厚水

17、泥砂浆V0.012 X (0.6-0.13) X 2+0.012 X 0.3义20=0.312kN/m合计4.062kN/m2中间跨梁bXh=250X 500mm梁自重25X0.25X (0.5-0.13)=3.00kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆V0.012 X (0.5-0.13) X2+0.012X0.25X20=0.26kN/m合计3.26kN/m2柱自重： bXh=500X 500mm柱自重25X0.50X0.50=6.25kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆0.012X0.50X4X20=0.48kN/m合计6.73kN/m外纵墙自重：标准层：纵墙（240灰砂砖）铝合金门窗18X (3.9

18、-0.5-1.8) X0.24=6.48kN/m水泥粉刷外墙面0.36 X60-1.80)=0.756kN/m水泥粉刷内墙面0.36X (3.60T.80)=0.756kN/m合计8.622kN/m2底层：纵墙(240灰砂砖)18X (4.85-1.80-0.50-0.40) X0.24=9.288kN/m铝合金门窗0.35X 1.8=0.63kN/m釉面砖外墙面0.5 X (4.35-1.80-0.50)=1.025kN/m水泥粉刷内墙面0.756kN/m合计11.70kN/m内纵墙自重：标准层：纵墙(240灰砂砖)18 X 90-0.50) X 0.24=14.688kN/m水泥粉刷墙面0

19、.36X 90-0.5)*2.00=2.448kN/m合计17.136kN/m?底层：纵墙(240灰砂砖)18X (4.85-0.50-0.40) X0.24=17.06kN/m 水泥粉刷墙面0.36 X 3.90 X 2=2.808kN/m合计19.87kN/m4. 3.2活荷载标准值计算第一：面和楼屋面活荷载标准值根据荷载规范查得：上人屋面2. OkN/m2楼面：教室2.0kN/m2走道2.5kN/m20.4 kN/第二：雪荷载屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。4. 3.3竖向荷载下框架受荷总图本次设计的教学楼纵向柱距为4.50m,横梁跨度为6.90m,单区格板为4.50mX6.

20、90m。L1/L2=L52所以按双向板传递荷载，板上荷载分配如图2所示。图2板面荷载分配图23400图3计算单元的选取第： A-B轴间框架屋面板荷载:板传至梁上的三角形和梯形荷载等效为均布荷载恒载4.82x-x6.3x-x2=18.98/m活载2.0xx6.3xx2=7.88AN /”楼面板荷载:恒载4.14x-!-x6.3x-x2=16.30/w活载2.0xix6.3x-x2=7.88/n梁自重4.06kN / mA-B轴间框架梁均布荷载：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=4.06+18.98=23.04AN/m活载二板传荷载=7.88kN/m楼面梁恒载=梁自重+板传荷载=4.06+16.30+

21、11.136=31.496kN/m活载=板传荷载=7.88kN/m第二：B-C轴间框架梁均布荷载:屋面板传荷载：恒载4.82x-x2,1x2=10.122/w2活载2.0x-x2,1x2=4.2jWV/m 2楼面板荷载:恒载4.14xix2.1x2=8.694/m2活载2.5x-x2.1x2=5.25AN/？2梁自重326kN / mBY轴间框架梁均布荷载：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=3.26+10.122=13.38/w活载二板传荷载=42kN Im楼面梁恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=3.26+8.694+11.136=23.09kN/tn活载=板传荷载=5.25kN / m第三：C-D

22、轴间框架梁均布板荷载同A-B轴第四：A柱纵向集中荷载计算顶层柱：女儿墙自重(做法:墙高900mm,100mm碎压顶)=0.24x0.9 xl8/r/V/ni3+25x0,1x0.24+(1.2mx2+0.24/n)x0.5=5.808/w顶层柱恒载=梁自重+板传荷载+板传荷载=8.62+(6.9-0.5)+3.26x (6.9-0.5)+x 6.9=60.73+20.86+34.85=116.4W顶层柱活载=2.0x-x6.3x-x(6.9-0.50)=25.20ZN 28标准层柱：标准层柱恒载二墙自重+梁自重+板传荷载=8.62x(6.9-0.50)+3.26x (6.9-0.50)+16.

23、30x1x6.9=55.16+20.86+52.16=128.19kN标准柱活载=板传活载=7.88x(6-9-S5%=25.2kN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=11.70x(6.9-0.5)+2.5x(6.9-0.5)=74.88+18=90.88kN第五：B柱纵向集中荷载计算顶层柱：顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.26x(6.9-0.50)+4.82x-x6.3x-x(6.9-0.50)28+4.82x1x2,1x(1-2x0.152+0.153)x(6.9-0.50)2=20.86+60.73+31.04=112.63顶层柱活载=板传活载=2.0x-x6.3x-x(6.9-

24、0.50)+2.0x-x2.4x-x(6.9-0.50)2828=25.2+9.6=34.8ZN标准层柱：标准层柱恒载二内纵墙自重+梁自重+板传荷载1 5=17.14x(6.9-0,50)+3.62x(6.9-0.50)+4.14x-x6.3x-x(6.9-0.50)2 8+4.14x-x2.1x-x(6.9-0.50)28=202.4WVMtt7S=2.0x-x6.3x-x(6.9-0,50)+2.5x-x2.1x-x(6.9-0.50)2828=25.2+10.5=35.7 kN基础顶面恒载=底层内总墙+基础梁自重=19.87x(6.9-0.50)+2.5x(6.9-0.50)=127.1

25、7+16=143.17 kN结构在进行梁柱的布置时柱轴线与梁的轴线不重合，因此柱的竖向荷载对柱存在偏心。框架的竖向荷载及偏心距如图4所示。4.3.4重力荷载代表值计算结构的重力荷载代表值应取结构和构件自重标准值G加上各可变荷载组合值nnZ QiQik G = G*+ Z=l,即=1其中可变荷载为雪荷载0.4kN/m2 jk = j （一般层）2，a,=J （一般层）2+kD-a :Di卞根数.EI, h=-r n V /k =底层）lc0.5+ k /rJ_E-.K（xc -（底层）2+ k13.22X1O101.580.581954462-44. OOX1O101.270.388122456

26、AT,5、D-1,5轴边框架边柱层次Ka cDi根数13.22X101.190.53870642-44. OOX1O100.950.32100994B C轴中彳居架中柱层次4Ka cDi根数13.22X104.360.7641255062-44. OOX1O103.140.611192786B C轴边彳屉架中柱层次4秉a cDi根数13.22X103.270.7151174542-44.00X102.620.567178934把上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层间侧移刚度ZD见下表：横向框架层间侧移刚度（N/mm）层次12345ED,2143683058823058823058

27、823058824.4.2横向自振周期计算横向地震自振周期利用顶点假想侧移计算，计算过程见表7表7结构顶点的假想侧移计算层次Gi/kNVi/kNE Di (N/mm) U i(mm)u i/mm44139413930588213.5177.834884902330588229.5164.3248841390730588245.5134.8152331914021436889.389.3按式L=L 7% J匚计算基本周期T”其中Ut的量纲为m取为=0.7则Tt=l.7X0.7X V177.8X10-3=0.502S4.4.3 横向水平地震力计算本工程中结构不超过40m质量和刚度沿度分布比较均匀，

28、变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，结构总水平地震作用标准值按式FHaG。计算即Gcp=0.852 Gl=0.85X19140=16269kN由于该工程所在地抗震设防烈度为6度，场地类别为II类，设计地震分组为第三组，则久=0.45s,%=0.04 o(式中 l衰减指数，在7；7；57；的区间取0.9,%一一阻尼调整系数，除有专门规定外,建筑结构的阻尼比应取0.05,相应的为1.0)y = 0.9%=1.0 =004/ T 0-9( n 4s A0,9a=或%&ax=x 1.0x0.04=0.036%=aq =0.036x16269=585.7ZN因1.4Tg=l.4X0.45

29、=0.63=0.502S,则8n 取为0口 G,Hi 一8、F尸LFek (in)EG,明j=l各层横向地震作用及楼层地震剪力计算见表8表8各层横向地震作用及楼层地震剪力层次hiGiGsHiF,Vi之G,“J=l43.916.554139685000.345202.07202.0733.912.65488461782.60.311182.15384.2223.98.754884427350.215125.93510.1514.854.855233253800.12874.97585.12各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图5,6图6水平地震作用分布图7层间剪力分布4.4.4 水

30、平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移U,分别按式Am,=/n 和口方（Au ）k 计算/Eq 口/ i=l计算过程见表9,表中还计算了各层的层间弹性位移角仇= u/h，表9横向水平地震作用下的位移验算层次ViDi U i口,ha0,.=.%4202.073058820.666.3239001/59093384.223058821.265.6639001/30952510.153058821.674.4039001/23351585.122143682.732.7348501/1777由表9可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/59091/550满足式A的要

31、求，其中A u/h=1/550由表查得。4.4.5 水平地震作用下框架内力计算水平地震作用下的内力采用改进的反弯点法。框架柱端剪刀及等矩分别按式V产-匕和=计算,其中取自表ED“取自表5,层间剪刀取自表7,各柱 j=l反弯点高度比y按式y=y“+yi+y2+y3确度，各修正值见表10,各层柱剪力计算见表9。表10柱剪力计算层次A轴柱B轴柱c轴柱D轴柱第四层D12245八0.040X。305882V =0.040X 202.07=8.09KND 20074 O.OooX。305882V =0.066x202.07=13.26KN同A轴同B轴第三层D12245八0.040X。305882V =0.

32、040x384.22=15.38KND 20074,O.Ooo305882V =0.066x384.22=25.36KN同A轴同B轴层次A轴柱B轴柱C釉柱D轴柱第层D12245八0.040X。305882V =0.040x510.15=20.41D 20074,- O.OooX。305882V =0.066 x510.15=30.67 KN同A轴同B轴第层D 9544-=-=0.0445X。214368V =0.0445x585.12=26.1D 12505=0.0585X。368071V =0.0585x585.12=34.26KN同A轴同B轴表11各柱的反弯点高度层次A轴柱B轴柱c轴柱D轴

33、柱第k =.Zly0=0.364k =3.49%=0.45五cxy =1.0%=0cx=1.03=0同A轴同B轴层(Xy 1.0必=0%=1.0%=0y =0.364+0=0.364y =0.45第=1.27%=0.45k =3.49y0=050四6Z|1.0M =0cxx =1.0%=0同A轴同B轴层cx2=1.0%=00Cy =1.0%=。y =0.45y =0.50第三 b -%=L27(x=1.06Z3=1.0 y =0.50y0=0.464 y=0%=0k =3.49=1.0%= i.24 y =0.50y0=0.50y.=oy3=同A轴同B轴第房A:=1.27(xx =1.00%=

34、1.24 y =0.464y0=0.464 y =0%=0k =3.49G =1.0 a3=1.24 y =0.50y()=0.5M =0%=0同A轴同B轴层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第公%=1.58 a,=0 y =0.587%=0.587力=0k =4.36a,=0.804y =0.55%=0.55X=同A轴同B轴梁端弯矩剪力及柱轴力发别按下式计算:小7%(%+%) lb +%Vb=(Mj+ M/)/l,N产W) k=ik表12横向水平地震作用下.A轴框架柱层号匕“(KN)y (McKN-ni)M下(KNm)48.090.36420.0711.48315.380.4532.9926.992

35、20.410.46442.6736.93126.10.58752.2874.31表13横向水平地蔻作用F B轴框架柱层号V.”(KN)y（加）M AKN iri)C上M/KN-m)413.260.4528.4423.27325.360.5049.4549.45230.670.5059.8159.81134.260.5574.7791.394.5竖向荷载作用框架内力计算竖向荷载作用下的内力一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分配法和迭代法。当框架为少层少跨时，采用弯矩二次分配法较为理想。这里竖向荷载作用下的内力计算采用分层法。竖向荷载作用下,框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑.可以不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力,梁跨中弯距较考虑活载不利布置法求得的弯局偏低，但当活载占总荷载的比例较小时，其影响很小.若活荷载占总荷载的比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯距乘以1.1-1.2的较大系数。框架横梁均布恒荷载、活荷载可从前面荷载计算中查得。具体数值见图10。其中框架柱的相对线刚度除底层柱之外其于各层乘以0.9。由于柱纵向集中荷载的作用，对柱产生偏心。在恒荷载和活荷载的作用下的偏心矩如图12,13所示。4. 5.1梁柱端的弯矩计算梁端柱端弯矩采用弯矩分配法计算。计算步骤为：（1）将原框