GBJ130—90钢筋混凝土升板结构技术规范.docx

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1、中华人民共和国国家标准钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ13090主编部门:中华人民共和国原城乡建设环境保护部 批准部门:中华人民共和国建设部 施行日期:1991年3月1日关于发布国家标准钢筋混凝土升板结构技术规范的通知（90）建标字第249号根据国家计委计综1984305号文的要求,由中国建筑学研究院会同 有关单位共同制订的钢筋混凝土升板结构技术规范,已经有关部门会 审，现批准钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ13O-9O为国家标准,自 九九一年三月一日起施行。本标准由建设部负责管理。具体解释等工作由中国建筑科学研究院 负责。出版发行由建设部标准定额研究所负责组织。中华人民共和国建设部 一九九0

2、年五月十八日编制说明本规范是根据国家计委计综1984J305号文的要求,由中国建筑科学 研究院会同有关单位共同编制而成的。本规范是在部标准升板建筑结构设计与施工暂行规定 （JGJ8（一 ）-76）和升板建筑结构设计与施工暂行规定的补充规定 （JGJ8（二）-79）的基础上进行了合并和修改,吸收了近十几年来的设计、施 实践经验和科研成果,增加了密肋板、格梁板设计计算和构造、盆式升 板法设计与施工、现浇柱与工具柱施工以及墙体和筒体的施工等内容。 在编制过程中,以多种方式广泛地征求了全国有关单位意见,反复修改,最 后由我部会同有关部门审查定稿。本规范共分十一章十一个附录。其中设计部分六章,施工部分四

3、章, 验收部分一章。这三部分的内容是紧密联系的。其主要内容有:总则,设 计计算与施工的基本规定,板、柱、板柱节点、抗侧等结构的设计与施 及升板结构工程的质量标准与验收。为了提高规范质量,请各单位在执行本规范的过程中,注意总结经验, 积累资料,随时将有关意见和建议寄交中国建筑科学研究院结构所,以便 今后进一步修改时参考。建设部 九九0年五月目录 第一章总则第二章设计计算与施工的基本规定 第三章板的设计第一节一般规定第二节提升阶段计算第三节使用阶段计算第四节构造与配筋第四章柱的设计第一节一般规定第二节提升阶段验算第三节使用阶段计算 第五章板柱节点设计第一节板柱节点第二节提升环和承重销 第六章升板结

4、构的抗侧设计第一节一般规定第二节内力和位移计算第三节构造要求第七章柱的施工第一节一般规定第二节预制柱的施工第三节现浇混凝土柱的施工 第四节工具柱的施工第八章板的制作第一节胎模施工第二节隔离层第三节提升环制作与安装第四节模壳和模板第五节混凝土施工 第九章板的提升与固定第一节提升设备第二节提升单元与程序第三节提升准备第四节板的提升第五节群柱的稳定措施第六节板的就位与固定 第十章墙体和筒体的施工第一节一般规定第二节升提、升滑施工第三节升层施工第十一章验收第一节质量标准与结构验收第二节技术复核与隐蔽工程验收附录一等代梁的升差内力的计算附录二平板配筋构造附录三格梁板的次梁有效刚度系数a附录四变刚度等代悬

5、臂柱的截面刚度修正系数C附录五群柱与内竖筒或剪墙共同工作时的计算长度系数日附录六板柱节点图附录七板柱结构及板柱壁式框架结构的简化计算法附录八板柱剪墙结构的简化计算方法附录九带刚域杆件的线刚度修正系数附录十等代框架梁和柱的刚域长度系数表附录十一本规范用词说明附加说明本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单主要符号作用和作用效应M弯矩设计值N轴向设计值v剪设计值尸作用,力q垂直分布活荷载设计值用、a集中和分布风荷戟Ga、构件自身所受的重力和分布重力计算指标B.短期荷载作用下的等代梁刚度 Kq等代框架梁的线刚度 K0等代框架柱的线刚度 Kt总框架顶点的水平刚度 K*总剪墻顶点的水平刚度 瓦混凝土的弹

6、性模量 B.型钢的弹性模量 八混凝土的抗拉强度设计值几何参数厶等代梁的截面惯性矩 Z.混擬土板或柱的截面惯性矩 I.型钢的截面惯性矩厶等代框架梁的截面惯性矩厶等代框架柱的截面惯性矩各片翦墙等效惯性矩之和、b,等代梁的计尊宽度%柱帽的有效寛度B房屋总宽度k.板的截面高度几柱的截面高度截面的有效咼度Hi层高日,柱的全高Hw墻体的悬臂高度H房屋总高度I柱距、17等代梁的计算跨度io柱的计算长度配偏心距T1基本周期0柱帽帧斜面与柱轴线的夹角冲切破坏锥体面的平均周边长度 或建筑物顶点X或丫方向的位移U!或ViX或丫方向的层间位移支座AF的竖向位移计算系数a次梁的有效刚度系数F折算荷载修正系数变刚度等代悬

7、臂柱的截面刚度修正系数 偏心距増大系数“计算长度系数Acb柱帽半宽与等代框架梁跨度之比柱帽计算高度与柱高之比、4等代框架梁左、右端刚域长度与梁跨度之比関、4柱上、下端刚域长度与柱高之比城、A带刚域梁左、右端的线刚度修正系数揩、帯刚域柱上、下端的线刚度修正系数第一章总 则第I. 0. I条为了在升板结构的设计与施工中贯彻执行国家的技术 经济政策,做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量,特制订本规范。第1. 0. 2条本规范适用于屋面高度不超过50m和设防烈度不超 过8度的业与民用建筑的钢筋混凝土升板结构的设计与施工。第1. 0. 3条升板结构的设计与施工,应采用合理的设计与施工方 案,编制施

8、工组织设计,并严格执行质量检查与验收制度。第1.0. 4条本规范按现行国家标准建筑结构设计统标准、建 筑结构设计通用符号、计量单位和基本术语、混凝土结构设计规范、 建筑抗震设计规范、建筑结构荷载规范,并结合升板结构的特点而 编制的。在设计与施工时,尚应符合国家有关其它规范的规定。第二章设计计算与施工的基本规定第2. 0. 1条升板结构的整体布置应保证建筑物在施工及使用过程 中的稳定性。建筑物中的电梯井、楼梯间等可作为抗侧结构,在提升过 程中尚可利用相邻坚固建筑物作为升板结构的临时支撑。第2. 0. 2条升板结构的平面与柱网可灵活布置,有抗震设防要求时, 结构布置宜均匀、对称,其刚度中心宜与质量

9、中心重合。第2. 0. 3条升板结构的承载应采用下列公式进行设计和计算:、非抗震设计时:oSWR(2.0.3-1)二、抗震设计时：SR/re (2.0.3-2)式中 一一结构重要性系数,对安全等级为级、二级、三级 的结构构件,应分别取1.1、结构安全等级应按国家标准建筑结构设计统 标准的规定确定;s内力设计值。包括轴设计值、弯矩设计值、剪设计值、扭 矩设计值等。应根据不同的结构构件,按施工和使用两个阶段分别计算确 定;R结构构件的承载设计值;RE结构构件承载力的抗震调整系数。三、承载力的抗震调整系数按表2. 0. 3取用钢筋混;S土结构构件承裁力抗度调整系被表2 结 构 构 件 名 称受守梁板

10、和轴压比不太于 15的柱儡压0. 75轴压比大于 15的在偏压0.恥前力墙僚压,偏投“ 85各类构件受鲍d 90tit本现砲中的鲍力墻”即为现行国家标噸建筑抗震设计规范中的抗亮燧”第2 0 4条 升板结构应捜提升与使用两个阶段设计.结 构的截面尺寸、配筋宜由使用阶段的内力控制.提升阶段的提升 程序及板柱节点的连接固定措施,应由施工单位与设计单位共同商 定.第三章板的设计第一节一般规定第3. 1. 1条升板结构根据柱网尺寸、荷载大小、刚度和开洞要求 及施工条件,可采用钢筋混凝土和预应混凝土平板、密肋板及格梁板等 型式。第3.1.2条钢筋混凝土平板的厚度,不应小于柱网长边尺寸的1/35；密肋板的肋

11、高（包括面板厚度）,不应小于柱网长边尺寸的1/30:格梁板梁高（包括面板厚度）,不应小于柱网长边尺寸的!/20第3. 1. 3条板在提升和使用阶段的计算,应按板的纵横两个方向进 行。提升阶段板的安全等级,可降低级,但不得低于三级。第3. 1. 4条密肋板的肋间距、高度、宽度及面板厚度符合构造要 求时,其内力可采用T形截面特征按平板计算。第3. 1. 5条常用矩形柱网平板、密肋板和格梁板的内力可按本章 规定的简化方法计算；对柱网较特殊的板、受集中荷载及开孔的板,可应 用有限元等方法作专门分析计算。第二节提升阶段计算第3. 2. 1条提升阶段板的内力设计值,应按下式计算;Si= （ 0格瞿板1柱上

12、板嘴,aT中板階,等代梁计燧將度,、与代梁计找宽度二、短期荷载作用下等代梁的刚度可按下式计算.乱=0. S5EJt(3*2 * 21)式中E,板的混簾土弹性模量;h一等代梁的截面惯性矩。三、等代梁截面惯性矩应按下列规定确定1 .平板的等代梁截面惯性矩应按下式计算:厶=崂或崂322-2)式中k.平板的截面高度。2 .密肋板的等代梁截面惯性矩,应取计算宽度范围内所有肋 按T形截面计算的惯性矩之和。格梁板的等代梁截面惯性矩,应 取柱轴线两侧板中心线范围内的T形截面主梁惯性矩与次梁惯 性矩之和。密肋板肋的翼缘计算寛度和格梁板主梁及次梁的翼缘 计算宽度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范的有关规 定:3

13、 .当采用预制混凝土模壳时，具混凝土强度等级不应低于 C15当预制模壳的混凝土强度等级不小于密肋板或格梁板的0.6 倍时，可考虑模壳与板的共同工作.第3 *2 *3条 当按等代梁法计算提升差异内力时,对一般 提升法,提升差异内力应为分别计算仅由任一支座提升差异 10mm产生的内力;对盆式提升法,提升差异内力应按设计盆曲线 并考虑任一支座提升差异5mm产生的内力。提升差异内力应捜 本规范附录的有关公式计算确定。第3.2,4条 平板和密肋板的等代梁弯矩设计值，可按表 3 2 4的比例分配给柱上板带和跨中板带。平板与窘肋板衽上板带和踏中板带弯矩分配比例*3-2-4穢 面 位 或日上板電將中板幣内%支

14、座筱面负夸变 將中正旁距72%55%25%45%端明第一个内支座藏面负弯距 將中正考距边支座梅面负弯距75%55%90%25%45%10%注,在总考矩量不变的条件下必要时允许格柱上板带倒弯兜的10%分配给鸥中 板密.第3 2 5条 两个方向主次梁相互垂直,且相邻主梁间仅 布置两根次梁的格梁板,其等代梁弯矩设计值应分别捜下列公式 分配给主次梁;.人+X如黑 Zs人+曲式中M格梁板的等代梁穹矩设计值;厶 格梁板的主梁弯矩设计值;M.格梁板的次梁弯矩设计值; 格梁板的主梁的截面惯性矩;Z.格梁板的次梁的截面惯性矩;3. 2.5-1)& 2.5-2)弯矩分配时次梁有效刚度系数,可按本规范附录三 取用。

15、其他情况的格梁板可按交叉梁结构计聲。第三节使用阶段计算第3 3 1条 使用阶段板的内力设计值S应按下列公式计 聲I一、非抗震设计时,s= 00K+ 山8+q.航)yB(33 1-1)二、抗震设计时.S=Qg .+ QW.+ 。君(3 3 12)式中一风荷载作用分项系数,应取14;板就位差异作用分项系数,应取1.25；e一活荷載作用分项系数，当活荷载小于4kN/时取1.4,否则取1.3；n水平地震作用分项系数，应取1.3；丸风荷载组合系数，应取0185；Qk一活荷载标准值(kPft);W.就位差异值。一般方法提升的就位差异值取5mm, 当采用盆式搁置的就位差异值取Snm;卬4风荷载标准值(kPa

16、)；0.活荷载地强组合值。对按实际情况计算的活荷載取 100 ;捜等效楼面均布活荷载计算的书库、档案库 取80 , 股民用建筑取50 ,为”水平地震作用的标准值,按本规范第62*3条规 定进行计算;。C,一分别为板自重和就位差异的作用效应系数.C9活荷载作用效应系数;cn水平地震作用效应系数;C.风荷载作用效应系数。第条 使用阶段板的重力 d考虑动系数)及就 位差异所产生的内力,仍可捜本章写322条、第3,2* 3条 的规定进行计菖。第条 当垂直荷载作用下的平板和密肋板，采用经 喩系数法计算使用阶段板的内力时，应符合下列要求、活荷载为均布荷载,且不大于恒荷载的三倍;二、在使用阶段每个方向至少应

17、有三个连续跨;三、任一区格内的长边与短边之比不应大于1 5；四、在同一方向上的最大跨度与最小跨度之比不应大于1. 2. 第条 按经喩系数法计算时，应先菖出除板所受的 重力外的所有垂直分布活荷载产生的板的总弯矩设计值,然后按 表3 3 4确定柱上板带和跨中板带的弯矩设计值。对方向板的总弯矩设计值,应按下式计算.M-給M(3.3.41)对方向板的总弯矩设计值，应按下式计算.遥&争)骂二(3 3 4-2)式中k柱帽在弯矩方向的有效宽度与无梁楼盖的要求相同;当无柱帽时取零;q垂直分布活荷载设计值(kPa)。经喩系效法板带弯矩值*3-3-4梅 面 位 亙柱上板幣將中板常内峪支座梅面负弯距a 501G （

18、a izw! )將中正出 端將,a 18JG（引d 1516 必）第一个内支座薇面负弯距a Mi （必d 17Mt 3）將中正穹距a 26Ms （即0. 22Mt -）边支座猿面负弯距aam （必0. 041G （1Z）日(在总弯矩是不变的条件下,必要时允许梅在上板街也弯矩的10%分配给 將中板街 表3 84为无忌骨板的经酷系数.对絞小悬窓板仍可采用,当緑骨竣大 且其负弯矩大于边支座薇面负弯矩时.应计崽号相弯矩对边支座与内將 的影喃.第5条 当不符合本规范第3 *3 *3条中任T的平 板和密肋板以及格梁板,均可采用等代框架涉安下列规定进行计图335平极、密肋板及格梁板的等代框架1 一中间枢票2

19、一边枢槊,、与代枢槊梁计置將度,%,一与代框票梁计好宽度、垂直荷载作用下等代框架的计算寛度,可取垂直于计算 跨度方向的两个相邻区格板中心线之间距离(E33S),在侧 向力作用下其计聲宽度按本规范第6*2* 5条采用;二、平板与密肋板的等代框架梁、柱以及格梁板的等代框架 柱的线刚度应按本规范第6,2。6条和第6 2，7条规定计算。 格梁板的等代框架梁一般不考虑柱帽的作用,梁刚度可按本规范 第3 .2,2条规定计算;三、宜考虑活荷载的不利组合.第3 3 6条 由等代框架法计算的弯矩,应按以下规定进 行分配:、当平板与密肋板的任一区格长边与短边之比不大于2时, 仍可按表3 *2 *4比例分配给柱上板

20、带和跨中板带。对有柱帽的 等代框架，其支座负弯矩应取刚域边绫处的值03.3*6),然 后分配给柱上板带和跨中板帯;二、格梁板的等代框架弯矩,可按公式32 5-1)和 1- 0.a 538o. soe0. 488a 471a 4闻Ol 4470. 4404I 为体心距取式计算的在底眼大弯矩伯与在底以上的板, 在,假升机与堂力及计值及其它科験设计馆和之比值,为在薇面髙度.此验算状态下柱底的混擬土弹性模量;采用预制柱时, 可根据混凝土强度等级按有关规范查用;采用升提 或升滑法的柱时，可根据当时混凝土的抗压极限强 度确定;e提升单元内所有单柱柱底混凝土截面惯性矩总和;：变刚度等代悬臂柱的截面刚度修正系

21、数;当采用的制柱时取1. 0；当采用升提或升滑法的柱时可按本规范附录四查用第4 *2 *3条 提升阶段柱的计算长度应按下式计管:It 汎!4 2 3 1)式中心承重销底距柱底的高度.喩算搁苴状态时取最高 层永久或临时搁置板处的承重销底距柱底的高度 (图4 2*31)。若验菖正在提升的状态时,则取 提升机处的承重销底距柱底的高度(图4 - 2 .3 2)柱底一般取混凝土地坪面,如地坪不是现浇混 凝土,则取柱杯口面。图4623 I摘置状态时柱图4232正在提升状态的讨菖简图时柱的计苴简图但对下列情况应作相应修改I、若下面一层或数层的板已就位且板柱节点已形成可靠的 刚接时，柱底可取最高刚接层的层高半

22、处(图4,2,33、图 4,2,3-4),其计算长度可按下式计尊,lt =2H4* 2*32)式中 山一柱底以上的悬臂柱高度。其垂直荷载、风荷载及验 其截面均以相应的柱底计售。当后浇柱帽的强度达到!OMPa时，柱底位置取在该层层高 的一半处当有柱帽节点，但未浇筑柱帽前把全部柱与板进行符合无柱帽节点要求的可靠焊接时,柱底位置取在该层层高的1/41/3图4 6233层或数层节点刚接后图423T 层或数层节点刚梱置状态时柱的计篁简图接后正在提升状态时柱的计菖简图二、当一个提升单元有对称布置的内筒体或在两个方向均有 在施工阶段可起剪力墻作用的墻体(其间距不应大于横向尺寸的 三倍),并在提升和搁置状态均

23、至少有一层楼板与其可靠连接 时,柱计售长度可按下式计算:阳(4*2*3 3)式中H计直长度系数。其值与内竖筒或剪墙的刚度及连 接位置有关，可按本规范附录五取用。三、当采用上承式承重销搁置板时，应每层板用搬块楔紧以 传递水平，否则应按受荷最大的单柱进行稳定性验聲。第4.24条 喩聲搁置状态的群柱稳定性时，折聲荷载应 按下列公式计算:nZyGM+Gs+G。4*2* 41)Gs= 皿”,唱(4 2 42)若喩菖一层 做窓层)板正在提升而其他各层处于搁苴状态 的群柱稳定性时,折算荷载应按下式计算,尸,=?! 1+GmSi+Gb+Go (4 2 43)式中n层数,G4 永久或临时搁置的第i层板所受的重力

24、设计值和按 实际情况采用的其他荷载设计值,屋面施工荷载标 准值,対预制柱升板取OLSkPn,升提、升滑法取 1.5kPn,楼面施工荷载在一般情况下可不计入.Ge折算的柱重力总和;Gq正在提升的层板（或證层提升的数层板）所受的 总重力及按实际情况采用的其他荷載,荷載取值与 G相同,不乘动系数;G。一提升单元内直接放在毎个柱上的提升机等设备的重 设计值总和;fi 摘苴折算系数,当柱无侧向支承时按表4 2 41 采用;A 值*4-2-4-1_Z及工作状、00. 10l 20l 3a 4a 5在无侧向支承00- 002a 013a 0420- (B70l 132柱有侧向支承00. 063a 192a

25、3160.旗70. 4267工作状急 、a 6a 70. 80- 90在无侧向支承0. 2970. 442a 613a皿L 00柱有侧向支承0- 4300. 475a 5S4a 750L 00住,Hn为第1层板永久或協时揭面处的爲度.提升折算系数,可捜表42/42釆用；值表42“一2H1Z队!00. 1Ol 20. 3Ol 4Ol 510. 250a 187a 1520- 149a 182a 250a 6a 70- 80. 91. 0i0- 3520.痴a 642a 816L 000注,为流邕正在根升状看时被正在梃升的一层板（或叠层提升的数层板）的髙度.,柱重力折售系数,当柱无侧向支承时取 3

26、15.若柱 与内竖筒或剪墻有连接时取0385；9u提升单元内所有单柱单位长度的重力设计值总和. H.柱底截面以上的柱全高。第42*5条 升板结构柱由本规范第4 .2,6条确定的风 有载以及柱竖向偏差所产生的柱底最大弯矩M可按下式计算.M=万凤+血壷%即（4.2.5）式中W,第i层板处所受的集中风荷载设计值的总和（包括该层板上墻体、堆豉所受的风荷教）；0提升单元内全部柱所受均布风荷载设计值,当柱较高时尚应考虑风荷载沿高度的变化;归口分别按本规范第4.2.4条采用,当验算正 在提升的状态时，也相应取第4 2.4条的 G与R。第4.2.6条 开板结构柱提升阶段风荷载的标准值殷可 取七级风的风荷载风压

27、值为0. JSkPa）,大于上述风级时，应暂 停提升并采取相应措施,确保群柱的稳定性。当该提升单元有外墻体时，在顶层板以上应釆用各柱风荷载 的总和,在顶层板以下应采用墙和柱实际所受的风荷载。第4.2.7条 升滑、升提施工的劲性钢筋混廉土柱的钢骨架,尚应捜现行国家标准钢结构设计规范喩算单柱的承载 和稳定性格构式偏心受压构件弯曲平面内的整体稳定性、单肢 稳定性及级材的承载）.钢骨架的柱高为Hz（本规范附图4 D,计算长度可取为日”.当劲性钢筋混瀨土柱与预制钢筋混蘭 土柱连接时,锅骨架柱计算长度可取2.5AH3&的冃4,当计售 长度大于2dHu时取冃3。停歇孔处以外的缀材可采用钢筋缀 条B第4 2

28、8条 采用升提或升滑施工时应符合墻体稳定性的 要求，其悬臂高度不应大于表4*2,8的允讦值。墻体允许悬曾高度表428墙厚 (mm)150200250300350400131517192123当墻面开孔时0 4 2，8-1）,表4 2 8中的墙体允许悬 臂高度应乘以下折算系数:该柱距中墻的净宽度;墻面开孔率。墻体的悬臂高度,当墻体与楼板无可靠连接时,取墻体基础 顶面或混凝土地坪面至墙体顶面间的距离;当有可靠连接时，取 与墻体连接的最高层楼板与次一层楼板之间中点至墻体顶面间 的距离 0 4.28-2）.图4 2 8-2墙体悬臂高度图4*2,82中的Q）、 茎 Q- w)田(4*2.10 2) 式中

29、3风荷载设计值。第42*11条 升板结构在提升阶段尚应对单柱进行承载 验算;单柱的内力设计值S由下式计算确定s= 4曲+ g+外 4 2 11)式中 自重作用分项系数,应取1.2;。施工活荷载作用分项系数,应取1.4； 我!风荷载组合系数，应取0185；仇单柱所承担的板、柱及其节点的自重标准值 (kPa);Qot单柱所承担的施工活荷载标准值(kPa)； Wt单柱所承担的风荷载标准值(kPa)； 如、C、C.一分别为自重、施工活荷载等作用效应系数。 单柱的轴设计值应捜实际的垂直荷载计算，单柱的弯矩设 计值采用式(425)并乘以偏心距增大系数，在提升单元内按 各柱的刚度分配确定。第三节使用阶段计算

30、第4,37条 使用阶段柱的内力设计值应捜下列公式 计聾:、非抗鳶设计时:so= + ( MXh+ 用丿(4 3 1-1) 二、抗鳶设计时：so= +W4(4 3，12)式中 仇板、柱及板柱节点自重标准值(kPa);Ca板、柱及板柱节点自重作用效应系数。第4 3 2条 对非抗鳶设计的升板结构，按经验系数法计 算时,板柱节点处上柱和下柱弯矩设计值之和Me可采用以下数值: 中柱:Mc=O.25Mx(My) 边柱：Mc=0.40Mx(My)(4.3.2)式中Mx、My一一按本规范第3. 3. 4条计算的板总弯矩设计 值。中柱或边柱的上柱和下柱的弯矩设计值 可根据式(4. 3. 2)的值按线刚度分配。

31、升板结构按等代框架法计算时,柱上端及下端弯矩设计值取实际计算结 果。当有柱帽时,柱上端的弯矩设计值取柱刚域边缘处的值。第4. 3. 3条使用阶段柱应分别对最不利荷载组合下内力最大的截 面和被孔洞削弱的截面应进行承载计算。第4. 3. 4条劲性钢筋混凝土柱应按专门的规范进行设计计算。使 用阶段验算时,若柱配筋率在5%以下时,可按钢筋混凝土柱验算。第五章板柱节点设计第一节板柱节点第5 1 1条 板柱节点的选型应以安全可靠、经济合理、施 方便为原则,并应满足建筑功能的要求,一般可采用后浇柱帽 节点,如直銭型、折线型、圆锥型等型式,和无柱帽节点,如承 重销、翦块及暗销等型式.无柱帽节点宜用于密肋板和格

32、梁板，当用于平板时，板内应 采用型钢提升环。第5 1 2条 后浇柱帽节点中的板与柱应有可靠的刚性连 接措施5 1 *2）并捜下列要求进行喩算:图812后浇柱帽节点1板在连镂件,A母更第,A齿槽、柱帽尺寸应根据现行国家标准混凝土结构设计规范，规 定由板冲切承载喩算确定.其荷载计算应考虑板的重力、使 用荷载及水平荷载;二、柱帽中的承重销可捜本规范第5，2 6条进行承载喩 算。其荷载计算应考虑板的重力、施工荷载以及就位差异所产生 的反,计算时可不考虑动系数;三、后浇柱帽与柱之间的齿槽应能承受板的重力以外的全部 荷载。齿槽抗剪承载应捜下式计算:Ftl. 5力 * A/ 咻（51 21）式中K.齿槽承受

33、的总翦设计值（包括水平荷载按本规范第516条算得的附加蔚）；后浇柱帽混凝土抗拉强度设计值;x齿槽数量,般可取-4；皿每个齿槽外口周边长度；*.每个齿槽高度，般可取80100mm；K 承载抗震调整系数.非抗震节点取1. 0,抗震节点 取 1.125。四、后浇柱帽上口与柱连接处,应根据板柱间传递的不平衡 弯矩验算板柱连接件的大小及连接焊缝。毎块板柱连接件和焊缝所受的内力可按下式计算:N1r = % 毋5 * 1 2 2）式中M不平衡弯矩设计值（上下柱在该节点处个方向弯 矩的代数和）；x柱四周连接件总数;A.连接件的焊缝至板底距离；ot1考虑柱帽影响系数，无柱帽节点取!. 0； 6m左右柱网、1.金柱帽宽时，可取0. 4-Ol 5;柱帽宽度较小 时，宿值可适当加大。第57,3条 对61n左右的柱掰,当活荷载为10l&Pa 时,后浇柱帽可按本规范附录六附图6 1的构造采用;当活荷载 在OkPa以下时，可适当减小柱帽尺寸;当活荷载在】-2肱% 之间时,可按本规范附录六附图6 1的构造要求,适当加大柱帽 尺寸,増加齿槽数量以及相应増强箍筋和插筋,并可采用折线型 柱帽a第57 *4条 翦块节点中的承剪预埋件和煎块应能承 受全部的荷载设计值，并应分别对承剪预埋件、剪块进行抗煎 和局部承压以及对各连接焊缝进行承载読算。其节点构造可按 本规范附录六附图6