A0008第二初对上00141#DLT620—1997交流电气装置的过电压保护和绝缘配合71.docx

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1、交流电气装置的过电压保护和绝缘配合中华人民共和国电力行业标准DL/T6201997交流电气装置的过电压保护和绝缘配合OvervoltageprotectionandinsulationcoordinationforACelectricalinstallations1范围本标准规定了标称电压为3kV500kV交流系统中电气装置过电压保护的方法和要求; 提供了相对地、相间绝缘耐受电压或平均(50%)放电电压的选择程序,并给出了电气设备通 常选用的耐受电压和架空送电线路与高压配电装置的绝缘子、空气间隙的推荐值。2定义本标准采用下列定义。2.1 电阻接地系统 Resistancegroundedsys

2、tem系统中至少有一根导线或一点(通常是变压器或发电机的中性线或中性点)经过电阻接 地。注1髙电阻接地的系统设计应符合R0WXC0的准则,以限制由于电弧接地故障产生的瞬态 过电压。一般采用接地故障电流小于10A。R0是系统等值零序电阻,XC0是系统每相的对 地分布容抗。2低电阻接地的系统为获得快速选择性继电保护所需的足够电流，一般采用接地故障电 流为100A1000A。对于一般系统，限制瞬态过电压的准则是(R0/X0)22。其中X0是系 统等值零序感抗。2.2 少雷区 lessthunderstormregion平均年雷暴H数不超过15的地区。2.3 中雷区 middlethunderstor

3、mregion平均年雷暴日数超过15但不超过40的地区。2.4 多雷区 morethunderstormregion平均年雷暴日数超过40但不超过90的地区。2.5 雷电活动特殊强烈地区 Thunderstormactivityspecialstrongregion平均年雷暴日数超过90的地区及根据运行经验雷害特殊严重的地区。3系统接地方式和运行中出现的各种电压3.1 系统接地方式3.1.1110kV-500kV系统应该采用有效接地方式,即系统在各种条件下应该使零序与正序电 抗之比(X0/X1)为正值并且不大于3,而其零序电阻与正序电抗之比(R0/X1)为正值并且不大 于loHOkV及220k

4、V系统中变压器中性点直接或经低阻抗接地,部分变压器中性点也可不接地。 33OkV及5OOkV系统中不允许变压器中性点不接地运行。3.1.23kV10kV不直接连接发电机的系统和35kV、66kV系统,当单相接地故障电容电流不超 过下列数值时,应采用不接地方式;当超过下列数值又需在接地故障条件下运行时,应采用消 弧线圈接地方式:a)3kV-10kV钢筋混凝土或金属杆塔的架空线路构成的系统和所有35kV、66kV系统，10A。 b)3kV-10kV非钢筋混凝土或非金属杆塔的架空线路构成的系统，当电压为: l)3kV 和 6kV 时，30A；2)10kV 时，20Ac)3kV10kV电缆线路构成的系

5、统，30A。3.1.33kV20kV具有发电机的系统，发电机内部发生单相接地故障不要求瞬时切机时，如单相 接地故障电容电流不大于表1所示允许值时，应采用不接地方式;大DLrT62O1997于该允许 值时,应采用消弧线圈接地方式，且故障点残余电流也不得大于该允许值。消弧线圈可装在厂 用变压器中性点上，也可装在发电机中性点上。表1发电机接地故障电流允许值发电机额定电压 kV发电机额定容量MW电流允许值A发电机额定电压 kV发电机额定容量MW电流允许值A6.3W50413. 815.75125200210.55100318 2023001注:对额定电压为13.8kV15.75kV的氢冷发电机为2.5

6、A。发电机内部发生单相接地故障要求瞬时切机时，宜采用高电阻接地方式。电阻器一般接在 发电机中性点变压器的二次绕组上。3.1.46kV35kV主要由电缆线路构成的送、配电系统，单相接地故障电容电流较大时，可采用 低电阻接地方式,但应考虑供电可靠性要求、故障时瞬态电压、瞬态电流对电气设备的影响、 对通信的影响和继电保护技术要求以及本地的运行经验等。3.1.56kV和10kV配电系统以及发电厂厂用电系统,单相接地故障电容电流较小时,为防止谐 振、间歇性电弧接地过电压等対设备的损害，可采用高电阻接地方式。3.1.6消弧线圈的应用a)消弧线圈接地系统,在正常运行情况下,中性点的长时间电压位移不应超过系统

7、标称相 电压的15%b)消弧线圈接地系统故障点的残余电流不宜超过!0A,必要时可将系统分区运行。消弧线 圈宜采用过补偿运行方式。c)消弧线圈的容量应根据系统5-10年的发展规划确定，并应按下式计算:甲=1.35駐V3DLZT 620-1997交流电气装置的过电压保护和绝缘配合 式中:W消弧线圈的容量,kVA； IC接地电容电流,A： Un 系统标称电压，kV 0 d）系统中消弧线圈装设地点应符合下列要求:1）应保证系统在任何运行方式下，断开一、二回线路时，大部分不致失去补偿。2）不宜将多台消弧线圈集中安装在系统中的处。3）消弧线圈宜接于YN, d或YN, yn, d接线的变压器中性点上,也可接

8、在ZN, yn接线 的变压器中性点上。接于YN, d接线的双绕组或YN, yn,d接线的三绕组变压器中性点上的消弧线圈容量,不 应超过变压器三相总容量的50%,并不得大于三绕组变压器的任一绕组的容量。如需将消弧线圈接于YN,yn接线的变压器中性点，消弧线圈的容量不应超过变压器三相总 容量的20%,但不应将消弧圈接于零序磁通经铁芯闭路的YN, yn接线的变压器，如外铁型变 压器或三台单相变压器组成的变压器组。4）如变压器无中性点或中性点未引出，应装设专用接地变压器，其容量应与消弧线圈的容 量相配合。3.2 系统运行中出现于设备绝缘上的电压3.2.1 系统运行中出现于设备绝缘上的电压有:a）正常运

9、行时的工频电压:b）暂时过电压（频过电压、谐振过电压）；c）操作过电压;d）雷电过电压。3.2.2 相对地暂时过电压和操作过电压的标么值如下:a）频过电压的1.0p& = t/m / /3 b）谐振过电压和操作过电压的1.0p. =百。注：Um为系统最咼电压。3.2.3 系统最高电压的范围：a）范围 I , 3.6kVUmW252kV；b）范围 H, Um=252kVo4暂时过电压、操作过电压及保护4.1 暂时过电压（频过电压、谐振过电压）及保护4.1.1 频过电压、谐振过电压与系统结构、容量、参数、运行方式以及各种安全自动装置的特 性有关。频过电压、谐振过电压除增大绝缘承受电压外，还对选择过

10、电压保护装置有重要影 响。a）系统中的工频过电压一般由线路空载、接地故障和甩负荷等引起。对范围n的工频过电压,在设计时应结合实际条件加以预测。根据这类系统的特点,有时需综合考虑这几种因素的 影响。通常可取正常送电状态下甩负荷和在线路受端有単相接地故障情况下甩负荷作为确定系统 频过电压的条件。对频过电压应采取措施加以降低。一般主要采用在线路上安装并联电抗器的措施限制 频过电压。在线路上架设良导体避雷线降低工频过电压时,宜通过技术经济比较加以确定。系 统的工频过电压水平一般不宜超过下列数值:线路断路器的变电所侧1.3p.u.线路断路器的线路侧1.4p.u.b）对范围I中的llOkV及220kV系统

11、，频过电压一般不超过1.3p.u.：3kV10kV和35kV66kV系统,一般分别不超过1.1百D”和V3D.M应避免在!lOkV及22OkV有效接地系统中偶然形成局部不接地系统，并产生较高的工频过 电压。对可能形成这种局部系统、低压侧有电源的llOkV及220kV变压器不接地的中性点应装 设间隙。因接地故障形成局部不接地系统时该间隙应动作;系统以有效接地方式运行发生单相 接地故障时间隙不应动作。间隙距离的选择除应满足这两项要求外，还应兼顾雷电过电压下保 护变压器中性点标准分级绝缘的要求（参见7.3.5）。4.1.2 谐振过电压包括线性谐振和非线性（铁磁）谐振过电压，一般因操作或故障引起系统元

12、件参 数出现不利组合而产生。应采取防止措施，避免出现谐振过电压的条件;或用保护装置限制其 幅值和持续时间。a）为防止发电机电感参数周期性变化引起的发电机自励磁（参数谐振）过电压,一般可采取下 列防止措施;1）使发电机的容量大于被投入空载线路的充电功率；2）避免发电机带空载线路启动或避免以全电压向空载线路合闸;3）快速励磁自动调节器可限制发电机同步自励过电压。发电机异步自励过电压，仅能用速 动过电压继电保护切机以限制其作用时间。b）应该采用转子上装设阻尼绕组的水轮发电机,以限制水轮发电机不对称短路或负荷严重 不平衡时产生的谐振过电压。4.1.3 范围H的系统当空载线路上接有并联电抗器,且其零序电

13、抗小于线路零序容抗时，如发生 非全相运行状态（分相操动的断路器故障或采用单相重合闸时）,由于线间电容的影响,断开相 上可能发生谐振过电压。上述条件下由于并联电抗器铁芯的磁饱和特性,有时在断路器操作产生的过渡过程激发下, 可能发生以工频基波为主的铁磁谐振过电压。在并联电抗器的中性点与大地之间串接接地电抗器,一般可有效地防止这种过电压。该接地电抗器的电抗值宜按补偿并联电抗器所接线路的相间电容选择，同时应考虑以下因 素:a）并联电抗器、接地电抗器的电抗及线路容抗的实际值与设计值的变异范围;b）限制潜供电流的要求;C）连接接地电抗器的并联电抗器中性点绝缘水平。4.1.4 范围11的系统中,当空载线路（

14、或其上接有空载变压器时）由电源变压器断路器合闸、重合 闸或由只带有空载线路的变压器低压侧合闸、带电线路末端的空载变压器合闸以及系统解列等 情况下,如由这些操作引起的过渡过程的激发使变压器铁芯磁饱和、电感作周期性变化,回路 等值电感在2倍工频下的电抗与2倍工频下线路入口容抗接近相等时,可能产生以2次谐波为 主的高次谐波谐振过电压。应尽量避免产生2次谐波谐振的运行方式、操作方式以及防止在故障时出现该种谐振的接 线;确实无法避免时,可在变电所线路继电保护装置内增设过电压速断保护,以缩短该过电压 的持续时间。4.1.5 范围I的系统中有可能出现列谐振过电压:a）110kV及220kV系统采用带有均压电

15、容的断路器开断连接有电磁式电压互感器的空载母 线，经验算有可能产生铁磁谐振过电压时，宜选用电容式电压互感器。已装有电磁式电压互感 器时,运行中应避免可能引起谐振的操作方式,必要时可装设专门消除此类铁磁谐振的装置。b）由单电源侧用断路器操作中性点不接地的变压器出现非全相或熔断器非全相熔断时， 如变压器的励磁电感与对地电容产生铁磁谐振,能产生2.0p.u3.0p.u.的过电压;有双侧电源的 变压器在非全相分合闸时,由于两侧电源的不同步在变压器中性点上可出现接近于2.0p.u.的过 电压,如产生铁磁谐振,则会出现更高的过电压。c）经验算如断路器操作中因操动机构故障出现非全相或严重不同期时产生的铁磁谐

16、振过电 压可能危及中性点为标准分级绝缘、运行时中性点不接地的110kV及220kV变压器的中性点绝 缘，宜在中性点装设间隙，对该间隙的要求与4.1.1b）同。在操作过程中,应先将变压器中性点 临时接地。有单侧电源的变压器，如另一侧带有同期调相机或较大的同步电动机，也类似有双侧电源 的情况。d）3kV-66kV不接地系统或消弧线圈接地系统偶然脱离消弧线圈的部分,当连接有中性点 接地的电磁式电压互感器的空载母线（其上带或不带空载短线路）,因合闸充电或在运行时接地 故障消除等原因的激发,使电压互感器过饱和则可能产生铁磁谐振过电压。为限制这类过电压, 可选取下列措施:1）选用励磁特性饱和点较高的电磁式

17、电压互感器。2）减少同系统中电压互感器中性点接地的数量,除电源侧电压互感器高压绕组中性点接 地外,其它电压互感器中性点尽可能不接地。3）个别情况下,在10kV及以下的母线上装设中性点接地的星形接线电容器组或用一段电 缆代替架空线路以减少Xco,使XcoVO.OlXm。注:Xm为电压互感器在线电压作用下单相绕组的励磁电抗。4）在互感器的开口三角形绕组装设RA 0.4（Xm/ K、）的电阻（K为互感器一次绕组与开口三角形绕组的变比）或装设其它专门消除此类铁磁谐振的装置。5）10kV及以下互感器高压绕组中性点经Rp.n20.06Xm（容量大于600W）的电阻接地。4.1.63 kV66kV不接地及消

18、弧线圈接地系统,应采用性能良好的设备并提高运行维护水平,以 避免在下述条件下产生铁磁谐振过电压:a）配电变压器高压绕组对地短路;b）送电线路相断线且一端接地或不接地。4.1.64 消弧线圈的较低电压系统,应适当选择消弧线圈的脱谐度,以便避开谐振点;无消弧线 圈的较低电压系统，应采取增大其对地电容等措施（如安装电电容器等），以防止零序电压通 过电容，如变压器绕组间或两条架空线路间的电容耦合,由较高电压系统传递到中性点不接地 的较低电压系统，或由较低电压系统传递到较高电压系统，或回路参数形成串联谐振条件，产 生高幅值的转移过电压。4.2操作过电压及保护4.2.1 线路合闸和重合闸过电压。空载线路合

19、闸时，由于线路电感电容的振荡将产生合闸过电 压。线路重合时,由于电源电势较高以及线路上残余电荷的存在,加剧了这电磁振荡过程， 使过电压进步提高。a）范围H中,线路合闸和重合闸过电压对系统中设备绝缘配合有重要影 响,应该结合系统条件预测空载线路合闸、单相重合闸和成功、非成功的三相重合闸（如运行中 使用时）的相对地和相间过电压。预测这类操作过电压的条件如下:1）对于发电机变压器线路单元接线的空载线路合闸，线路合闸后，电源母线电压为系 统最高电压;对于变电所出线则为相应运行方式下的实际母线电压。2）成功的三相重合闸前，线路受端曾发生单相接地故障；非成功的三相重合闸时,线路受 端有单相接地故障。b）空

20、载线路合闸、单相重合闸和成功的三相重合闸（如运行中使用时），在线路上产生的相对 地统计过电压，对330kV和500kV系统分别不宜大于2.2p.u.和2.0p.u.。c）限制这类过电压的最有效措施是在断路器上安装合闸电阻。对范围II,当系统的工频过 电压符合4.1.1要求且符合以下参考条件时，可仅用安装于线路两端（线路断路器的线路侧）上的 金属氧化物避雷器（MOA）将这类操作引起的线路的相对地统计过电压限制到要求值以下。这些 参考条件是:1）发电机变压器线路单元接线时的参考条件见表2。表2仅用MOA限制合闸、重合闸过电压的条件系统标称电压发电机容量线路长度系统标称电压发电机容量线路长度kVMW

21、kmkVMWkm3302003001002005002003002500100150200系统标称电发电机容量线路长度系统标称电压发电机容量线路长度压MWkmkVMWkmkV33020030010020050020030025001001502002）系统中变电所出线时的参考条件为:330kV200km500kV65m处，雷云对地放电时，线路产生的感应过电压最大值可按下式计 算:G Z 25牛式中：Uj雷击大地时感应过电压最大值，kV；I宙电流幅值（一般不超过100）, kA：he导线平均高度，m：s雷击点与线路的距离，mo线路上的感应过电压为随机变量，其最大值可达300kV400kV, 一般

22、仅对35kV及以下线 路的绝缘有一定威胁。b）雷击架空线路导线产生的直击雷过电压,可按式确定:（3）式中：Us雷击点过电压最大值，kV。雷直击导线形成的过电压易导致线路绝缘闪络。 架设避雷线可有效地减少雷直击导线的概率。c）因雷击架空线路避雷线、杆顶形成作用于线路绝缘的雷电反击过电压,与雷电参数、杆塔型式、高度和接地电阻等有关。宜适当选取杆塔接地电阻,以减少雷电反击过电压的危害。5.1.3发电厂和变压所内的宙电过电压来自宙电对配电装置的直接雷击、反击和架空进线上出现 的雷电侵入波。a）应该采用避雷针或避宙线对高压配电装置进行直击宙保护并采取措施防止反击。b）应该采取措施防止或减少发电厂和变电所

23、近区线路的雷击闪络并在厂、所内适当配置阀 式避雷器以减少雷电侵入波过电压的危害。c）按本标准要求对采用的雷电侵入波过电压保护方案校验时,校验条件为保护接线一般应 该保证2km外线路导线上出现雷电侵入波过电压时,不引起发电厂和变电所电气设备绝缘损坏。 5.2避雷针和避宙线5.2.!单支避宙针的保护范围（图2）：a）避雷针在地面上的保护半径，应按下式计算:r=1.5hP（4）式中:r保护半径，m；h避雷针的高度，m；15P高度影响系数，h30m, P=l； 30m120m时,取其等于120m。b）在被保护物髙度hx水平面上的保护半径应按列方法确定:1）当hx20.5h时=（請。尸=厶（5）式中:r

24、x避雷针在hx水平面上的保护半径,m；hx被保护物的高度，m：ha避雷针的有效高度，m。2）当 hx的关系（a）刀厶i=07： gD/h=575.2.3 两支等高避雷针的保护范围（图3）：a）两针外侧的保护范围应按单支避雷针的计算方法确定。b）两针间的保护范围应按通过两针顶点及保护范围上部边缘最低点的圆弧确定,圆弧的 半径为R 。点为假想避雷针的顶点,其高度应按下式计算:式中:hO两针间保护范围上部边缘最低点髙度，m；D两避宙针间的距离,m。两针间hx水平面上保护范围的一侧最小宽度应按图4确定。当bxrx时，取bx=rx。求 得bx后,可按图3绘出两针间的保护范围。两针间距离与针高之比D/h不

25、宜大于55.2.4 多支等高避雷针的保护范围（图5）：图5三、四支等高避市针在生水平而I:的保护范南DUT 620-1997交流电气装置的过电压保护和绝缘配合图5三、四支等高避雷针在hx水平面上的保护范围（a）三支等高避宙针在hx水平而上的保护范围;（b）四支等高避雷针在hx水平面上的保护范围a）三支等高避雷针所形成的三角形的外侧保护范围应分别按两支等高避雷针的计算方法确 定。如在三角形内被保护物最大高度水平面上,各相邻避雷针间保护范围的侧最小宽度bx 20时,则全部面积受到保护。图6单根避宙线的保护范围（%W30m 时,=25，）b）四支及以上等高避雷针所形成的四角形或多角形,可先将其分成两

26、个或数个三角形,然 后分别按三支等高避雷针的方法计算。如各边的保护范围侧最小宽度bx20,则全部面积即 受到保护。5.2.5 单根避雷线在hx水平面上每侧保护范围的宽度（图6）：a）当2时=0.47（小力x）尸（8）式中:rx每侧保护范围的宽度,mob）当 时=（小 153 x）P（9）5.2.6 两根等高平行避雷线的保护范围（图7）：a）两避雷线外侧的保护范围应按单根避雷线的计算方法确定。b）两避雷线间各横截面的保护范围应由通过两避雷线1、2点及保护范围边缘最低点的 圆弧确定。点的高度应按下式计算:卜。二(10)水平面上保护范国的俄面图7两根平行避雷线的保护他围式中:hO两避雷线间保护范围上

27、部边缘最低点的高度,m；D两避雷线间的距离,m；h避雷线的高度,m。c）两避雷线端部的两侧保护范围仍按单根避雷线保护范围计算。两线间保护最小宽度（参见 图3）按下列方法确定:1）当4时=。47（坛 x）尸刀当 时bx=(h0 -1.532P(11)(12)526不等高避雷针、避雷线的保护范围（图8）：图8两支、等高避宙针的保护范围a）两支不等高避击针外侧的保护范围应分别按单支避击针的计算方法确定。DUT 620-1997交流电气装置的过电压保护和绝缘配合b)两支不等高避雷针间的保护范围应按单支避雷针的计算方法,先确定较高避雷针1的 保护范围,然后由较低避雷针2的顶点,作水平线与避雷针1的保护范

28、围相交于点3,取点3 为等效避雷针的顶点,再按两支等高避雷针的计算方法确定避雷针2和3间的保护范围。通过 避雷针2、3顶点及保护范围上部边缘最低点的圆弧，其弓高应按下式计算:(13)D-lP式中:f圆弧的弓咼,m：D 避雷针2和等效避雷针3间的距离，moc)对多支不等高避雷针所形成的多角形,各相邻两避雷针的外侧保护范围按两支不等高避 雷针的计算方法确定:三支不等高避雷针,如在三角形内被保护物最大高度hx水平面上,各相 邻避宙针间保护范围侧最小宽度bx2O,则全部面积即受到保护;四支及以上不等高避宙针 所形成的多角形,其内侧保护范围可仿照等高避雷针的方法确定。d)两根不等高避雷线各横截面的保护范

29、围,应仿照两支不等高避雷针的方法,按式(10) 计算。1.1.7 山地和坡地上的避宙针,由于地形、地质、气象及雷电活动的复杂性,避雷针的保护范围 应有所减小。避雷针的保护范围可按式(4)式的计算结果和依图4确定的bx等乘以系数0.75，=D ._ . , D求得;式(7)可修改为。=力:式(13)可修改为/=。5P5产利用山势设立的远离被保护物的避雷针不得作为主要保护装置。1.1.8 相互靠近的避雷针和避雷线的联合保护范围可近似按下列方法确定(图9):避雷针、线外 侧保护范围分别按单针、线的保护范围确定。内侧首先将不等高针、线划为等高针、线,然后 将等高针、线视为等高避雷线计算其保护范围。图9

30、避宙针和避宙线的联合保护范围5.3 阀式避雷器5.3.1 采用阀式避雷器进行雷电过电压保护时,除旋转电机外,对不同电压范围、不同系统接地 方式的避雷器选型如下：a)有效接地系统,范围1应该选用金属氧化物避雷器;范围I宜采用金属氧化物避雷器。b）气体绝缘全封闭组合电器（GIS）和低电阻接地系统应该选用金属氧化物避宙器。c）不接地、消弧线圈接地和髙电阻接地系统,根据系统中谐振过电压和间歇性电弧接地过 电压等发生的可能性及其严重程度,可任选金属氧化物避宙器或碳化硅普通阀式避宙器。5.3.2 旋转电机的雷电侵入波过电压保护,宜采用旋转电机金属氧化物避雷器或旋转电机磁吹阀 式避雷器。5.3.3 有串联间

31、隙金属氧化物避雷器和碳化硅阀式避雷器的额定电压,在一般情况下应符合下列 要求:a）110kV及220kV有效接地系统不低于0.8Umob）3kV-10kV和35kV、66kV系统分别不低于和Um； 3kV及以上具有发电机的系统 不低于I.lUm.go注:Unrg为发电机最高运行电压。C）中性点避雷器的额定电压,对3kV20kV和35kV、66kV系统,分别不低于0.64Um和 0.58Um；对3kV20kV发电机,不低于0.641%。5.3.4 采用无间隙金属氧化物避雷器作为雷电过电压保护装置时，应符合下列要求:a）避雷器的持续运行电压和额定电压应不低于表3所列数值。表3无间隙金属氧化物避雷器

32、持续运行电压和额定电压系统接地方式持续运行电压 kV额定电压 kV相 地中性点相 地中性点有 效 接 地110kV厶/60.45 Um0.75 Um0.57 Ug220kV0.13 Um (0.45 阳0.75。1n0.17 Um (0.57 Um)330kV、500kV書（0.59）0.13 Um0.75 Um (0.8 UQ0.17 Um不接地3kV 20kV1.1 ,m:nfg0.64百1.38 Um：L25 lhg0.8 149.7235kV、66kV!n1.25 Um0.72 Um消弧线圈U/6;/61.25 % L25 f4g0.72 L:0 72低电阻0.8 Um1 m一髙电阻1

33、.1 LLIU，:mg 1.38 %： 1.25 mg0.8 L7m:0.724g注1220kV括号外、内数据分别对应变压器中性点经接地电抗器接地和不接地。2330kV、500kV括号外、内数据分别与工频过电压1.3p.u.和1.4p.u.对应。3220kV变压器中性点经接地电抗器接地和330kV、500kV变压器或髙压并联电抗器中性点经接地电DLZT 620-1997交流电气装置的过电压保护和绝缘配合 抗器接地时,接地电抗器的电抗与变压器或高压井联电抗器的零序电抗之比小 于等于1/3。4110kV, 220kV变压器中性点不接地且绝缘水平低于表21所列数值时,避雷器的参数需另行研究确 定。b

34、）避雷器能承受所在系统作用的暂时过电压和操作过电压能量。5.3.5 阀式避宙器标称放电电流的残压,不应大于被保护电气设备（旋转电机除外）标准雷电冲 击全波耐受电压的71%。5.3.6 发电厂和变电所内35kV及以上避雷器应装设简单可靠的多次动作记录器或磁钢记录器。5.4 排气式避雷器5.4.1 在选择排气式避击器时,开断续流的上限,考虑非周期分量，不得小于安装处短路电流的 最大有效值;开断续流的下限，不考虑非周期分量，不得大于安装处短路电流的可能最小值。5.4.2 如按开断续流的范围选择排气式避雷器,最大短路电流应按雷季电系统最大运行方式计 算，并包括非周期分量的第一个半周短路电流有效值。如计

35、算困难,对发电丿附近，可将周期 分量第一个半周的有效值乘以1.5;距发电厂较远的地点,乘以1.3。最小短路电流应按雷季电 系统最小运行方式计算，且不包括非周期分量。5.4.3 排气式避雷器外间隙的距离,在符合保护要求的条件下，应采用较大的数值。排气式避宙 器外间隙的距离一般采用表4所列数值。表4排气式避雷器外间隙的距离系统标称电压 kV36102035最小距离mm8101560100最大距离mm一一一1520025300为减少排气式避雷器在反击时动作,应降低与避雷线的总接地电阻，并增大外间隙距离, 一般可增大到表4所列的外间隙最大距离。5.4.4 排气式避雷器的设置应符合下列要求:a）应避免各

36、避雷器排出的电离气体相交而造成短路。但在开口端同定避宙器，则允许其排 出的电离气体相交。b）为防止在排气式避雷器的内腔积水,宜垂直安装,开口端向下或倾斜安装,与水平线的 夹角不应小于!5 在污秽地区,应增大倾斜角度。c）排气式避雷器应安装牢固,并保证外间隙稳定不变。d）标称电压10kV及以下系统中用的排气式避雷器，为防止雨水造成短路，外间隙的电极 不应垂直布置。e）外间隙电极宜镀锌，或采取避免锈水沾污绝缘子的措施。5.4.5 排气式避宙器应装设简单可靠的动作指示器。5.5 保护间隙5.5.1 如排气式避宙器的火弧能力不能符合要求,可采用保护间隙,并应尽量与自动重合闸装置 配合，以减少线路停电事故。保护间隙的主间隙距离不应小于表5所列数值。5.5.2 除有效接地系统和低电阻接地系统外，应使单相间隙动作时有利于灭弧,并宜采用角形保 护间隙。保护间隙宜在其接地引下线中串接一个辅助间隙,以防止外物使间隙短路。辅助间隙的距 离可采用表6所列数值。表5保护间隙的主间隙距离最小值系统标称电压 kV36102035间隙距离mm81525100210表6辅助间隙的距离系统标称电压kV3