《建筑钢结构设计》课程设计2430.docx

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1、建筑钢结构课程设计1、设计资料*集团轻轻钢结构房房屋工程的的具体要求求如下：1、单跨双双坡门架,长度1220m，柱柱网5.11m，跨度度为21mm，檐口高高度为8mm，屋面坡坡度为1/11，屋屋面材料为为单层彩板板或夹芯板板，墙面材材料双层彩彩板夹芯板板，天沟为为彩板天沟沟或钢板天天沟。2、荷载：静荷载无无吊顶为，活活荷载为（计计算刚架时时）、（计计算檩条时时）；基本本风压，地地面粗糙度度为B类；雪荷载为为；地震设设防烈度为为6度。3、所有建建筑应尽量量采用铝合合金隔热门门窗；建筑筑外观要求求美观、新新颖，能够够充分体现现轻钢结构构建筑的美美学特点。 设计计原始资料料1）气象资资料该地区为三三

2、级气候分分区，其基基本气象资资料为：最冷月平均均气温：33.0；最热月月平均气温温：28.8。极端最低温温度5；极端最最高温度441。平均年总降降雨量12230.66 mm,日最大降降雨量3117.4 mm。最大积雪深深度：322 mm。最最大冻土深深度：100 mm。冬季平均风风速2.66 m/ss，夏季平平均风速22.5 mm/s，330年一遇遇最大风速速21.99 m/ss。常年主导风风向：东北北夏季主导风风向：西南南风冬季主导风风向：东北北风2）地质水水文资料建筑物场地地地势平坦坦，地表高高程38.56338.722m，地下下水位标高高33.44m，无腐腐蚀性。经经地质勘测测，地表剖剖

3、面为：表表层0.881.22m耕杂土土；以下有有2.5mm深的亚粘粘土；再往往下为厚砂砂卵层。亚亚粘土可做做持力层，地地基承载力力标准值为为120KKN/m22,地基土土容重为119KN/m3。3）材料规规格钢材：门式式刚架采用用Q3455-B钢，屋屋面檩条、墙墙架采用QQ235-B螺栓：采用用扭剪型高高强度螺栓栓10.99级,普通通螺栓采用用六角头螺螺栓（C级级）；焊条：手工工焊、自动动埋弧焊和和CO2气保护焊焊；基础混凝土土C30,垫层混凝凝土C100；钢筋：直径径为级钢筋，直直径为级钢筋。4）地震设设防烈度66度 ；建设规模以以及标准（1）建筑筑规模：建建筑面积约约，为单层层钢结构建建筑

4、。（2）建筑筑防火等级级：二级（3）建筑筑防水等级级：二级（4）建筑筑装修等级级：高级设计依据建筑结构荷荷载规范（GB500092001）钢结构设计计规范（GGB50001722003）门式刚架架轻型房屋屋钢结构技技术规程CECS102: 2002冷弯薄壁型型钢结构技技术规范（GB500182002）建筑制图标标准（GBBJ104487）参考资料轻型钢结结构设计手手册冷弯薄壁壁型钢结构构设计手册册建筑结构构构造资料料集（上上、下册）建筑钢结结构设计手手册（上上、下册）钢结构连连接节点设设计手册钢结构设设计与计算算房屋建筑筑学（中中国建筑工工业出版社社）钢结构（王王国周著）钢结构（魏魏明钟）轻型

5、门式式刚架（张张其林）2、荷载计计算（一） 荷载取值计计算1屋盖永永久荷载标标准值（对对水平投影影面）YX51-380-760型型彩色压型型钢板0.155 KN/m250mm厚厚保温玻璃璃棉板0.055 KN/m2PVC铝箔箔及不锈钢钢丝网0.022 KN/m2檩条及支撑撑0.100 KN/m2刚架斜梁自自重0.155 KN/m2悬挂设备0.200 KN/m2合计0.677 KN/m22屋面可可变荷载标标准值屋面活荷载载：按不上上人屋面考考虑，取为为0.500 KN/m2。雪荷载：基基本雪压SS0=0.445 KNN/m2。对于单单跨双坡屋屋面，屋面面坡角=544238，r=1.00，雪荷载载

6、标准值SSk=rS0=0.445 KNN/m2。取屋面活荷荷载与雪荷荷载中的较较大值0.50 KKN/m22，不考虑虑积灰荷载载。3轻质墙墙面及柱自自重标准值值（包括柱柱、墙骨架架等）0.50 KKN/m224风荷载载标准值按门式刚刚架轻型房房屋钢结构构技术规程程CECCS1022：20002附录AA的规定计计算。基本风压0=0.355KN/mm2，地面粗粗糙度类别别为B类；风荷载高高度变化系系数按建建筑结构荷荷载规范(GB500009-20011)的规定定采用，当当高度小于于10m时时，按100m高度处处的数值采采用，z=1.00。风荷载载体型系数数s：迎风面面柱及屋面面分别为0.255和1

7、.0，背风风面柱及屋屋面分别为为0.555和00.65(CECSS102：20022中间区)。5地震作作用据全国民民用建筑工工程设计技技术措施结构中中第18.8.1条条建议：单单层门式刚刚架轻型房房屋钢结构构一般在抗抗震设防烈烈度小于等等于7度的的地区可不不进行抗震震计算。故故本工程结结构设计不不考虑地震震作用。（二）各部部分作用的的荷载标准准值计算屋面：恒荷载标准准值：0.676=4.02KNN/m活荷载标准准值：0.506=3.00KNN/m柱荷载：恒荷载标准准值：0.585.1+44.0210.55=62.661KN活荷载标准准值：3.0010.55=31.55KN风荷载标准准值：迎风面

8、：柱柱上qw11=0.35560.255=0.5525KNN/m横梁上上qw2=00.3561.0=2.11KN/mm背风面：柱柱上qw33=0.3560.555=1.155KNN/m横梁上上qw4=00.3560.655=1.365KNN/m3、内力分分析考虑本工程程刚架跨度度较小、厂厂房高度较较低、荷载载情况及刚刚架加工制制造方便，刚刚架采用等等截面，梁梁柱选用相相同截面。柱柱脚按铰接接支承设计计。采用结结构力学求求解器确定定刚架内力力。1 在恒荷载作作用下 恒荷载作作用示意图图刚架在恒荷荷载作用下下的M图：刚架在恒荷荷载作用下下的N图：刚架在恒荷荷载作用下下的V图：2 在活荷载作作用下=

9、l/hh=18/6=3=f/hh=0.99/6=00.15k=h/ss=6/99.04449=0.66344=3+kk+(3+)=3+0.66634+00.15(3+00.15)=4.11359HA=HEE=ql/8=44.021830.52289/88=14.35KNNMC=qll21(1+) /8=4.022x18221(1+0.15)0.52289=63.778KNmMB=MDD=qll2/8=4.0221820.52289/88=866.11KKNm刚架在恒荷荷载作用下下的内力如如图。内力计算的的“+、”号规定：弯矩图以以刚架外侧侧受拉为正正，在弯矩矩图中画在在受拉侧；轴力以杆杆件受压

10、为为正，剪力力以绕杆端端顺时针方方向旋转为为正。2在活荷荷载作用下下VA=VEE=27.00KNNHA=HEE=3.0001830.52289/88=10.71KNNMC=3.001821(1+0.15)0.52289/8=477.60KKNmMB=MDD=3.001820.52289/88=644.26KKNm刚架在活荷荷载作用下下的内力如如图。3在风荷荷载作用下下对于作用于于屋面的风风荷载可分分解为水平平方向的分分力qx和竖向的的分力qyy。现分别别计算，然然后再叠加加。(1)在迎迎风面横梁梁上风荷载载竖向分力力qw2yy作用下VA=2.8296.35=119.033KNHA=HEE=ql

11、/4=22.821830.13322/44=5.003KNMB=MDD=5.0036=300.18KKNmMC= qql22(1+) /4=2.8221820.5521.1150.13322/4=222.38KKNm刚架在qww2y作用用下的内力力如图(2)在背背风面横梁梁上风荷载载竖向分力力qw4yy作用下VA=1.8394.12=112.355KNHA=HEE=ql/4=11.831830.13322/44=3.227KNMB=MDD=3.2276=199.62KKNmMC= qql22(1+) /4=1.8331820.5521.1150.13322/4=144.52KKNm刚架在qww

12、4y作用用下的内力力如图。(3)在迎迎风面柱上上风荷载qqw1作用下下=1，VA=VVB=qhh12/2L=0.77162/(218)=0.771KNHE=0.7163.22=11.04KKNMD=1.046=6.24KNNm刚架在qww1作用下下的内力如如图。(4)在背背风面柱上上风荷载qqw3作用下下VA=VVB=qhh12/2L=1.55562/(218)=1.555KNHA=1.5567.02=22.28KKNMD=7.0261.5562/2=114.222KNmMB=2.286=133.68KKNm刚架在qww3作用下下的内力如如图。(5) 在在迎风面横横梁上风荷荷载水平分分力qw2

13、2x作用下下=1，=0HA=2.820.9(1+0.02022)/2=1.299KNHE=2.820.91.299=1.225KNMB=1.296=7.74KNNmMD=1.256=7.50KNNm刚架在qww2x作用用下的内力力如图。(6) 在在背风面横横梁上风荷荷载水平分分力qw44x作用下下HA=1.830.9(1+0.02022)/2=0.844KNHE=1.830.90.844=0.881KNMB=0.816=4.86KNNmMD=0.846=5.04KNNm刚架在qww4x作用用下的内力力如图。(7)用叠叠加绘制在在风荷载作作用下刚架架的组合内内力。6.4、内内力组合刚架结构构构件

14、按承载载能力极限限状态设计计，根据建建筑结构荷荷载规范(GB50000920011)的规定定，采用荷荷载效应的的基本组合合：0SR。本工工程结构构构件安全等等级为二级级，0=1.00。对于基本组组合，荷载载效应组合合的设计值值S从下列列组合值中中取最不利利值确定：A1.22恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.4活荷载标标准值计算算的荷载效效应B1.00恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.4风荷载标标准值计算算的荷载效效应C1.22恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.4活荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.61.4风荷载标标准值计算算的荷载效效应D1.22恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+

15、1.4风荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.71.4活荷载标标准值计算算的荷载效效应E1.335恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.71.4活荷载标标准值计算算的荷载效效应本工程不进进行抗震验验算。最不不利内力组组合的计算算控制截面面取柱底、柱柱顶、梁端端及梁跨中中截面，对对于刚架梁梁，截面可可能的最不不利内力组组合有：梁端截面：(1)MMmax及相相应的N、VV；(2)MMmin及相相应的N、VV梁跨中截面面：(1)Mmaxx及相应的的N、V；(2)MMmin及相相应的N、VV对于刚架柱柱，截面可可能的最不不利内力组组合有：(1)Mmmax及相相应的N、VV；(2)MMmin及相相应的N、

16、VV(3)Nmmax及相相应的Mmax、VV；(4)NNmin及相相应的Mmax、VV内力组合见见表1。49华中科技大学土木工程与力学学院刚架内力组组合表（以以左半跨为为例）表11截面内力组组合合项目荷载组合方方式荷载组合项项目M（KNmm）N（KN）V（KN）刚架柱柱顶（B点点）Mmax及及相应的NN、VA1.2恒恒+1.44活193.33081.22232.221（）Mmin及及相应的NN、VB1.0恒恒+1.44风7.8991.051.677（）Nmax及及相应的Mmax、VVA1.2恒恒+1.44活193.33081.22232.221（）Nmin及及相应的Mmax、VVB1.0恒恒+

17、1.44风7.8991.051.677（）柱底（A点点）Mmax及及相应的NN、VMmin及及相应的NN、VNmax及及相应的Mmax、VVA1.2恒恒+1.44活0102.88232.221（）Nmin及及相应的Mmax、VVB1.0恒恒+1.44风019.0554.30（）刚架梁支座（B点点）Mmax及及相应的NN、VA1.2恒恒+1.44活193.33039.89977.600（）Mminii及相应的的N、VB1.0恒恒+1.44风7.8991.570.89（）跨中（C点点）Mmax及及相应的NN、VB1.0恒恒+1.44风9.4002.0330.60（）Mmin及及相应的NN、VA1.

18、2恒恒+1.44活143.1831.8113.211（）注：内力计计算的“+、”号规定：弯矩图以以刚架外侧侧受拉为正正，轴力以以杆件受压压为正，剪剪力以绕杆杆端顺时针针方向旋转转为正。6.5、刚刚架设计(一）截面面设计参考类似工工程及相关关资料，梁梁柱截面均均选用焊接接工字钢4450200812，截截面特性：B=2000mm，HH=4500mm，ttw=8.00mm，ttf=12.0mm，AA=82.1cm22Ix=288181ccm4，Wx=12552cm33，ix=18.53cmmIy=16602cmm4，Wx=1600.2cmm3，ix=4.442cm（二）构件件验算1构件宽宽厚比的验验

19、算翼缘部分： 腹板部分： 2刚架梁梁的验算(1)抗剪剪验算梁截面的最最大剪力为为Vmaxx=77.60KNN考虑仅有支支座加劲肋肋，fv=1225N/mmm2Vu=hwwtwfv=42668125=4260000N=426.0KNVmax=77.660KNVu，满足要要求。(2)弯、剪剪、压共同同作用下的的验算取梁端截面面进行验算算N=39.89KNN，V=777.600KN，MM=1933.30KKNN因VM=193.30KNNm，取MM=Mf故，满足要要求。(3) 整体稳定验验算N=39.89KNN，M=1193.330KNmA梁平面面内的整体体稳定性验验算。计算长度取取横梁长度度lx=1

20、80090mmm，x=lxx/ix=180090/1185.33=97.63=1550，b类类截面，查查表得x=0.5570，mx=1.0=1665.155N/mmm2f=2215 NN/mm22，满足要要求。B横梁平平面外的整整体稳定验验算考虑屋面压压型钢板与与檩条紧密密连接，有有蒙皮作用用，檩条可可作为横梁梁平面外的的支承点，但但为安全起起见，计算算长度按两两个檩距或或隅撑间距距考虑，即即ly=30115mm。对于等截面面构件=0，s=w=1y=ssl/iy00=30115/444.2=668.2，bb类截面，查查表得y=0.7762取b=1.0770.2282/by=0.821故，满足要

21、要求。梁跨中截面面：故，满足要要求。(5)验算算檩条集中中荷载下的的局部受压压承载力檩条传给横横梁上翼缘缘的集中荷荷载：F=(1.20.2776+1.43.000)3=188.43KKNLz=a+5hy+2hR=70+512+00=1300mm验算腹板上上边缘处的的折算应力力：取梁端截面面处的内力力：M=1193.330KNm，N=39.889KN，VV=77.60KNNc=177.72NN/mm22=1300.65 N/mmm21.22f=2558 N/mm2，满足要要求。3刚架柱柱的验算抗剪验算柱截面的最最大剪力为为Vmaxx=32.21KNN考虑仅有支支座加劲肋肋，fv=1225N/mm

22、m2Vu=hwwtwfv=42668125=4260000N=426.0KNVmax=32.221KNVu，满足要要求。(2)弯、剪剪、压共同同作用下的的验算取梁端截面面进行验算算N=81.22KNN，V=332.211KN，MM=1933.30KKNN因VM=193.30KNNm，取MM=Mf故，满足要要求。(3)整体体稳定验算算构件的最大大内力：NN=1022.82KKN，M=193.30KNNmA刚架柱柱平面内的的整体稳定定性验算。刚架柱高HH=60000mm，梁梁长L=1180900mm.柱的线刚度度K1=Ic1/h=281881104/60000=466968.3mm33梁线刚度KK

23、2=Ib0/(22S)=2281811104/(290455)=155578.2mm33K2/K11=0.3332，查查表得柱的的计算长度度系数=2.9934。刚架柱的计计算长度llx=h=177604mmm。x=lxx/ix=176604/1185.33=95。00=1550，b类类截面，查查表得x=0.5588，mx=1.0=1811.45NN/mm22f=2215 NN/mm22，满足要要求。B刚架柱柱平面外的的整体稳定定验算考虑屋面压压型钢板墙墙面与墙梁梁紧密连接接，起到应应力蒙皮作作用，与柱柱连接的墙墙梁可作为为柱平面外外的支承点点，但为安安全起见，计计算长度按按两个墙梁梁距离或隅隅

24、撑间距考考虑，即lly=30000mm。对于等截面面构件=0，s=w=1y=ssl/iy00=30000/444.2=667.9，bb类截面，查查表得y=0.7764取b=1.0770.2282/by=0.822(4)按钢钢结构设计计规范(GB50001720033)校核刚刚架柱腹板板容许高厚厚比柱顶截面：故，满足要要求。柱底截面：故，满足要要求。4验算刚刚架在风荷荷载作用下下的侧移Ic=Ibb=281181cmm4，t= Ic l/hhIb=180000/66000=3.0刚架柱顶等等效水平力力按下式计计算：H=0.667W=00.6713.556=9.09KNN其中W=(1+4)h=(00

25、.71+1.555)6.0=13.556KN（三）节点点验算1梁柱连连接节点(1) 螺螺栓强度验验算梁柱节点采采用10.9级M222高强度度摩擦型螺螺栓连接，构构件接触面面采用喷砂砂，摩擦面面抗滑移系系数=0.445，每个个高强度螺螺栓的预拉拉力为1990KN，连连接处传递递内力设计计值：N=39.889KN，VV=77.60KNN，M=1193.330KNm。每个螺栓的的拉力：螺栓群的抗抗剪力：，满足要求求。最外排一个个螺栓的抗抗剪、抗拉拉力：，满足要求求。(2)端板板厚度验算算端板厚度取取为t=221mm。按二边支承承类端板计计算：(3)梁柱柱节点域的的剪应力验验算，满足要求求。(4)螺栓

26、栓处腹板强强度验算Nt2=775.700KN00.4P=0.4190=76.00KN，满足要求求。2横梁跨跨中节点横梁跨中节节点采用110.9级级M20高高强度摩擦擦型螺栓连连接，构件件接触面采采用喷砂，摩摩擦面抗滑滑移系数=0.445，每个个高强度螺螺栓的预拉拉力为1555KN，连连接处传递递内力设计计值：N=31.881KN，VV=3.221KN，MM=1433.18KKNm。每个螺栓的的拉力：螺栓群的抗抗剪力：，满足要求求。最外排一个个螺栓的抗抗剪、抗拉拉力：，满足要求求。(2)端板板厚度验算算端板厚度取取为t=118mm。按二边支承承类端板计计算：(3)螺栓栓处腹板强强度验算Nt2=5

27、55.799KN00.4P=0.4155=62.00KN，满足要求求。3 柱脚设计 刚架柱与与基础铰接接，采用平平板式铰接接柱脚。(1)柱脚脚内力设计计值Nmax=102.82KNN，相应的的V=322.21KKN；Nmin=19.005KN，相相应的V=4.300KN。(2)由于于柱底剪力力较小，max=32.221KN0，考虑柱间支撑竖向上拔拔力后，锚锚栓仍不承承受拉力，故故仅考虑柱柱在安装过过程中的稳稳定，按构构造要求设设置锚栓即即可，采用用4M244。(3)柱脚脚底板面积积和厚度的的计算A柱脚底底板面积的的确定b=b0+2t+22c=2000+212+22(2050)=264324mm

28、m，取bb=3000mm；h=h0+2t+22c=4550+212+22(2050)=514574mmm，取hh=5500mm；底板布置如如图。验算底板下下混凝土的的轴心抗压压强度设计计值：基础采用CC20混凝凝土，fcc=9.66N/mmm2，满足要求求。B底板厚厚度的确定定根据柱底板板被柱腹板板和翼缘所所分割的区区段分别计计算底板所所承受的最最大弯距：对于三边支支承板部分分：b2/b1=96/426=0.22250.3，按悬悬伸长度为为b2的悬壁板板计算：对于悬壁板板部分：底板厚度，取取t=200mm。6.6、其其它构件设设计（一）隅撑撑的设计隅撑按轴心心受压构件件设计。轴轴心力N按按下式

29、计算算：连接螺栓采采用普通CC级螺栓MM12。隅撑的计算算长度取两两端连接螺螺栓中心的的距离：ll0=6333mm。选用L5004，截面面特性：A=3.990cm22，Iu=14.69cmm4，Wu=4.116cm33，iu=1.994cm，iiv=0.999cmu=l00/ iu=6333/19.4=322.61，k=7.886.229+9.7782=21.743B上翼缘缘板上翼缘板为为最大压力力作用于部部分加劲板板件的支承承边，=miin/max=1148.118/1772.488=0.88591，kc=5.89111.599+6.6682=0.8863(3)受压压板件的有有效宽度A腹板k

30、=21.743，kkc=0.8863，bb=1800mm，cc=70mmm，t=2.2mmm，1=1722.48NN/mm22板组约束系系数k1=0.111+0.93/(0.005)2=0.3367由于=min/max00，取=1.55，bc=b/(1)=1880/(11+0.9915)=93.999mmb/t=1180/22.2=881.82218=181.1553.0880=633.76，338=3881.1553.0880=1334.600所以18b/t00，则=1.1150.15=1.1150.150.8559=1.021，bc=b=70mmm，b/tt=70/2.2=31.88218

31、=181.02211.1997=222.00，338=3881.02211.1997=466.44所以18b/t388则截面有效效宽度be1=00.4bee=0.4457.005=222.82mmm，bee2=0.6be=0.6657.005=344.23mmmC下翼缘缘板下翼缘板全全截面受拉拉，全部有有效。(4)有效效净截面模模量上翼缘板的的扣除面积积宽度为：70557.055=12.95mmm；腹板的的扣除面积积宽度为：93.99981.62=112.377mm，同时在腹腹板的计算算截面有一一13拉条条连接孔（距距上翼缘板板边缘355mm），孔孔位置与扣扣除面积位位置基本相相同。所以以腹板

32、的扣扣除面积按按13计算算，见图。有有效净截面面模量为：Wenx/Wx=0.9915，WWenymmax/WWymaxx=0.9973，WWenymmin/WWyminn=0.99724强度计计算按屋面能阻阻止檩条侧侧向失稳和和扭转考虑虑：5挠度计计算，满足要求求。6构造要要求x=6000/7.06=885.0=2000，满足足要求y=3000/2.55=1117.66=2000，满足足要求（三）墙梁梁设计1基本资资料本工程为单单层厂房，刚刚架柱距为为6m；外外墙高7.35m，标标高1.2200m以以上采用彩彩色压型钢钢板。墙梁梁间距1.5m，跨跨中设一道道拉条，钢钢材为Q2235。2荷载计计

33、算(1) 墙梁采用冷冷弯薄壁卷卷边C型钢钢16060202.5，自自重g=77kg/mm；(2) 墙重0.222KN/m2；(3) 风荷载基本风压0=1.0050.455=0.4473KNN/m2，风荷载载标准值按按CECSS102：20022中的围护护结构计算算：k=sz0，s=1.1（+11.0）本工程外墙墙为落地墙墙，计算墙墙梁时不计计墙重，另另因墙梁先先安装故不不计拉条作作用。qx=1.20.077=0.0084KNN/m，qqy=1.10.47731.51.4=1.0093KNN/m3内力计计算Mx=0.08462/8=00.3788KNm，My=1.009362/8=44.9199

34、KNm4强度计计算墙梁C166060202.5，平平放，开口口朝上Wxmaxx=19.47cmm3，Wminn=8.666cm33，Wy=36.02cmm3，Iy=2888.133cm4参考屋面檩檩条的计算算结果及工工程实践经经验，取Wenxx=0.99 Wx，Wenyy=0.99 Wy在风吸力下下拉条位置置设在墙梁梁内侧，并并在柱底设设斜拉条。此此时压型钢钢板与墙梁梁外侧牢固固相连，可可不验算墙墙梁的整体体稳定性。5挠度计计算，满足要求求。（四）山墙墙抗风柱设设计1 基本资料本工程山墙墙墙板为自自承重墙；抗风柱66274mmm，间距距采用6mm，承受的的荷载有自自重、墙梁梁重量及山山墙风荷载

35、载。抗风柱柱与基础铰铰接，按压压弯构件设设计。抗风风柱视为支支承于刚架架横梁和基基础的简支支构件。该地区基本本风压0=0.445KN/m2，地面粗粗糙度类别别为B类，隅隅撑间距33.0m。抗抗风柱采用用Q2355钢。2 荷载计算(1) 抗风柱选用用焊接工字字钢3000200610，自自重g1=44.6kg/m(2) 墙梁及其支支撑构件重重量取g22=7kgg/m(3) 风荷载：按按CECSS102:20022中的围护护结构计算算。k=ssz0，s=1.0(+11.0)，0=1.050.45=0.473KN/m2qz=1.2(0.00763+444.66.277410-2)=44.87KKNqy

36、=1.41.01.00.47736=3.97KNN/m墙梁自重对对抗风柱的的偏心力矩矩为1.220.077630.233=0.335KNm3 内力计算N=4.887KN，MM=1/883.9776.27742+0.335=199.88KKNm4 验算构件的的局部稳定定性翼缘宽厚比比b/t=96/110=9.6，因1.6602.00，l0=62274mmm，x= l0/ ix=48.5=1550故，满足要要求。5 强度验算截面特性：A=566.8cmm2，Ix=95111cm44，Wx=6344.1cmm3，ix=12.94cmm，Iy=13334cmm4，Wy=1333.4cmm3，iy=4.

37、885cm6 验算弯矩作作用平面内内的稳定性性=48.5，b类类截面，查查表得x=0.8863，mx=1.0=30.85N/mm2f=2215 NN/mm22，满足要要求。7 验算弯矩作作用平面外外的稳定性性考虑隅撑为为抗风柱平平面外的侧侧向支撑点点l0y=33000mmm，y= l0yy/ iy=30000/488.5=661.9=1550，b类类截面，查查表得y=0.7797，=1.0，tx=1.0=32.997N/mmm2f=2215 NN/mm22，满足要要求。8 挠度验算抗风柱在水水平风荷载载作用下，可可视为单跨跨简支梁按按下式计算算其水平挠挠度：9 柱脚设计因抗风柱承承受的竖向向荷载很小小，故垫板板尺寸按构构造要求确确定。采用用 40030020；锚锚栓采用22M20，平平面布置如如图。（五）柱间间支撑的设设计1 柱间支撑的的布置如图图2 柱间支撑为为斜杆，采采用带张紧紧装置的十十字交叉圆圆钢支撑。直直杆用檩条条兼用，因因檩条留有有一定的应应力裕量，根根据经验及及类似工程程，不再作作压弯杆件件的刚度及及承载力验验算。3 柱间支撑荷荷载及内力力支撑计算简简图如图。作用于两侧侧山墙顶部部节点的风风荷载为（山山墙高度取取