高层建筑混凝土结构技术规程1515248854.doc

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1、Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.高层建筑筑混凝土结结构技术规规程修 订 简简 介徐 永 基基中国建筑西西北设计研研究院二一年年九月高层建筑筑混凝土结结构技术规规程修订简介 根根据原建设设部建标（2006）77号文关关于印发工程建设设标准规范范制定、修修订计划（第第一批）的通知的的要求，规规程编制组组经广泛调调研、总结结工作经验验、地震震震害经验和和研究成果果，参考有有关国际标标准和国外外先进标准准，在广泛泛征求意见见的基础上上，对本规规程进行了了修订。 本本规程包括括13章，6个附录，13

2、章为： 11、总则；2、术语和和符号；3、结构设设计基本规规定；4、荷载和和地震作用用；5、结构计计算分析；6、框架结结构设计；7、剪力墙墙结构设计计；8、框架 剪力墙结结构设计；9、筒体结结构设计；10、复杂高高层建筑结结构设计；11、混合结结构设计；12、地下室室和基础设设计；13、高层建建筑结构施施工。 共共有三十一一条强制性性条文，即即：3.8.1条；3.9.1条；3.9.3条；3.9.4条；4.2.2条；4.3.1条；4.3.2条；4.3.12条；4.3.16条；5.4.4条；5.6.1条；5.6.2条；5.6.3条；5.6.4条；6.1.6条；6.3.2条；6.4.3条；7.2.1

3、7条；8.1.5条；8.2.1条；9.2.3条；9.3.7条；10.11.2条；10.22.7条；10.22.10条；10.22.19条；10.33.3条；10.44.4条；10.55.2条；10.55.6条；11.11.4条。本规程主要要的修订内内容为： 11、修改了了适用范围围。 22、修改、补补充了结构构平面和立立面规则性性有关规定定。 33、调整了了部分结构构最大适用用高度，增增加了8度（0.3g）抗震设设防区房屋屋最大适用用高度规定定。 44、增加了了结构抗震震性能设计计基本方法法及抗震连连续倒塌设设计基本要要求。 55、修改、补补充了房屋屋舒适度设设计规定。6、修改、补补充了风荷荷

4、载及地震震作用有关关内容。 77、调整了“强柱弱梁梁、强剪弱弱弯”及部分构构件内力调调整系数。 88、修改、补补充了框架架、剪力墙墙（含短肢肢剪力墙）、框框架 剪力墙、筒筒体结构的的有关规定定。 99、修改、补补充了复杂杂高层建筑筑结构的有有关规定。 110、混合结结构增加了了筒中筒结结构、钢管管混凝土、钢钢板剪力墙墙有关设计计规定。 111、补充了了地下室设设计有关规规定。 112、修改、补补充了结构构施工有关关规定。 以以下介绍本本规程修改改的内容。一 总 则 11、 1.00.2条 本本条修订了了以下内容容： （1）2002版规程规规定适用于于10层及10层以上或或房屋高度度超过28m的

5、高层民民用建筑结结构。本次次修订为“本规程适适用于10层及10层以上或或房屋高度度28m的住宅建建筑结构和和房屋高度度大于24m的其他高高层民用建建筑结构”。原因是是为了与民民用建筑设设计通则（GB 50352-2005）及高层民用建筑设计防火规范（GB 50045-95）（2005版）协调。 需需说明两点点： aa、住宅建建筑结构：当住宅建建筑层高较较大或住宅宅底部几层层布置层高高较大的商商场（商住住楼），其其层数虽不不到10层，但房房屋总高度度已超过28m，这类住住宅建筑结结构应按本本规程设计计。 bb、高度大大于24m的其他高高层民用建建筑结构是是指办公楼楼、酒店、综综合楼、商商场、会议

6、议中心、博博物馆等高高层民用建建筑。有的的层数虽不不到10层，但层层高较高、内内部空间较较大、变化化多、有必必要将这类类高度大于于24m的结构纳纳入本规程程的适用范范围。高度度大于24m的体育场场馆、航站站楼、大型型火车站等等大跨空间间结构，其其结构设计计应符合国国家现行有有关标准的的规定，本本规程可供供参考。 （2）本次修修订增加了了：本规程程不适用于于建造在发发震断裂最最小避让距距离内的高高层建筑结结构。震害害调查在危危险地段及及发震断裂裂最小避让让距离内的的高层建筑筑结构，较较难避免发发生灾害，我我国尚缺乏乏在上述地地段建造高高层建筑的的工程实践践经验及研研究成果，因因此没提供供有关条款

7、款。 发发震断裂的的最小避让让距离见表表1（抗规规（2010）表4.1.7）。 表1 发震断裂裂的最小避避让距离（m）建造烈度建筑抗震设设防类别甲乙丙丁8专门研究2001009专门研究400200 22、 1.00.3条 新新增抗震设设计的高层层建筑结构构，当其房房屋高度、规规则性、结结构类型等等超过本规规程的规定定或抗震设设防标准等等有特殊要要求时，可可采用结构构抗震性能能设计方法法进行补充充分析和论论证。 高高层建筑采采用抗震性性能设计是是针对（1）有特殊殊要求且难难以按本规规程规定的的常规设计计方法进行行抗震设计计的高层建建筑结构；（2）结构类类型或有些些部位布置置复杂，难难以直接按按常

8、规方法法进行设计计；（3）位于高高烈度区（8、9度）的甲甲、乙类结结构或处于于抗震不利利地段的工工程，难以以确定抗震震等级或难难以直接按按常规方法法进行设计计。上述情情况可采用用结构抗震震性能设计计方法进行行设计。二 术语语和符号（略略）三 结构构设计基本本规定1、 3.1.3条 高高层建筑结结构采用的的四种常见见的结构体体系，本规规程包括的的范围为： （1）框架结结构 本本规程不包包括下列两两种结构体体系。 aa、无剪力力墙或筒体体的板柱结结构，因为为这类结构构侧向刚度度和抗震性性能差、研研究工作不不充分、工工程实践经经验少，暂暂不列入规规程。 bb、异形柱柱框架结构构：这类结结构已有行行业

9、标准混混凝土异形形柱结构技技术规程（JGJ149），因此本规程也未列入。 （2）剪力墙墙结构 除除剪力墙结结构外，尚尚包括： aa、部分框框支剪力墙墙结构。 bb、具有较较多短肢剪剪力墙且带带有筒体或或一般剪力力墙结构。 （3）框架 剪力墙结结构 其其中板柱 剪力墙结结构的板柱柱指无纵梁梁和横梁的的无梁楼盖盖结构。该该体系主要要由剪力墙墙承担侧向向力，侧向向刚度较大大。在高层层建筑中可可采用，但但其适用高高度宜低于于框架 剪力墙结结构。震害害表明，板板柱 剪力墙结结构节点破破坏较重，包包括板的冲冲切破坏及及柱端破坏坏等。 （4）筒体结结构 筒筒体结构由由于其刚度度较大、承承载能力高高、层数较较

10、多时有较较大优势，因因此在我国国应用较多多。但其中中一些新颖颖的结构体体系，如巨巨型框架结结构、巨型型桁架结构构、悬挂结结构等，由由于目前应应用尚少，经经验不多，尚尚需对其设设计方法加加强研究，因因此本规程程未列入。 22、 3.11.3条及3.1.4条 主主要强调了了高层建筑筑结构概念念设计的原原则，明确确宜采用规规则的结构构，不应采采用严重不不规则的结结构。 （1）规则结结构 指指体型（平平面和立面面）规则，结结构平面布布置均匀、对对称并具有有较好的抗抗扭刚度；结构竖向向布置均匀匀，结构的的刚度、承承载力和质质量分布均均匀，无突突变。 （2）不规则则结构 本本规程3.4.3-3.4.7条提

11、出了了平面不规规则限制的的内容；33.5.2-3.5.6条提出了了竖向不规规则限制的的内容。 结结构方案中中仅有个别别项目（1-2项）超过过上述平面面不规则和和竖向不规规则规定的的限制条件件，则认为为该结构属属不规则结结构，但仍仍可按本规规程有关规规定进行设设计。 （3）特别不不规则 当当结构方案案中有下列列情况之一一者，该结结构应属特特别不规则则结构。 11）超过本本规程3.4.3条、3.4.5条、3.4.6条、3.5.2条3.55.6条中三项“不宜”的限制条条件。2）具有表表2所列的一一项不规则则。 表2 特别不规规则项目序号不规则类型型内 容1扭转偏大裙房以上有有较多楼层层考虑偶然然偏心

12、的扭扭转位移比比大于1.4。2扭转刚度弱弱扭转周期比比大于0.9，混合结结构扭转周周期比大于于0.85。3层刚度偏小小本层侧向刚刚度小于相相邻上层的的50%。4高位转换框支墙体的的转换构件件位置：7度超过5层，8度超过3层。5厚板转换7-9度设设防的厚板板转换结构构。6塔楼偏置单塔或多塔塔联合质心心与大底盘盘的质心偏偏心距大于于底盘相应应边长20%。7复杂连接各部分层数数、刚度、布布置不同的的错层或连连体两端塔塔楼显著不不规则的结结构。8多重复杂同时具有转转换层、加加强层、错错层、连体体和竖向体体型收进、悬悬挑情况两两种以上。 （4）严重不不规则 结结构方案不不规则程度度超过“特别不规规则的条

13、件件较多时，属属于严重不不规则结构构，这种方方案不应采采用，必需需对结构方方案进行调调整。 关关于对结构构体系的要要求高规规分两类类要求： （1）结构体体系应符合合的要求（抗抗规定为为强条） aa、高层建建筑不应采采用严重不不规则的结结构体系。 bb、应具有有必要的承承载能力，刚刚度和延性性。 cc、应避免免因部分结结构或构件件的破坏而而导致整个个结构丧失失承受重力力荷载，风风荷载和地地震作用的的能力。 dd、对可能能出现的薄薄弱部位应应采取有效效的加强措措施。 （2）结构体体系宜符合合的要求 aa、结构的的竖向和水水平布置宜宜使结构具具有合理的的刚度和承承载力分布布，避免因因刚度和承承载力局

14、部部突变或结结构扭转效效应而形成成薄弱部位位。 bb、抗震设设计时宜具具有多道防防线。 33、 3.22.1条 高高层建筑结结构通常柱柱的轴向力力很大，为为满足轴压压比限值要要求，强调调采用高强强混凝土，高高强度钢筋筋及型钢混混凝土构件件和钢管混混凝土构件件。 （1）高强混混凝土 目目前采用C60混凝土已已较广泛，可可取得较好好的效益。 （2）高强度度钢筋 目目前可大量量生产400MMPa、500MMPa级热轧带带肋钢筋和和300MMPa级热轧光光园钢筋。400MMPa、500MMPa级钢筋的的强度设计计值比335MMPa级钢筋分分别提高20%和45%；300MMPa级钢筋的的强度设计计值比2

15、35MMPa级钢筋提提高28.55%，节约效效果明显。 （3）型钢混混凝土柱截截面含型钢钢约5%-88%，但可减减小柱截面面30%左右；钢钢管混凝土土可使柱混混凝土处于于有效侧向向约束，形形成三向应应力状态，因因而延性和和承载力提提高较多。 44、 3.22.4条 补补充了混合合结构中钢钢材的要求求： （1）钢材的的屈服强度度实侧值与与抗拉强度度实侧值的的比值不应应大于0.85。 （2）钢材应应有明显的的屈服台阶阶，且伸长长率不应小小于20%。 （3）钢材应应有良好的的焊接性和和合格的冲冲击韧性。 55、 3.33.1条 关关于房屋适适用高度进进行了以下下修订。 （1）增加了8度（0.3g）抗

16、震设设防结构的的最大适用用高度要求求。 （2）A级高度高高层建筑中中，除6度外的框框架结构最最大适用高高度适当降降低，板柱柱 剪力墙结结构最大适适用高度适适当增加。 （3）取消了了在类场地上上房屋适用用的最大高高度应适当当降低的规规定。 （4）平面和和竖向均不不规则的结结构，其适适用的最大大高度适当当降低，由由“应“改为“宜”。 对对部分框支支剪力墙结结构，表中中规定的最最大适用高高度已考虑虑了框支层层的不规则则性，而比比全落地剪剪力墙结构构降低。故故对“平面和竖竖向均不规规则”，是指框框支层以上上的结构同同时存在平平面和竖向向不规则的的情况。 （5）仅有个个别墙体不不落地，只只要框支部部分的

17、设计计安全合理理，其适用用的最大高高度可按一一般剪力墙墙结构确定定。 关关于房屋适适用高度尚尚应注意以以下问题： （1）B级高度未未列入框架架结构、板板柱 剪力墙结结构和9度抗震设设计的各类类结构。主主要原因是是研究成果果和工程经经验不足。 （2）对具有有较多短肢肢剪力墙的的剪力墙结结构，其抗抗震性能尚尚待进一步步研究。其其适用高度度比一般剪剪力墙结构构适当降低低，7度不应超超过100m，8度（0.2g）不应超超过80m，8度（0.3g）不应超超过60m；B级高度及9度A级时高度度不应采用用这种结构构。 （3）对超过B级高度的的工程，应应通过全国国超限高层层建筑工程程抗震专家家委员会进进行审查

18、论论证。 66、 3.33.3条 高高宽比是对对结构刚度度、整体稳稳定、承载载能力和经经济性的宏宏观控制，结结构安全并并不需要满满足高宽比比要求，主主要影响工工程的经济济性。 关关于结构适适用的高宽宽比，本次次修订有以以下几点： （1）不再区区分A级高度与B级高度。 （2）将筒中中筒结构和和框架 核心筒结结构的高宽宽比限值分分开规定，适适当提高了了筒中筒结结构适用的的高宽比。 两两点说明： （1）复杂体体型的高层层建筑，可可按所考虑虑方向的最最小宽度计计算高宽比比，但对突突出建筑物物平面很小小的局部结结构（如楼楼梯间、电电梯间等）应应不包含在在计算宽度度内。 （2）带裙房房的高层建建筑，当裙裙

19、房的面积积和刚度相相对于上部部塔楼的面面积和刚度度较大时，可可按裙房以以上的塔楼楼计算房屋屋的高宽比比。 77、 3.44.3条 关关于结构平平面布置宜宜符合的要要求中，补补充了一种种对抗震不不利的建筑筑平面（规规程条文说说明图1）。图1角部重重叠和细腰腰平面 图图1所示为角角部重叠和和细腰形平平面，中部部细腰部分分，在地震震中容易发发生震害，尤尤其在凹角角部位，应应力集中容容易使楼板板开裂、破破坏，不宜宜采用。如如采用，在在这些部分分应加大楼楼板厚度，增增加板内配配筋、设置置集中配筋筋的边梁、配配置45斜筋等方方法予以加加强。 88、 3.44.5条 本本条主要是是限制结构构的扭转效效应。扭

20、转转效应主要要从两方面面加以限制制： （1）限制结结构平面布布置的不规规则性，避避免产生过过大的偏心心而导致结结构产生较较大的扭转转效应。本本规程具体体规定了与与2002版相同的的位移比的的具体指标标。本次修修订在本条条注中增加加了当楼层层的最大层层间位移角角不大于本本规程3.7.3条规定的的限制的0.4倍时，该该楼层竖向向构件的最最大水平位位移和层间间位移与该该楼层平均均值的比值值可适当放放松，但不不应大于1.6。 （2）限制结结构的抗扭扭刚度不能能太弱。 99、 3.44.10条 防防震缝的宽宽度，根据据2008年汶川地地震的震害害调查，02规程规定定的防震缝缝宽度偏小小，本次最最小宽度由

21、由70mm改为100mmm。本条规规定与抗抗规（GB 5500111）是一致致的，该值值为最小值值，在强烈烈地震作用用下，防震震缝两侧的的相邻结构构仍可能发发生局部碰碰幢而损坏坏。 110、 3.55.2条 本本次修订对对楼层侧向向刚度变化化的控制方方法进行了了修改。 中中国建筑科科学研究院院的振动台台试验研究究表明，框框架结构楼楼层与上部部相邻楼层层的侧向刚刚度比不宜宜小于0.7与上部相相邻三层侧侧向刚度比比的平均值值不宜小于于0.8是合理的的。 对对框架 剪力墙结结构、板柱柱 剪力墙结结构、剪力力墙结构、框框架 核心筒结结构、筒中中筒结构，楼楼面体系对对侧向刚度度贡献较小小，当层高高变化时

22、刚刚度变化不不明显，可可按定义楼楼层侧向刚度比比作为判定定侧向刚度度变化的依依据，但控控制指标也也应作相应应的改变，一一般情况按按不小于0.9控制；层层高变化较较大时，对对刚度变化化提出更高高的要求，按1.1控制；底部嵌固楼层层间位移角结果较小，因此对底部嵌固楼层与上一层侧向刚度变化作了更严格的规定按1.5控制。 111、 3.55.3条 楼楼层抗侧力力结构的承承载能力突突变将导致致薄弱层破破坏，本规规程针对高高层建筑结结构提出了了限制条件件。A级高度的的高层建筑筑的楼层抗抗侧力结构构层间受剪剪承载力不不宜小于其其相邻上一一层受剪承承载力的80%，不应小小于65%；B级高层不不应小于75%。

23、规规程规定柱柱的受剪承承载力可根根据柱两端端实配钢筋筋的受弯承承载力按两两端同时屈屈服的假定定失效模式式反算；剪剪力墙可根根据实配钢钢筋按抗剪剪设计公式式反算；斜斜撑的受剪剪承载力可可计及轴力力的贡献，应应考虑受压压屈服的影影响。 112、 3.55.6条 本本条为新增增内容。规规定楼层质质量不宜大大于相邻下下部楼层质质量的1.5倍，这是是对质量沿沿竖向分布布不规则的的限制。 113、 3.55.7条 本本条为新增增内容。 不不宜采用同同一楼层刚刚度和承载载力变化同同时不满足足规则性要要求（本规规程3.5.2条和3.5.3条）的结结构。因为为这类结构构对抗震十十分不利，应应尽量避免免。 114

24、、 3.55.8条 本本条为02规程第5.1.14条的修改改。通常刚刚度变化不不符合本规规程3.5.2条要求的的楼层，称称为软弱层层；承载力力变化不符符合本规程程3.5.3条要求的的楼层称为为薄弱层。为为方便起见见，本规程程将软弱层层、薄弱层层及竖向抗抗侧力构件件不连续的的楼层统称称为结构薄薄弱层。为为提高安全全度，本次次修订将结结构薄弱层层在地震作作用标准值值作用下的的剪力增大大系数原02规定1.15改为1.25，适当提提高安全度度要求。 115、 3.55.9条 取取消了02规程关于于结构顶层层部分墙、柱柱形成空旷旷房间时，宜宜进行弹性性或弹塑性性时程分析析补充计算算并采取有有效构造措措施

25、的规定定。 116、 3.66.2条 目目前钢筋混混凝土剪力力墙结构中中采用预制制楼板的情情况较少，本本次修定取取消了有关关预制板与与现浇剪力力墙连接的的构造要求求；6、7度时采用用装配整体体式楼盖时时，预制板板在梁上搁搁置长度由由02规程的35mm增加到50mm。 117、 3.77.3条 规规程表3.7.3楼层层间间最大位移移与层高之之比的限值值，表中将将“框支层”改为“除框架外外的转换层层”，它包括括了框架 剪力墙结结构和筒体体结构的托托柱或托墙墙转换以及及部分框支支剪力墙结结构的框支支层。 118、 3.77.4条 本本条修订新新增加了高高度大于150m的结构应应验算罕遇遇地震下结结构

26、的弹塑塑性变形的的要求。 119、 3.77.6条 高高层建筑不不小于150m的高层混混凝土建筑筑结构，应应满足风振振舒适度的的要求。 （1）舒适度度与风振加加速度的关关系，见表表3。 表3 舒适度与与风振加速速度关系不舒适的程程度建筑物的加加速度无感觉0.0005g有感0.0055g 0.0115g扰人0.0155g 0.055g十分扰人0.05gg 00.15gg不能忍受0.155g （2）根据国国内外研究究成果，规规程规定了了按建筑筑荷载规范范（GB 5500099）规定的10年一遇的的风荷载值值计算或专专门风洞试试验确定的的结构顶点点最大加速速度max不应应超过的限限值为：对对住宅、公

27、公寓不大于于0.155m/s22，对办公公楼、旅馆馆不大于0.255m/s22。 （3）关于高高层建筑的的风振加速速度包括顺顺风向最大大加速度、横横风向最大大加速度和和扭转角速速度。建议议按现行行行业标准高高层民用建建筑钢结构构技术规程程（JGJ 99）进行计计算。 （4）本次修修订，明确确了计算舒舒适度时的的结构阻尼尼比。对混混凝土结构构取0.02，对混合合结构可根根据房屋高高度和结构构类型取0.0110.002。 220、 3.77.7条 本本条为新增增内容。 我我国大跨楼楼盖结构正正在兴起，这这类楼盖结结构的舒适适度是一项项重要的设设计内容。 一一般情况下下，楼盖结结构竖向频频率不宜小小

28、于3HZ，以保证证结构具有有适宜的舒舒适度。当当楼盖结构构的竖向频频率小于3HZ时，其楼楼盖结构的的振动加速速度可按本本规程附录录A计算，宜宜采用时程程分析法进进行计算，也也可采用简简化近似方方法计算。其其竖向振动动加速度峰峰值不应超超过规程表表3.7.7的规定。 221、 3.99.3条及3.9.4条 关关于高层建建筑结构的的抗震等级级，本次修修订有以下下改变。 （1）框架结结构不再以以高度划分分。 （2）不包括24m以下结构构的抗震等等级。 （3）3.9.3条注3，增加了了对于房屋屋高度不超超过60m的框架 核心筒结结构，其作作为筒体结结构的空间间作用已不不明显，更更接近框架架 剪力墙结结

29、构，因此此其抗震等等级允许按按框架 剪力墙结结构采用。 222、 3.99.6条 规规定与主楼楼相连的裙裙房的抗震震等级，除除应按裙房房本身确定定外，“相关范围”不应低于于主楼的抗抗震等级。本本条中“相关范围”，一般指指主楼外延延三跨的裙裙房结构。裙裙房偏置时时，其端部部有较大扭扭转效应，也也需适当加加强。 223、 3.110节 特特一级构件件设计规定定有两点修修改： （1）特一级级剪力墙，筒筒体墙其剪剪力设计值值应按考虑虑地震作用用组合的剪剪力计算值值的1.4倍采用（02规程为1.2倍）。 （2）特一级级连梁的要要求同一级级，取消了了02规程设置置交叉暗撑撑的要求。 224、 3.111节

30、 结结构抗震性性能设计整整节为新增增内容。 抗抗震性能化化设计是规规程新增的的内容，结结合当前技技术和经济济条件，慎慎重发展性性能化目标标设计方法法，明确规规定需要进进行可行性性论证。一一般需综合合考虑使用用功能、设设防烈度、结结构的不规规则程度和和类型、结结构发挥延延性变形的的能力、造造价、震后后的各种损损失及修复复难度等因因素，不同同的抗震设设防类别，其其性能设计计选用不同同的抗震性性能目标要要求。 224、 3.112节 抗抗连续倒塌塌设计基本本要求，整整节为新增增内容。 （1）结构连连续倒塌是是指结构因因突发事件件或严重超超载而造成成局部结构构破坏失效效。继而引引起与失效效破坏构件件相

31、连的构构件连续破破坏，最终终导致相对对于初始局局部破坏更更大范围的的倒塌破坏坏。结构产产生局部构构件失效后后，破坏范范围可能沿沿水平方向向和竖直方方向发展，其其中破坏沿沿竖向发展展影响更为为突出。当当偶然因素素导致局部部结构破坏坏失效时，如如果整体结结构不能形形成有效的的多重荷载载传递路径径，破坏范范围就可能能沿水平或或竖直方向向蔓延，最最终导致结结构发生大大范围的倒倒塌甚至是是整体倒塌塌。 （2）结构抗抗连续倒塌塌、概念设设计的要求求是：规定定安全等级级为一级时时，应满足足连续倒塌塌概念设计计的要求；安全等级级一级且有有特殊要求求时，可采采用拆除构构件方法进进行抗连续续倒塌设计计。 （3）抗

32、连续续倒塌概念念设计的内内容为： aa、应具有有在偶然作作用发生时时适宜的抗抗连续倒塌塌能力，不不允许采用用摩擦连接接传递重力力荷载，应应采用构件件连接传递递重力荷载载。 bb、应具有有适宜的多多余约束性性、整体连连续性、稳稳固性和延延性。 cc、水平构构件应具有有一定的反反向承载力力，如连续续梁边支座座非地震区区简支梁支支座顶面及及连续梁、框框架梁梁中中支座底面面应有一定定数量的配配筋及合适适的锚固连连接构造，防防止偶然作作用发生时时，该构件件产生过大大破坏。 （4）抗连续续倒塌的拆拆除构件方方法的内容容为： 该该方法主要要引自美、英英有关规范范规定。 aa、逐个分分别拆除结结构周边柱柱、底

33、层内内部柱以及及转换桁架架腹杆等重重要构件。 bb、可采用用弹性静力力方法分析析剩余结构构的内力与与变形。c、剩余结结构构件承承载力应满满足下式要要求： 式式中： 剩余结构构构件效应应设计值； 剩余结构构构件承载载力设计值值； 效应折减减系数。对对中部水平平构件取0.67，对其他他构件取1.0。 dd、剩余结结构构件效效应设计值值按下式计计算，剩余余结构基本本处于弹性性工作状态态。 式式中： 永久荷载载标准值产产生的效应应； 第i个竖向可可变荷载标标准值产生生的效应； 风荷载标标准值产生生的效应； 可变荷载载的准永久久值系数； 风荷载组组合值系数数，取0.2； 竖向荷载载动力放大大系数。当当构

34、件直接接与被拆除除竖向构件件相连时取取2.0，其他构构件取1.0。 dd、构件截截面承载力力计算时，混混凝土强度度可取标准准值；钢材材强度，正正截面承载载力验算时时，可取标标准值的1.25倍，受剪剪承载力验验算时可取取标准值。 ee、当拆除除某构件不不能满足结结构抗连续续倒塌设计计要求时，在在该构件表表面附加60kNN/m2侧向偶然然作用标准准值，此时时其承载力力应满足下下列要求： 式式中： 构件承载载力设计值值； 作用组合合的效应设设计值； 永久荷载载标准值产产生的效应应； 活荷载标标准值产生生的效应； 侧向偶然然作用标准准值产生的的效应。四 荷载载和地震作作用1、 4.2.2条（强制制性条

35、文） 对对风荷载比比较敏感的的高层建筑筑，其承载载力设计时时应按基本本风压的1.1倍采用。相相对02规程作如如下修订： （1）取消了了对“特别重要”的高层建建筑的风荷荷载增大要要求，主要要原因是重重要的建筑筑结构，其其重要性已已通过结构构的重要性性系数体现现。 （2）对于正正常使用极极限状态设设计（如位位移计算），其其要求可比比承载力设设计适当降降低，一般般可采用基基本风压值值确定。 （3）对风荷荷载比较敏敏感的高层层建筑结构构，风荷载载计算时不不再强调按按100年重现期期的风压值值采用，而而是直接按按基本风压压值增大10%采用。 （4）对风荷荷载是否敏敏感，主要要与高层建建筑的体型型、结构体

36、体系和自振振特性有关关，目前尚尚无实用的的划分标准准。一般情情况，对房房屋高度大大于60m的高层建建筑，承载载力设计时时风荷载计计算可按基基本风压的的1.1倍采用；对于房屋屋高度不超超过60m的高层建建筑，风荷荷载取值是是否提高，由由设计人员员确定。 （5）本条规规定适用于于使用年限限为50年和100年的高层层建筑结构构。 22、 4.22.8条、4.2.9条 该该两条均为为新增内容容。 （1）提醒设设计人员应应考虑结构构横风向风风振对高层层建筑尤其其是超高层层建筑的影影响。结构构高宽比较较大，结构构顶点风速速大于临界界风速时，可可能引起较较明显的结结构横风向向振动，甚甚至出现横横风向振动动大

37、于顺风风向作用效效应的情况况。建筑筑结构荷载载规范对对园形平面面结构的横横风向风振振作用作出出了规定。当当结构体型型复杂时，宜宜通过风洞洞试验确定定横风向振振动的等效效荷载。 （2）横风向向效应与顺顺风向效应应是同时发发生的，因因此必须考考虑两者的的效应组合合。对于结结构侧向位位移控制仍仍可按同时时考虑横风风向与顺风风向影响后后的计算主主轴方向位位移确定，不不必按矢量量和方向控控制结构的的层间位移移。 33、 4.22.10条 取取消了02规程中房房屋高度150m以上才考考虑风洞试试验的限制制条件。对对结构平面面及立面形形状复杂、开开洞或连体体建筑及周周围地形环环境复杂的的结构，都都建议进行行

38、风洞试验验。 44、 4.33.2条 高高层建筑结结构地震作作用的计算算本次修订订了以下内内容： 增增加大跨度度（指跨度度大于24m的楼盖结结构及跨度度大于8m的转换结结构）、长长悬臂结构构（跨度大大于2m的悬挑结结构）7度（0.155g）时也应应计入竖向向地震作用用的影响。 55、 4.33.3条 关关于计算单单向地震时时应考虑偶偶然偏心的的影响是考考虑到结构构地震动力力及反应过过程中：（1）可能由由于地面扭扭转运动；（2）结构实实际刚度；（3）质量分分布相对于于计算假定定值的偏差差；（4）在弹塑塑性反应过过程中各抗抗侧结构刚刚度退化程程度不同等等原因引起起扭转反应应增大，特特别是目前前对地

39、面运运动扭转分分量的强震震实侧记录录很少，地地震作用计计算中还不不能考虑输输入地面运运动扭转分分量。因此此采用了附附加偶然偏偏心计算这这种实用方方法。 采采用底部剪剪力法计算算地震作用用时，也应应考虑偶然然偏心影响响。 对对结构平面面有局部突突出时，建建筑物总长长度Li可按回转转半径相等等的原则，简简化为无局局部突出的的平面进行行计算。例例：图2所示平面面，可按下下述公式计计算建筑物物长度Li。图2 局局部突出的的平面 若若b/B及h/H小于1/4时Li=B+Bi 当当沿X方向，两两侧均突出出bh时，也可可近似按上上式计算。 66、 4.33.5条 关关于进行结结构时程分分析时输入入地震波作作

40、了如下修修订： （1）将02规程地震震波的持续续时间不宜宜小于建筑筑结构基本本自振周期期的3-4倍，也不不宜少于12S改为基本本自振周期期的5倍和15S。 地地震影响加加速度时程程曲线，要要满足地震震动三要素素的要求： aa、频率谱谱特性：根根据所处的的场地类别别和设计地地震分组确确定的地震震影响系数数曲线确定定。 bb、有效峰峰值：按表表4采用。 cc、地震加加速度曲线线的有效持持续时间：输入地震震加速度时时程曲线的的有效持续续时间，一一般从首次次达到该时时程曲线最最大峰值的的10%那一点起起，到最后后一点达到到最大峰值值的10%为止，约约为结构基基本周期的的5-10倍。 表4 时程分析析时

41、输入地地震加速度度的最大值值（cm/ss2）设防烈度6度7度（0.100g）7度（0.155g）8度（0.2gg）8度（0.300g）9度多遇地震18355570110140设防地震50100150200300400罕遇地震120220310400510620 （2）根据结结构抗震性性能设计的的规定，本本次修订增增补了表4设防地震震（中震）和6度时的数值。 （3）增加了了当取七组组和七组以以上时程曲曲线进行计计算时，结结构地震作作用效应可可取时程法法计算结果果的平均值值与振型分分解反应谱谱法计算结结果的较大大值。 77、 4.33.7条 水水平地震影影响系数最最大值max本次次修订增加加了：

42、（1）增加了7度（0.155g）和8度（0.300g）的max值。 （2）为配合合结构抗震震性能设计计的需求，增增加了设防防烈度（中中震）和6度时的max值。 （3）抗规规场地一一节将建筑筑场地划分分为、类，其中类又细分分为0及1两段类，因因此规程程表4.3.7-2特征周周期Tg（S）按五类类给出。 88、 4.33.8条弹性反应谱谱法理论是是现阶段抗抗震设计的的最基本理理论。本次次修订对地地震反应谱谱曲线的计计算表达式式未变，但但对其参数数公式进行行了调整，见见表5。 表5 地震影响响系数曲线线参数公式式调整参 数02高规规本 规 程程曲线下降段段的衰减系数数直线下降段段的下降斜率率调整系数

43、阻尼调整系系数通过以上调调整，达到到了以下效效果： （1）阻尼比比为5%的地震影影响系数维维持不变。 （2）基本解解决了01抗规在在长周期不不同阻尼比比地震影响响系数曲线线交叉，大大阻尼曲线线值高于小小阻尼曲线线值的不合合理现象。 （3）降低了了小阻尼（0.0220.003）的地震震影响系数数值，最大大降低幅度度达18%。略提高高了阻尼比比0.0660.110范围的地地震影响系系数值，长长周期部分分最大增幅幅约5%。 （4）适当降降低了大阻阻尼（0.2000.330）的地震震影响系数数值，在5Tg周期内基基本不变；长周期部部分最大降降幅约10%，扩大了了消能减震震技术的应应用范围。 99、 4.33.12条 （1）由于地地震影响系系数在长周周期下降较较快，对基基本周期大大于3.5S的结构，据据此计算所所得的水平平地震作用用下的结构构效应可能能偏小。而而对长周期期结构、地地震地面运运动速度和和位移可能能对结构的的破坏具有有更大的影影响，但目目前采用的的振型分解解反应谱法法无法对此此作出合理理的估计。为为安全考虑虑，增加了了对各楼层层水平地震震剪力最小小值的要求求。规程表表4.3.12规定了不不同设防烈烈度下的楼楼层最小地地震剪力系系数值，当当不满足时时，结构总总剪力