模板工程施工方案(碗扣式脚手架)6715.docx

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1、歌山建设集团有限公司天津星月欧瑞门业有限公司年产50万樘新型防盗安全门项目 模板施工方案(碗扣式支撑)方案模板施工工方案(碗扣式式支撑)方案一、 工程概况况本工程场场地位于于天津市市津南区区御惠道道以北、高高营路以以西。本本工程包包括厂房房一、厂厂房二及及办公楼楼两栋楼楼以及附附属公厕厕，厂房房一建筑筑层数为为地上22层，局局部3层层；厂房房二及实实验检测测中心建建筑层数数为地上上6层，均均无地下下工程，总总建筑面面积为6655443.55平方米米。桩承承台基础础，结构构形式均均为钢筋筋混凝土土框架结结构，建建筑设计计使用年年限为550年，抗抗震设防防烈度为为七度，建建筑物的的结构抗抗震等级级

2、为框架架三级。厂房一，建筑高度为17.4m，首层层高7.8m，二层除仓库为3.9m外(仓库三层3.9m)，其余二层层高为7.8米。厂房二及实验检测中心，建筑高度23.55m，地上一层为4.2m,二四层层高均为3.6米，五六层层高圴为3.3m。本工程最大的特点是质量要求高、工期紧。原计划模板支撑体系采用钢管扣件脚手架和门式脚手架，为保证工程施工进度及模板支撑体系的安全可靠性，现改为碗扣式脚手架。二、施工工准备工工作1、 技术准备备 组织现现场管理理人员熟熟悉、审审查施工工图纸，编编制施工工图预算算，重点点对框架架模板结结构施工工等分项项工序的的技术、质质量和工工艺要求求进行学学习，并并将其质质量

3、和工工艺的要要点向作作业班组组作详细细的交底底，并做做好文字字记录。2、 物资准备备按照施工工方案做做好模板板结构体体系的主主要材料料计划，根根据施工工平面图图的要求求，组织织好所需需的材料料、机具具按计划划进场，在在指定地地点，按按规定方方式进行行储存、堆堆放，确确保施工工所需。3、 劳动组织织准备根据项目目经理部部架构，按按照劳动动需要量量计划，组组织劳动动力进场场，并对对其进行行安全、防防火、文文明施工工等方面面的教育育，向施施工班组组、工人人进行施施工方案案、计划划和技术术交底。并并建立、健健全各项项现场管管理制度度。三、综合合说明（一）模模板支架架选型根据本工工程实际际情况，结结合施

4、工工单位现现有施工工条件，经经过综合合技术经经济比较较，选择择碗扣式式钢管脚脚手架作作为模板板支架的的搭设材材料，进进行相应应的设计计计算。（二）编编制依据据1、中华华人民共共和国行行业标准准，建建筑施工工碗扣式式钢管脚脚手架安安全技术术规范（JGJ1662008）。2、建建筑施工工安全手手册3、建设设部建建筑施工工安全检检查标准准(JJGJ559-999)。4、本工工程相关关图纸，设设计文件件。5、国家家有关模模板支撑撑架设计计、施工工的其它它规范、规规程和文文件，四、搭设设方案（一）基基本搭设设参数模板支架架高H为5.225m，立杆杆步距hh（上下下水平杆杆轴线间间的距离离）取11.2mm

5、，立杆杆纵距lla取0.99m、1.22m，横横距lb取0.99m、1.2m。立杆杆伸出顶顶层横向向水平杆杆中心线线至模板板支撑点点的自由由长度aa取0.6m。整个个支架的的简图如如下所示示。7680009900模板底部部的方木木，截面面宽500mm，高高1000mm，布布设间距距0.225m。（二）材材料及荷荷载取值值说明碗扣式钢钢管脚手手架是一一种杆件件轴心相相交(接接)的承承插锁固固式钢管管脚手架架，采用用带连接接件的定定型杆件件，组装装简便，具具有比扣扣件式钢钢管脚手手架较强强的稳定定承载能能力，不不仅可以以组装各各式脚手手架，而而且更适适合构造造各种支支撑架，特特别是重重载支撑撑架。

6、碗扣扣式钢管管脚手架架是在吸吸取国外外先进技技术的基基础上，结结合我国国实际情情况研制制的一种种多功能能脚手架架。WDDJ碗扣扣式钢管管脚手架架的最大大特点，是是独创了了带齿的的碗扣式式接头。这这种接头头结构合合理，力力学性能能明显优优于扣件件和其他他类型的的接头。它它不仅基基本上解解决了偏偏心距的的问题，而而且具有有装卸方方便、安安全可靠靠、劳动动效率高高、功能能多、不不易丢失失零散扣扣件等优优点，因因而受到到施工单单位的欢欢迎，是是一种有有广泛发发展前景景的新型型脚手架架。碗扣式式脚手架架的特点点细节一一 性能能特点 碗扣扣式脚手手架具有有以下性性能特点点：(1)多功能能 碗扣扣式脚手手架

7、可根根据施工工要求，组组成模数数为06m的的多种组组架尺寸寸和荷载载的单排排、双排排脚手架架，支撑撑架，支支撑柱，物物料提升升架，爬爬升脚手手架等多多功能的的施工设设备、并并能作曲曲线布置置。布架架场地不不需做大大面积的的整平。(2)接头拼拆速度快 由于采用了碗扣接头避免了扣件螺栓人工操作。只用一把铁锤即可进行安装和拆卸作业，安装和拆卸速度比扣件式钢管脚手架快5倍以上。(3)减轻了劳动强度 由于碗扣式钢管脚手架完全取消了螺栓作业，工人携带一把铁锤即能完成全部作业，减轻了一半的劳动强度。(4)接头强度高，安全可靠 接头采用独特的碗扣式，经试验和使用证明，它具有极佳的抗剪、抗弯、抗扭能力，比其他类

8、型的钢管脚手架的结构强度提高50以上。由于接头具有可靠的自锁能力整架配备有较完善的安全保障设施，所以使用安全可靠。(5)维护简单 构件为不易丢失的扣件构配件轻便、牢固。不怕一般的锈蚀，所以日常的维护简单，运输紧凑有便，细节二 构造特点碗扣式钢管脚手架的核心部件是碗扣接头，它由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣限位销组成如下图所示。碗扣式钢管脚手架采用，48X 3.5(mm)焊接钢管作主构件。立杆和顶杆是在一定长度的钢管上每隔06m安装一套碗扣接头制成。碗扣分上碗扣和下碗扣。下碗扣焊在钢管上，上碗扣对应地套在钢管上其销槽对准焊在钢管上的限位销即能上、下滑动，横杆是在钢管两端焊接横杆接头制成。连接时

9、，只需将横杆接头插入下碗扣内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧，从而将横杆与立杆牢固地连在一起，形成框架结构。模板支架架承受的的荷载包包括模板板及支架架自重、新新浇混凝凝土自重重、钢筋筋自重，以以及施工工人员及及设备荷荷载、振振捣混凝凝土时产产生的荷荷载等。五、模板板支架的的强度、刚刚度及稳稳定性验验算荷载首先先作用在在板底模模板上，按按照底模底模方方木可调托托座立杆基础的传力力顺序，分分别进行行强度、刚刚度和稳稳定性验验算。其其中，取取与底模模方木平平行的方方向为纵纵向。（一）板板底模板板的强度度和刚度度验算模板按三三跨连续续梁计算算，如图图所示:（1）荷荷

10、载计算算模板的截截面抵抗抗矩为：W90001882/6=4.8861104mm3；模板自重重标准值值：x10.330.9 =0.227kNN/m；新浇混凝凝土自重重标准值值：x20.11122400.9 =2.3766kN/m；板中钢筋筋自重标标准值：x30.11111.10.99 =00.1009kNN/m；施工人员员及设备备活荷载载标准值值：x4100.9 =0.9kNN/m；振捣混凝凝土时产产生的荷荷载标准准值：xx5200.9=1.88kN/m。以上1、2、3项为恒恒载，取取分项系系数1.2，4、5项为活活载，取取分项系系数1.4，则则底模的的荷载设设计值为为： g1 =(x1+x2+

11、x3)11.2=(0.27+2.3376+0.1109)1.2=33.3006kNN/m； q1 =(x4+x5)11.4=(0.9+11.8)1.4 =3.778kNN/m；对荷载分分布进行行最不利利布置，最最大弯矩矩取跨中中弯矩和和支座弯弯矩的较较大值。跨中最大大弯矩计计算简图图跨中最大大弯矩计计算公式式如下:M1maax = 0.08gg1lc2+0.1q11lc2 = 0.00833.300600.2552+0.133.7880.2522=0.04kkNmm支座最大大弯矩计计算简图图支座最大大弯矩计计算公式式如下：M2maax= -0.1g11lc2-0.1177q1lc2= -0.1

12、13.30660.2522-0.11773.780.2252= -0.0048kkNmm；经比较可可知，荷荷载按照照图2进行组组合，产产生的支支座弯矩矩最大。Mmax=0.048kNm；（2）底底模抗弯弯强度验验算取Maxx(M11maxx，M2maax)进行底底模抗弯弯验算，即即 =MM/Wf =00.04481106 /(4.8861104)=00.9994N/mm22底模面板板的受弯弯强度计计算值 =00.9994N/mm22小于抗抗弯强度度设计值值 fm =115N/mm22，满足足要求。（3）底底模抗剪剪强度计计算。荷载对模模板产生生的剪力力为Q=0.66g1lc+0.6177q1l

13、c=0.633.300600.255+0.61773.780.225=11.0779kNN；按照下面面的公式式对底模模进行抗抗剪强度度验算： = 3Q/(2bbh)fv =3310078.9477/(229000118)=0.11N/mmm2；所以，底底模的抗抗剪强度度 =0.11N/mmm2小于抗剪剪强度设设计值ffv =11.4NN/mmm2满足要要求。（4）底底模挠度度验算模板弹性性模量EE=60000 N/mmm2；模板惯性性矩 I=99001833/122=4.37441005 mmm4；根据JGGJ133020001，刚刚度验算算时采用用荷载短短期效应应组合，取取荷载标标准值计计算

14、，不不乘分项项系数，因因此，底底模的总总的变形形按照下下面的公公式计算算：maxx=0.6777(x11+x2+x3)lc4/(1100EEI)+0.9990(x144+x5)lc4/(1100EEI)minn(lcc/1550,110)maxx=0.0688mm；底模面板板的挠度度计算值值maxx=0.0688mm小小于挠度度设计值值 =mmin(2500/1550，10)mm ，满足足要求。（二）底底模方木木的强度度和刚度度验算按三跨连连续梁计计算（1）荷荷载计算算模板自重重标准值值：x1=0.300.255=0.0755kN/m；新浇混凝凝土自重重标准值值：x2=0.11240.225=

15、00.666kN/m；板中钢筋筋自重标标准值：x3=0.111.110.25=0.003kNN/m；施工人员员及设备备活荷载载标准值值：x4=10.225=00.255kN/m；振捣混凝凝土时产产生的荷荷载标准准值：xx5=20.225=00.5kkN/mm；以上1、2、3项为恒恒载，取取分项系系数1.2，4、5项为活活载，取取分项系系数1.4，则则底模的的荷载设设计值为为：g2 =(x11+x2+x3)1.2=(0.0075+0.666+00.033)11.2=0.9918kkN/mm；q2 =(x44+x5)11.4=(0.25+0.55)11.4=1.005kNN/m；支座最大大弯矩计计

16、算简图图支座最大大弯矩计计算公式式如下:Mmaxx= -0.11g22la2-0.1177q22la2= -0.110.91880.92-0.11771.050.992=-00.1774kNNm；（2）方方木抗弯弯强度验验算方木截面面抵抗矩矩 W=bh22/6=608022/6=6.441004 mmm3； =MM/Wf =00.17741106/(66.41044)=22.7117N/mm22；底模方木木的受弯弯强度计计算值 =22.7117N/mm22小于抗抗弯强度度设计值值fm =113N/mm22，满足足要求。（3）底底模方木木抗剪强强度计算算荷载对方方木产生生的剪力力为Q=0.66g

17、2la+0.6177q2la=0.600.911800.9+0.66171.00500.9=1.0079kkN；按照下面面的公式式对底模模方木进进行抗剪剪强度验验算： = 3Q/(2bbh)fv =3310078.9477/(22600800)=00.3337N/mm22；所以，底底模方木木的抗剪剪强度 =00.3337N/mm22小于抗抗剪强度度设计值值fv=1.3N/mm22满足要要求。（4）底底模方木木挠度验验算方木弹性性模量 E=990000 N/mm22；方木惯性性矩 I=6608803/122=2.561066 mmm4；根据JGGJ133020001，刚刚度验算算时采用用荷载短短

18、期效应应组合，取取荷载标标准值计计算，不不乘分项项系数，因因此，方方木的总总的变形形按照下下面的公公式计算算：maxx=0.5211(xx1+x2+x3)lla4/(1100EII)+00.1992(x4+x5)lla4/(1100EII)=00.1555 mmm；底模方木木的挠度度计算值值maxx=0.1555mm 小于挠度度设计值值 =mmin(9000/1550，10)mm ，满足足要求。（三）托托梁材料料计算根据JGGJ133020001，板板底水平平钢管按按三跨连连续梁验验算，承承受本身身自重及及上部方方木小楞楞传来的的双重荷荷载，如如图所示示。（1）荷荷载计算算材料自重重：0.03

19、33kN/m；方木所传传集中荷荷载：取取（二）中中方木内内力计算算的中间间支座反反力值，即即p=1.1g22la+1.2q22la=1.100.911800.9+1.221.050.99=2.0433kN；按叠加原原理简化化计算，托托梁的内内力和挠挠度为上上述两荷荷载分别别作用之之和。（2）强强度与刚刚度验算算托梁计算算简图、内内力图、变变形图如如下：托梁采用用：钢管管(单钢管管) :4883.25；W=4.49 1003mm3；I=100.788 1104mm4；托梁计算算简图托梁计算算弯矩图图(kNNm) 托梁计算算变形图图(mmm) 托梁计算算剪力图图(kNN) 中间支座座的最大大支座力

20、力 Rmaax = 8.14 kN ；托梁的最最大应力力计算值值 = 00.67721106/4.491033=1449.6644 N/mmm2；托梁的最最大挠度度 maax = 1.66 mm ；托梁的抗抗弯强度度设计值值 fm=2005N/mm22；托梁的最最大应力力计算值值 =1449.6644 N/mmm2小于钢钢管抗弯弯强度设设计值 fm=2005 NN/mmm2,满足要要求!托梁的最最大挠度度计算值值 maax=11.666小于最最大允许许挠度 =miin(9900/4000,100) mmm,满满足要求求!（四）立立杆稳定定性验算算立杆计算算简图1、不组组合风荷荷载时，立立杆稳定

21、定性计算算（1）立立杆荷载载作用于模模板支架架的荷载载包括静静荷载和和活荷载载。1.静荷荷载标准准值包括括以下内内容(1)支支架的自自重(kkN)：NG13.55955.25518.8488kN；(2)模模板的自自重(kkN)：NG20.00750.990.90.0061kkN；NG3240.11100.90.992.1138kkN；静荷载标标准值NNGNG1NG2NG321.0477kN；2.活荷荷载为施施工荷载载标准值值与振倒倒混凝土土时产生生的荷载载(1)活活荷载标标准值：NQ（0.250.55）0.900.90.6608kkN3.立杆杆的轴向向压力设设计值计计算公式式N1.2NGG1.

22、44NQ25.25660.885126.1107kNN（2）立立杆稳定定性验算算。按下下式验算算 =NN/(AKHH)f -轴心受受压立杆杆的稳定定系数，根根据长细细比按规规程附附录C采用； A -立杆的的截面面面积，取取4.5571102mm2； KHH -高度调调整系数数，建筑筑物层高高超过44m时，按按规程程5.3.44采用；计算长度度l0按下式式计算的的结果取取大值：l0=hh+2aa=1.2+220.1=11.4mm；l0=kkh=11.188511.666411.2=2.3366mm；式中：hh-支架架立杆的的步距，取1.22m；a -模板支支架立杆杆伸出顶顶层横向向水平杆杆中心线

23、线至模板板支撑点点的长度度，取00.1mm； -模板支支架等效效计算长长度系数数，参照照规程程附表表D1,取1.6664； k -计算算长度附附加系数数，按规规程附附表D2取值为为1.1185；故l0取取2.3366mm；=l00/i=2.33661033 /115.99=1449；查规程程附录录C得 = 0.3122；KH=11/11+0.0055(H-4)KH=11/11+0.0055(55.255-4)=00.9994； =NN/(AKH)=266.10071103 /(0.33124.55711020.9944)=1884.2204NN/mmm2；立杆的受受压强度度计算值值 =1844

24、.2004N/mm22小于立立杆的抗抗压强度度设计值值 f =2005 NN/mmm2，满足足要求。六、柱模模板（设设置对拉拉螺栓）计计算书（一）、工工程属性性新浇混凝凝土柱名名称厂房一KKZ新浇混凝凝土柱长长边边长长(mmm)900新浇混凝凝土柱的的计算高高度(mmm)78000新浇混凝凝土柱短短边边长长(mmm)800（二）、荷荷载组合合混凝土重重力密度度c(kNN/m33)24新浇混凝凝土初凝凝时间tt0(h)4外加剂影影响修正正系数11混凝土坍坍落度影影响修正正系数21.155混凝土浇浇筑速度度V(mm/h)2.5混凝土侧侧压力计计算位置置处至新新浇混凝凝土顶面面总高度度H(mm)2倾

25、倒混凝凝土时对对垂直面面模板荷荷载标准准值Q33k(kkN/mm2)2 新浇混混凝土对对模板的的侧压力力标准值值G4kkmiin00.222ct012v1/22，cHminn0.22244111.152.551/2，22422mmin38.4，44838.4kNN/m22 承载能能力极限限状态设设计值SS承0.9maax11.2GG4k+11.4QQ3k，11.355G4kk+1.400.7QQ3k0.99maxx1.2338.44+1.422，1.3538.4+11.40.7720.9maax448.888，553.8800.953.8448.442kNN/m22 正常使使用极限限状态设设计

26、值SS正G4kk388.4 kN/m2(三)、面面板验算算面板类型型复合木纤纤维板面板厚度度(mmm)15面板抗弯弯强度设设计值f(N/mmm2)15面板弹性性模量EE(N/mm22)100000柱长边小小梁根数数5柱短边小小梁根数数5柱箍间距距l1(mmm)200模模板设计计平面图图 11、强度度验算 最不利利受力状状态如下下图，按按四等跨跨连续梁梁验算 静载线线荷载qq10.911.355bG44k00.91.33500.238.499.333kN/m 活载线线荷载qq20.911.40.77bQ33k00.91.440.700.2200.355kN/m Mmaax-0.1107qq1l2

27、-0.1211q2l2-00.100799.3330.2222-0.12110.350.2222-00.055kNm MMmaxx/W0.0051106/(11/620001552)77.033N/mmm2ff115N/mm22 满足要要求！ 22、挠度度验算 作用线线荷载qqbSS正0.2338.447.68kkN/mm 00.6332qll4/(1100EEI)0.66377.68822254/(1100100000(1/1220001553)0.222mmmll/40002225/40000.56mmm 满足要要求！(四)、小小梁验算算小梁类型型矩形木楞楞小梁材质质规格(mm)50770

28、小梁截面面惯性矩矩I(ccm4)142.92小梁截面面抵抗矩矩W(ccm3)40.883小梁抗弯弯强度设设计值f(N/mmm2)15.444小梁弹性性模量EE(N/mm22)93500最低处柱柱箍离楼楼面距离离(mmm)100 11、强度度验算 小梁上上作用线线荷载qqbSS承0.2248.4210.89 kN/m 小梁弯弯矩图(kNm) Mmaax00.055kNm MMmaxx/W0.0051106/400.83310031.33NN/mmm2ff115.444N/mm22 满足要要求！ 22、挠度度验算 小梁上上作用线线荷载qqbSS正0.2238.488.644 kNN/m 面板变变形

29、图(mm) 00.011mm1.5mmm 满足要要求！(五)、柱柱箍验算算柱箍类型型钢管柱箍合并并根数2柱箍材质质规格(mm)483.55柱箍截面面惯性矩矩I(ccm4)12.119柱箍截面面抵抗矩矩W(ccm3)5.088柱箍抗弯弯强度设设计值f(N/mmm2)205柱箍弹性性模量EE(N/mm22)2060000模模板设计计立面图图 11、柱箍箍强度验验算 长边柱柱箍计算算简图 长边柱柱箍弯矩矩图(kkNmm) 长边柱柱箍剪力力图(kkN) M10.03kkNmm，N111.39kkN 短边柱柱箍计算算简图 短边柱柱箍弯矩矩图(kkNmm) 短边柱柱箍剪力力图(kkN) M20.05kkN

30、mm，N221.9kNN M/WWn0.051066/(55.0881003)110.22N/mmm2ff2205NN/mmm2 满足要要求！ 22、柱箍箍挠度验验算 长边柱柱箍计算算简图 长边柱柱箍变形形图(mmm) 短边柱柱箍计算算简图 短边柱柱箍变形形图(mmm) 10mmml/44000.667mmm 20.01mmml/44000.881mmm 满足要要求！(六)、对对拉螺栓栓验算对拉螺栓栓型号M14轴向拉力力设计值值Ntb(kNN)17.88扣件类型型3形266型扣件容许许荷载(kN)26 N11.92=33.799kNNtb177.8kkN 满足要要求！ N11.92=33.79

31、9kN26kkN 满足要要求！七、梁模模板（扣扣件式）计计算书（一）、工工程属性性新浇混凝凝土梁名名称KL133新浇混凝凝土梁计计算跨度度(m)12混凝土梁梁截面尺尺寸(mmmmmm)3509000新浇混凝凝土结构构层高(m)7.8梁侧楼板板厚度(mm)120（二）、荷荷载设计计模板及其其支架自自重标准准值G11k(kkN/mm2)面板0.1面板及小小梁0.3模板面板板0.5模板及其其支架0.755新浇筑混混凝土自自重标准准值G22k(kkN/mm3)24钢筋自重重标准值值G3kk(kNN/m33)梁1.5板1.1施工人员员及设备备荷载标标准值QQ1k当计算支支架立柱柱及其他他支承结结构构件件

32、时(kkN/mm2)1振捣混凝凝土时产产生的荷荷载标准准值Q22k(kkN/mm2)对水平面面模板取取值2风荷载标标准值k(kNN/m22)基本风压压0(kNN/m22)0.3非自定义义:0.22风压高度度变化系系数zz0.9风荷载体体型系数数s0.8（三）、模模板体系系设计新浇混凝凝土梁支支撑方式式梁两侧有有板，梁梁板立柱柱共用(A)梁跨度方方向立柱柱间距lla(mmm)900梁两侧立立柱间距距lb(mmm)12000步距h(mm)18000新浇混凝凝土楼板板立柱间间距la(mmm)、llb(mmm)900、9900混凝土梁梁居梁两两侧立柱柱中的位位置居中梁左侧立立柱距梁梁中心线线距离(mm

33、)600梁底增加加立柱根根数2梁底增加加立柱布布置方式式按混凝土土梁梁宽宽均分梁底增加加立柱依依次距梁梁左侧立立柱距离离(mmm)542,6588梁底支撑撑小梁根根数5梁底支撑撑小梁一一端悬挑挑长度(mm)150 设计简简图如下下：平面图图立面图图（四）、面面板验算算面板类型型覆面木胶胶合板面板厚度度(mmm)15面板抗弯弯强度设设计值f(N/mmm2)15面板弹性性模量EE(N/mm22)100000 取单位位宽度110000mm，按按四等跨跨连续梁梁计算，计计算简图图如下： Wbbh2/6=10000115115/663775000mm33，Ibh33/122=10000151515/12

34、28112500mm44 q10.9maax11.2(G1kk+ (G2kk+G3kk)hh)+11.4QQ1k，11.355(G11k+ (G22k+GG3k)h)+1.440.7Q11kb=00.9mmax1.22(00.1+(244+1.5)0.99)+11.42，11.355(00.1+(244+1.5)0.99)+11.40.772129.77kkN/mm q1静静0.911.355GG1k+(G2kk+G3kk)hhbb0.911.35500.1+(244+1.5)0.9911288.011kN/m q1活活0.911.40.77Q22kbb0.911.40.772111.766k

35、N/m q2(GG1k+ (G22k+GG3k)h)b=0.11+(224+11.5)0.91223.005kNN/m 11、强度度验算 Mmaax-0.1107qq1静L2+0.1211q1活活L2-00.1007228.00100.0992+0.12111.760.00920.02kkNmm MMmaxx/W0.0021106/37750000.57NN/mmm2ff115N/mm22 满足要要求！ 22、挠度度验算 maax00.6332qLL4/(1100EEI)=0.663223.0587.54/(110010000028112500)00.0003mmmll/4000887.55/

36、400000.222mm 满足要要求！ 33、支座座反力计计算 设计值值(承载载能力极极限状态态) R1=R5=0.3933 q11静l +0.4466 q11活l=0.339328.010.009+00.444611.7660.091.003kNN R2=R4=1.1433 q11静l +1.2233 q11活l=1.114328.010.009+11.222311.7660.092.999kNN R3=0.9288 q11静l +1.1422 q11活l=0.992828.010.009+11.144211.7660.092.445kNN 标准值值(正常常使用极极限状态态) R1=R5=0

37、.3933 q22l=00.3993223.00500.0990.79kkN R2=R4=1.1433 q22l=11.1443223.00500.0992.31kkN R3=0.9288 q22l=00.9228223.00500.0991.87kkN（五）、小小梁验算算小梁类型型方木小梁材料料规格(mm)60880小梁抗弯弯强度设设计值f(N/mmm2)15.444小梁抗剪剪强度设设计值(N/mmm2)1.788小梁弹性性模量EE(N/mm22)93500小梁截面面抵抗矩矩W(ccm3)64小梁截面面惯性矩矩I(ccm4)256 为简化化计算，按按四等跨跨连续梁梁和悬臂臂梁分别别计算，如如

38、下图： q1maax11.033+0.911.355(0.33-0.1)0.335/44+0.5(0.99-0.12)+00.9mmax1.22(00.5+(244+1.1)0.112)+1.441，11.355(00.5+(244+1.1)0.112)+1.440.711mmax0.66-0.35/2，(1.22-0.6)-0.335/22/221，22.999+0.911.355(00.3-0.11)00.355/4=3.01kkN/mm q2maax00.799+(00.3-0.11)00.355/4+0.55(00.9-0.112)+(0.5+(24+1.11)00.122)mmax0

39、.66-0.35/2，(1.22-0.6)-0.335/22/221，22.311+(00.3-0.11)00.355/42.32kkN/mm 11、抗弯弯验算 Mmaaxmmax0.1107qq1l12，0.5q11l22mmax0.11073.00100.922，0.533.0110.152200.266kNm MMmaxx/W0.2261106/64400004.08NN/mmm2ff115.444N/mm22 满足要要求！ 22、抗剪剪验算 Vmaaxmmax0.6607qq1l1，q1l2mmax0.66073.00100.9，33.0110.151.6455kN maax33Vma

40、ax/(2bhh0)=331.645510000/(26080)0.51NN/mmm211.788N/mmm2 满足要要求！ 33、挠度度验算 10.6322q2l14/(1100EEI)0.66322.332990044/(1100935502256000000)00.4mmml/44009000/400022.255mm 2q2l24/(88EI)2.3215004/(8893350256600000)0.001mmmll/40001150/40000.38mmm 满足要要求！ 44、支座座反力计计算 梁头处处(即梁梁底支撑撑小梁悬悬挑段根根部) 承载能能力极限限状态 Rmaaxmmax1.1143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2mmax1.11433.00100.9，00.399333.0110.9+33.0110.153.1kNN 同理可可得，梁梁底支撑撑小梁所所受最大大支座反反力依次次为R11R52.7kNN，R22R43.1kNN，R332.54kkN 正常使使用极限限状态 Rmmaxmaxx1.1433q2l1，0.3933q2l1+q2l2mmax1.11432.33200.9，00.399322.3220.9+22.3220.152.39kkN 同理可可得，梁梁底支撑撑小梁所所受最大大支座反反力依