框架厂房工程高支模施工方案4284.docx

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1、目录第一章 方案编编制依据据2第二章 工程概概况2第三章 施工难难点及应应对措施施错误！未定义义书签。第四章 高支模模支撑方方案错误！未定义义书签。第五章 高支模模验算书书5第六章 高支模模施工的的安全管管理24第七章 高高支模施施工方法法25第八章 监测措措施31第九章 高支模模施工图323第一章 方案编编制依据据1、建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范JJGJ1130-20001 JJ84-20001（220022版）；2、建筑筑结构荷荷载规范范（GGB50009-20001）；3、混凝凝土结构构工程施施工及验验收规范范（GGB5002044-922）；4、木结结构设计计规范（

2、GGBJ55-888）；5、钢结结构设计计规范（GGBJ117-888）；6、建筑筑工程施施工质量量验收统统一标准准（GGB5003000-20001）；7、本工程程的建筑筑、结构构施工图图纸；8、建筑筑施工计计算手册册（江江正荣著著）9、模板板与脚手手架工程程施工技技术措施施第二章 工程概概况2.1工程程概述*车间为为单栋独独立厂房房，总建建筑面积积15006.339，总占占地面积积5988.344。首层层层高为99.0000米，首首层6.0000米处局局部设夹夹层；二层层层高100米，二层层5米高高处局部部设夹层层。2.2结构构工程概概况1本工程程基础为为预应力力桩承承台基础础，主体体为钢

3、筋筋混凝土土框架结结构。本工程程0.0000标标高相当当于绝对对标高115.000米， 2首层梁梁面结构标高高为-1.000mm，夹层层梁板面面结构标高高为5.95m，二层层梁板面面结构标高高为8.900m，二层夹夹层梁板板面标高高为133.955m，屋面梁梁板面结结构标高高为188.6018.90m。首层夹层层楼板厚厚度为1100，梁的最最大截面面为30008000，柱的的最大截截面1000010000；二层楼楼板厚度度为1220，二层梁梁的最大大截面为为45001300，柱柱的最大大截面11000010000；二层夹夹层楼板板厚度为为1100，梁的的最大截截面为33508000，柱的的最大

4、截截面1000010000；屋屋面梁的的最大截截面为990020000，楼板板厚度为为120，柱的最最大截面面90009000，独立柱柱间距（即即主梁跨跨度）为为10米。3由于施施工图中中大部分分承台、基基础梁顶顶面标高高为-11.00，在在施工组组织设计计中的总总体施工工部署中中，在完成成承台和和基础梁梁后即进进行首层层大面积积回填土土施工。一层、二层支模最小高度分别为8.60m、8m，均属于高支模，尤其是一层模板支撑体系及屋面梁9002000梁的支设是本工程的一个关键，如何安全、牢固、环保、经济地解决这一问题，是我们的工作重点。 第三章 施工难难点及应应对措施施承台基础梁梁面标高高为11.

5、000mm，首层层高高设计为为8.9900mm (AAD轴)，无无形中增增加了楼楼层模板板支架安安装高度度，大大大增加了了高支模模的施工工难度和和施工安安全。同时由于拟拟建工程程表层土土层为回回填土，地地基承载载力较低低，无法法满足高高支模架架的承载载力要求求。拟建建筑物物梁板跨跨度较大大、梁较较高、荷荷载较重重等原因因，在浇浇筑砼施施工时会会出现较较大沉降降量，对对模板安安装起拱拱、屋面面砼面层层标高、平平整度等等较难控控制。为确保工程程质量、降降低高支支模安全全风险和和施工难难度，采采取以下下措施方方案来满满足要求求：拆除侧模待待砼具有有一定设设计强度度后就开开始进行行地面土土方分层层回填

6、，分分层厚度度按照330cmm一层进进行，随随即采取取机械强强夯施工工，土方方回填密密实度必必须达到到94（经压压实达到到94密实度度的地基基承载力力能达到到3500Kpaa以上），直直至回填填到地面面层底面面位置。经过地面先先施工处处理，高高支模基基底平整整度和地地基承载载力均满满足了要要求，同同时也大大大降低低了高支支撑的高高度，降降低了高高支模的的施工难难度和风风险。第四章 高支模模支撑方方案4.1 梁梁模板及及支撑架的设计计4.1.11、 450013000梁模板及及支撑架的设计计1、梁的底底模与侧侧模均采采用188厚九夹夹板，次次龙骨选选用801000方木木，梁底底模木方方垂直于梁梁

7、截面支支设，间间距为300，主主龙骨采采用48*3.55钢管管，横向间距距4000。侧模背次龙龙骨木方方沿梁高高方向布布置，间间距250，梁侧侧模用12对对拉螺栓栓固定，对对拉螺栓栓沿梁高高每400mmm设一道道，纵向向间距每每500mmm设置一一道。主梁底采用用三排立立杆，立立杆沿梁梁宽间距距为4550，中中间的立立杆位于于梁宽方方向的正正中位置置，梁两两侧的立杆杆要在梁梁的截面面以外。水平杆杆间距为为1500。3、主梁支支撑体系系与结构构柱连接接，并单单独设置置剪刀撑撑，保证证周边板板、次梁梁模板及及支撑体体系拆除除后的支支撑体系系的稳定定性。4.1.22、 900020000、99001

8、6000、880017000梁模板及及支撑架的设计计1、梁的底底模与侧侧模均采采用188厚九夹夹板，次次龙骨选选用8001000方木木，梁底底模木方方平行于于梁截面面支设，间距为200，主龙骨采用48*3.5钢管，横向间距400。侧模背次龙龙骨木方方沿梁高高方向布布置，间间距250，梁侧侧模用16对拉螺螺栓固定定，对拉拉螺栓沿沿梁高每每400mmm设一道道，纵向向间距每每500mmm设置一一道。主梁底采用用四排立立杆，立立杆沿梁梁宽间距距为4550，中中间的立立杆位于于梁宽方方向的正正中位置置，梁两两侧的立立杆要在在梁的截截面以外外。水平平杆间距距为15500。3、主梁支支撑体系系与结构构柱连

9、接接，并单单独设置置剪刀撑撑，保证证周边板板、次梁梁模板及及支撑体体系拆除除后的支支撑体系系的稳定定性。4.2 首首层顶板板模板及及支撑架的设计计1、顶板模模板采用用18厚厚九夹板板，次龙龙骨选用用501000方木木，间距距为400，主龙龙骨采用用48*3.55钢管，间间距800。2、满堂脚脚手架支支撑体系系设计为为：立杆杆间距8800mmm，水平平杆每115000mm一道，架架体纵横横相连，设设剪刀撑撑。在脚手手架的底底端之上上200mmm，设设纵横扫扫地杆。3、次梁及及板的模模板体系系与主梁梁相对独独立，便便于模板板支撑体体系得分分批拆除除，二层层梁板混混凝土强强度达到到设计880%开开始

10、拆除除板底、次次梁模板板及支撑撑体系，待待屋面混混凝土浇浇筑完成成拆除二二层主梁梁的支撑撑体系及及模板。4.3 剪剪刀撑的的设置1）满堂模模板支架架四周与与中间每每隔四排排支架立立杆应设设置一道道纵向剪剪刀撑，由由底至顶顶连续设设置。2）模板支支架，其其两端与与中间每每隔4排排立杆从从顶层开开始向下下每隔22步设置置一道水水平剪刀刀撑。3）每道剪剪刀撑宽宽度不应应小于44跨，且且不小于于6米，斜斜杆与地地面的倾倾角宜在在45600之间间。4）剪刀撑撑斜杆的的接长宜宜采用搭搭接，搭搭接长度度不应小小于1米米，应采采用不少少于2个个旋转扣扣件固定定，端部部扣件盖盖板的边边缘到杆杆件端部部距离不不应

11、小于于1000mm。5）剪刀撑撑的斜杆杆与基本本构架结结构杆件件之间至至少有三三道连接接，其中中斜杆的的对接或或搭接接接头部位位至少有有一道连连接。4.4 与与竖向构构件的加加固措施施混凝土的浇浇筑顺序序为“先先浇筑竖竖向混凝凝土构件件，再浇浇筑水平平向混凝凝土构件件”，因因此在浇浇注梁板板混凝土土时，旁旁边的竖竖向构件件已具备备一定的的强度，结结合上述述情况，支支撑体系系的连墙墙件进行行如下设设置：在在靠独立立大柱子子边上竖竖向每隔隔3.00米（与与模板支支撑体系系的水平平杆位置置相吻合合）设置置一个钢钢管柱箍箍做为钢钢管支撑撑体系的的连墙件件。4.5 支撑立杆杆基础1、由于在在完成承承台和

12、基基础梁后后即进行行首层大大面积回回填土施施工。因因此二层层梁板下下的支撑撑地面为为首层回回填土地地面，考虑到到施工场场地地下下水位本本来就较较高，再再加上雨雨水影响响，导致致回填土土地面承承载力下下降，确确定在回回填土上上浇筑1100厚厚C155砼垫层层，以增增加首层层回填土土地面的的承载力力。并采采取在立立杆下垫垫木方和和模板，加加大承压压面积。先在土面上垫一块约500500宽的旧模板，在旧模板上垫上50100木方，然后在木方上面架设脚手架立杆。2、屋面梁梁板的支支撑地面面为二层层梁板结结构。为为保证上上部荷载载的有效效传递，在在浇筑屋屋面梁板板砼前，一一、夹层的模模板支撑撑体系暂暂不拆除

13、除，通过过模板支支撑体系系将上部部荷载进进行传递递。第五章 高支模模验算书书5.1 二二层主梁梁模板验验算5.1.11、参数数信息: 1.脚脚手架参参数 立柱梁梁跨度方方向间距距l(mm):00.600；立杆杆上端伸伸出至模模板支撑撑点长度度a(mm):00.100； 脚手架架步距(m):1.550；脚脚手架搭搭设高度度(m):8.60； 梁两侧侧立柱间间距(mm):00.900；承重重架支设设:1根承承重立杆杆，木方方垂直梁梁截面； 2.荷荷载参数数 模板与与木块自自重(kkN/mm2):00.3550；梁梁截面宽宽度B(m):0.4450； 混凝土土和钢筋筋自重(kN/m3):225.00

14、00；梁截面面高度DD(m):1.3000； 倾倒混混凝土荷荷载标准准值(kkN/mm2):22.0000；施施工均布布荷载标标准值(kN/m2):22.0000； 3.木木方参数数 木方弹弹性模量量E(NN/mmm2):995000.0000；木木方抗弯弯强度设设计值(N/mmm2):113.0000； 木方抗抗剪强度度设计值值(N/mm2):11.3000；木木方的间间隔距离离(mmm):3300.0000； 木方的的截面宽宽度(mmm):80.00；木方的的截面高高度(mmm):1000.000； 4.其其他 采用的的钢管类类型(mmm):4883.5。 扣件连连接方式式:双扣件件，扣件

15、件抗滑承承载力系系数:00.800； 梁模板板支撑架架立面简简图 5.11.2、梁底底支撑的的计算 作用于于支撑钢钢管的荷荷载包括括梁与模模板自重重荷载，施施工活荷荷载等。 1.荷荷载的计计算： (1)钢钢筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm)： q11 = 25.00001.33000.6600=19.5000 kNN/m； (2)模模板的自自重线荷荷载(kkN/mm)： q22 = 0.33500.6600(21.3300+0.4450)/ 00.4550=11.4223 kkN/mm； (3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振倒混凝凝土时产产生的荷荷载(kkN)： 经计计算得到到，活荷荷载

16、标准准值 PP1= (2.0000+2.0000)0.44500.6600=1.0080 kN； 2.木木方楞的的支撑力力计算 均均布荷载载 q = 11.219.5000+1.21.4423=25.1088 kNN/m； 集集中荷载载 P = 11.41.0080=1.5512 kN； 木木方计算算简图 经经过计算算得到从从左到右右各木方方传递集集中力即支座座力分别为为： N1=2.1154 kN； N2=8.5569 kN； N3=2.1154 kN； 木木方按照照三跨连连续梁计计算。 本本算例中中，木方方的截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为: W=8.000010.000010.

17、0000/6 = 1133.33 cm33； I=8.000010.000010.000010.0000/122 = 6666.677 cmm4； 木方强强度计算算: 最最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的弯弯矩和，计计算公式式如下: 均均布荷载载 q = 8.5699/0.6000=144.2882 kkN/mm； 最最大弯距距 M =0.11ql22= 00.114.28220.66000.6600= 0.5144 kNN.m； 截截面应力力 = M / W = 00.51141106/13333333.33 = 3.8856 N/mmm2； 木方的的计算强强度小

18、于于13.0 NN/mmm2,满足要要求! 木方抗抗剪计算算： 最最大剪力力的计算算公式如如下: QQ = 0.66ql 截截面抗剪剪强度必必须满足足: TT = 3Q/2bhh T 其其中最大大剪力: Q = 00.614.28220.6600 = 55.1442 kkN； 截面抗抗剪强度度计算值值 T = 3351441.5527/(280.00001000.0000) = 00.9664 NN/mmm2； 截面抗抗剪强度度设计值值 TT = 1.3000 N/mm22； 木方的的抗剪强强度计算算满足要要求! 木方挠挠度计算算: 最最大挠度度考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分

19、配的挠挠度和，计计算公式式如下: 最最大变形形 V= 0.677711.90226000.00004 /(100095000.00006666.6667103)=00.1665 mmm； 木方的的最大挠挠度小于于 6000.0/2500,满足足要求! 3.支支撑钢管管的强度度计算 支支撑钢管管按照连连续梁的的计算如如下 计计算简图图(kNN) 支支撑钢管管变形图图(kNN.m) 支支撑钢管管弯矩图图(kNN.m) 经经过连续续梁的计计算得到到： 支支座反力力 RA = RB=0.4166 kNN 中间间支座最最大反力力Rmaax=111.4476； 最最大弯矩矩 Mmaax=00.2998 k

20、kN.mm； 最最大变形形 Vmaax=00.1442 mmm； 截截面应力力 =00.29981106/50080.0=558.6610 N/mmm2； 支撑钢钢管的计计算强度度小于2205.0 NN/mmm2,满足要要求! 5.1.3、梁底底纵向钢钢管计算算 纵向钢钢管只起起构造作作用，通通过扣件件连接到到立杆。 5.11.4、扣件件抗滑移移的计算算: 按照建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范培培训讲座座刘群群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣扣件抗滑滑承载力力系数00.800，该工工程实际际的旋转转双扣件件承载力力取值为为12.80kkN 。 纵向或

21、或横向水水平杆与与立杆连连接时，扣扣件的抗抗滑承载载力按照照下式计计算(规范5.2.55): R Rcc 其中 RRc - 扣扣件抗滑滑承载力力设计值值,取12.80 kN； RR - 纵向向或横向向水平杆杆传给立立杆的竖竖向作用用力设计计值； 计算中中R取最大大支座反反力，RR=111.488 kNN； R 122.800 kNN,所以以双扣件件抗滑承承载力的的设计计计算满足足要求! 5.11.5、立杆杆的稳定定性计算算: 立杆的的稳定性性计算公公式 其中 NN - 立杆杆的轴心心压力设设计值，它它包括： 横横杆的最最大支座座反力： N1 =111.4476 kN ； 脚脚手架钢钢管的自自重

22、： N2 = 1.220.12298.6600=1.3332 kN； NN =111.4476+1.3332=12.8088 kNN； - 轴心受受压立杆杆的稳定定系数，由由长细比比 lo/i 查表得得到； ii - 计算算立杆的的截面回回转半径径 (ccm)：i = 1.58； AA - 立杆杆净截面面面积 (cmm2)： A = 44.899； WW - 立杆杆净截面面抵抗矩矩(cmm3)：W = 5.08； - 钢管管立杆抗抗压强度度计算值值 ( N/mmm2)； f - 钢管立立杆抗压压强度设设计值：f =2205.00 N/mmm2； llo - 计算算长度 (m)； 如果完完全参照

23、照扣件件式规范范不考考虑高支支撑架，由由公式(1)或或(2)计算 llo = k1uh (11) llo = (h+2a) (2) kk1 - 计算算长度附附加系数数，按照照表1取值为为：1.1677 ； uu - 计算算长度系系数，参参照扣扣件式规规范表表5.33.3，u =1.7700； aa - 立杆杆上端伸伸出顶层层横杆中中心线至至模板支支撑点的的长度：a =0.1100 m； 公式(11)的计计算结果果： 立杆计计算长度度 Lo = k1uh = 11.16671.77001.5500 = 22.9776 mm； LLo/i = 29975.8500 / 15.8000 = 1888

24、.0000 ； 由长细细比 llo/ii 的的结果查查表得到到轴心受受压立杆杆的稳定定系数= 00.2003 ； 钢管立立杆受压压强度计计算值 ；=1128007.8819/(0.20334889.0000) = 1299.0224 NN/mmm2； 立杆稳稳定性计计算 = 1229.0024 N/mmm2 小于 f = 2205.00满满足要求求！ 立杆计计算长度度 Lo = h+22a = 1.5000+0.10002 = 1.7000 m； LLo/i = 117000.0000 / 155.8000 = 1008.0000 ； 公式(22)的计计算结果果： 由长细细比 llo/ii 的

25、的结果查查表得到到轴心受受压立杆杆的稳定定系数= 00.5330 ； 钢管立立杆受压压强度计计算值 ；=1128007.8819/(0.53004889.0000) = 49.4199 N/mm22； 立杆稳稳定性计计算 = 499.4119 NN/mmm2 小于 f = 2205.00满满足要求求！ 如果考考虑到高高支撑架架的安全全因素，适适宜由公公式(33)计算算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算算长度附附加系数数，h+2a = 11.7000 按按照表22取值1.0166 ； 公式(33)的计计算结果果： 立杆计计算长度度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1

26、1671.0016(1.5000+0.10002) = 22.0116 mm； LLo/i = 220155.6442 / 155.8000 = 1228.0000 ； 由长细细比 llo/ii 的的结果查查表得到到轴心受受压立杆杆的稳定定系数= 00.4006 ； 钢管立立杆受压压强度计计算值 ；=1128007.8819/(0.40664889.0000) = 64.5122 N/mm22； 立杆稳稳定性计计算 = 644.5112 NN/mmm2 小于 f = 2205.00满满足要求求！ 模板承承重架应应尽量利利用剪力力墙或柱柱作为连连接连墙墙件，否否则存在在安全隐隐患。 以上表表参照

27、 杜荣军军：扣扣件式钢钢管模板板高支撑撑架设计计和使用用安全5.2 屋屋面层主主梁模板板验算5.2.11、参数数信息: 梁段信信息:9000*20000 1.脚脚手架参参数 立柱梁梁跨度方方向间距距l(mm):00.400；立杆杆上端伸伸出至模模板支撑撑点长度度a(mm):00.100； 脚手架架步距(m):1.550；脚脚手架搭搭设高度度(m):8.00； 梁两侧侧立柱间间距(mm):11.400；承重重架支设设:2根承承重立杆杆，木方方垂直梁梁截面； 2.荷荷载参数数 模板与与木块自自重(kkN/mm2):0.3500；梁截截面宽度度B(mm):00.9000； 混凝土土和钢筋筋自重(kN

28、/m3):225.0000；梁截面面高度DD(m):2.0000； 倾倒混混凝土荷荷载标准准值(kkN/mm2):22.5000；施施工均布布荷载标标准值(kN/m2):22.0000； 3.木木方参数数 木方弹弹性模量量E(NN/mmm2):995000.0000；木木方抗弯弯强度设设计值(N/mmm2):113.0000； 木方抗抗剪强度度设计值值(N/mm22):11.3000；木木方的间间隔距离离(mmm):3300.0000； 木方的的截面宽宽度(mmm):80.00；木方的的截面高高度(mmm):1000.000； 4.其其他 采用的的钢管类类型(mmm):4883.5。 扣件连连

29、接方式式:双扣件件，扣件件抗滑承承载力系系数:00.800； 梁模板板支撑架架立面简简图 5.22.2、梁底底支撑的的计算 作用于于支撑钢钢管的荷荷载包括括梁与模模板自重重荷载，施施工活荷荷载等。 1.荷荷载的计计算： (1)钢钢筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm)： q11 = 25.00002.00000.4400=20.0000 kNN/m； (2)模模板的自自重线荷荷载(kkN/mm)： q22 = 0.33500.4400(22.0000+0.9900)/ 00.9000=00.7662 kkN/mm； (3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振倒混凝凝土时产产生的荷荷载(kkN)：

30、经计计算得到到，活荷荷载标准准值 PP1= (2.0000+2.5500)0.99000.4400=1.6620 kN； 2.木木方楞的的支撑力力计算 均均布荷载载 q = 11.220.0000+1.20.7762=24.9155 kNN/m； 集集中荷载载 P = 11.41.6620=2.2268 kN； 木木方计算算简图 经经过计算算得到从从左到右右各木方方传递集集中力即支座座力分别为为： N1=2.8814 kN； N2=9.4431 kN； N3=9.6620 kN； N4=2.8814 kN； 木木方按照照简支梁梁计算。 本本算例中中，木方方的截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分

31、别为为: W=8.000010.000010.0000/6 = 1133.33 cm33； I=8.000010.000010.000010.0000/122 = 6666.677 cmm4； 木方强强度计算算: 最最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的弯弯矩和，计计算公式式如下: 均均布荷载载 q = 9.6200/0.4000=244.0449 kkN/mm； 最最大弯距距 M =0.11ql22= 00.124.04990.44000.4400= 0.3855 kNN.m； 截截面应力力 = M / W = 00.38851106/13333333.33 = 2.

32、8886 N/mmm2； 木方的的计算强强度小于于13.00 N/mm22,满足要要求! 木方抗抗剪计算算： 最最大剪力力的计算算公式如如下: QQ = 0.66ql 截截面抗剪剪强度必必须满足足: TT = 3Q/2bhh T 其其中最大大剪力: Q = 00.624.04990.4400 = 55.7772 kkN； 截面抗抗剪强度度计算值值 T = 3357771.7760/(280.00001000.0000) = 11.0882 NN/mmm2； 截面抗抗剪强度度设计值值 TT = 1.3000 N/mm22； 木方的的抗剪强强度计算算满足要要求! 木方挠挠度计算算: 最最大挠度度考

33、虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的挠挠度和，计计算公式式如下: 最最大变形形 V= 0.677720.04114000.00004 /(100095000.00006666.6667103)=00.0555 mmm； 木方的的最大挠挠度小于于 4000.00/2550,满满足要求求! 3.支支撑钢管管的强度度计算 支支撑钢管管按照连连续梁的的计算如如下 计计算简图图(kNN) 支支撑钢管管变形图图(kNN.m) 支支撑钢管管弯矩图图(kNN.m) 经经过连续续梁的计计算得到到： 支支座反力力 RA = RB=1.1699 kNN 中间间支座最最大反力力Rmaax=112.553

34、3； 最最大弯矩矩 Mmaax=00.3666 kkN.mm； 最最大变形形 Vmaax=00.3225 mmm； 截截面应力力 =00.36661106/50080.0=772.0090 N/mmm2； 支撑钢钢管的计计算强度度小于2205.0 NN/mmm2,满足要要求! 5.2.3、梁底底纵向钢钢管计算算 纵向钢钢管只起起构造作作用，通通过扣件件连接到到立杆。 5.2.4、扣件件抗滑移移的计算算: 按照建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范培培训讲座座刘群群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣扣件抗滑滑承载力力系数00.800，该工工程实际际的旋转转双扣

35、件件承载力力取值为为12.80kkN 。 纵向或或横向水水平杆与与立杆连连接时，扣扣件的抗抗滑承载载力按照照下式计计算(规范5.2.55): R Rcc 其中 RRc - 扣扣件抗滑滑承载力力设计值值,取12.80 kN； RR - 纵向向或横向向水平杆杆传给立立杆的竖竖向作用用力设计计值； 计算中中R取最大大支座反反力，RR=122.533 kNN； R 122.800 kNN,所以以双扣件件抗滑承承载力的的设计计计算满足足要求! 5.2.5、立杆杆的稳定定性计算算: 立杆的的稳定性性计算公公式 其中 NN - 立杆杆的轴心心压力设设计值，它它包括： 横横杆的最最大支座座反力： N1 =112.5533 kN ； 脚脚手架钢钢管的自自重： N2 = 1.220.11368.0000=1.3306 kN； NN =112.5533+1