钢板桩围堰施工组织设计21297.docx

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1、 沉湖汉江特大桥钢板桩围堰施工方案 目 录一、沉湖汉江特大桥95#、96#墩钢板桩围堰施工方案21、工程概述22、钢板桩桩围堰布布置23、钢板桩桩围堰施施工方案案34、钢板桩桩围堰施施工中的的防漏水水措施75、钢板桩桩围堰施施工中的的安全措措施86、劳动力力计划887、主要设设备投入入998、施工周周期安排排9二、沉湖汉汉江特大大桥966#墩钢钢板桩围围堰计算算书10三、沉湖汉汉江特大大桥955#墩钢钢板桩围围堰计算算书29附件：1、沉湖汉江特大桥96#墩钢板桩围堰施工设计图2、沉湖汉汉江特大大桥955#墩钢钢板桩围围堰施工工设计图图沉湖汉江特特大桥95#、966#墩钢钢板桩围围堰施工工方案一

2、、工程概概述沉湖汉江特特大桥处处于仙桃桃市长倘倘口镇、汉汉川市沉沉湖镇内内，起诉诉里程为为DK7717763.18DK7797705.81，全全长79942.63mm。主桥桥以一联联（1022m1688m1022m）预预应力混混凝土连连续钢构构跨越汉汉江河道道。其中中95、966墩位位于汉江江河道中中，四季季有水，为为深水基基础，承承台、墩墩身具体体布置如如下：95、996墩墩具体参参数如下下：墩 号承台尺寸承台底 标高（mm）承台顶 标高（mm）河床 标高高（m）长（m）宽（m）高（m）9526.921.1513.500518.500519.39626.921.1511.444216.444

3、220.4二、钢板桩桩围堰布布置95、996主主墩拟采采用钢板板桩围堰堰进行承承台、墩墩身的施施工。钢钢板桩采采用拉森森型，其其长度为为18米米、200米，围围堰平面面尺寸为为28.822.88m。在考虑虑承台埋埋深、河河床标高高等因素素基础上上，本方方案以996墩为为例，对对钢板桩桩围堰的的施工进进行详细细叙述。钢钢板桩的的具体布布置如下下图：三、钢板桩桩围堰施施工方案案（一）、插插打钢板板桩前的的准备工工作1、每个墩墩的钻孔孔桩完成成后，拆拆除钻孔孔平台，保留栈桥和四周施工平台，并能满足起重设备（50t履带吊）能沿栈桥和四周施工平台通行；2、对河床床进行清清理：根根据钻孔孔情况,96#墩局

4、部部可能存存在片石石,在桩桩基施工工完成后后,利用用挖机对对围堰范范围内进进行清理理,避免免在钢板板桩插打打位置遇遇到障碍碍物；3、钢板桩桩变形检检查：因钢板桩桩在装卸、运运输过程程会出现现撞伤、弯弯扭及锁锁口变形形等现象象，因此，钢钢板桩在在插打前有必要对其其进行变形形检查。对变形形严重的的钢板桩桩进行校校正并做销口口通过检检查。锁锁口检查查方法：用一块块长约22米的同同类型、同同规格的的钢板桩桩作标准准，采用用卷扬机机拉动标标准钢板板桩平车车，从桩桩头至桩桩尾作锁口通通过检查查，对于于检查通通过的投投入使用用，不合合格的再再进行校校正或淘淘汰不用用。钢板板桩的其其它检查查：剔除钢钢板桩前前

5、期使用用后表面因因焊接钢钢板、钢钢筋留下下的残渣渣瘤；4、振动锤锤检查：振动锤锤是打拔拔钢板桩桩的关键键设备，在在打拔前前一定要要进行专专门检查查，确保保线路畅畅通，功功能正常常，振动锤锤的端电电压要达达到 33804200 V，而而夹板牙牙齿不能能有太多多磨损；5、涂刷黄黄油混合合物油膏膏：为了减少少插打时时锁口间间的摩擦擦和减少少钢板桩桩围堰的的渗漏，在钢板板桩锁口口内涂抹抹黄油混混合物油油膏（重重量配合合比为沥沥青：黄黄油：滑滑石粉：锯末=4：66：100：1）。（二）、钢钢板桩围围堰的插插打钢板桩插打打利用墩位位四周平平台上550t履履带吊作作为起吊吊设备，配配合DZZ60型振动锤的施

6、工工方法逐逐片插打打。1、安装装钢板桩桩插打导导向：钢板桩桩插打之之前，在在钻孔桩桩外侧的的钢护筒筒上焊接接牛腿，安安装第一一道支撑撑圈梁,作为钢钢板桩插插打时的的导向架架，以控控制钢板板桩的平平面尺寸寸和垂直直度；2、为了确确保每一一片钢板板桩插打打准确，第第一片钢钢板桩是是插打的的关键，第第一片钢钢板桩位位置选择择在上游游或下游游中心位位置，插插打前在在导向架架上设置置限位装装装制，大大小比钢板板桩每边边放大11cm，插插打时，钢钢板桩桩桩背紧靠靠导向架架，边插插边将吊吊钩缓慢慢下放，这这时在相相互垂直直的两个个方向用用锤球进行行观测，以以确保钢钢板桩插插正、插插直；3、通过检检测，确确定

7、第一一片钢板板桩插打打合格后后，然后后以第一一根钢板板桩为基基准，再再向两边边对称插插打每一根根钢板桩桩到设计计位置。整个施施工过程程中，要要用锤球球始终控控制每片片桩的垂垂直度，及及时调整整；4、每一片片钢板桩桩先利用用自重下下插，当当自重不不能下插插时，才才进行加加压。5、钢板桩桩插打至至设计标标高后，立即与导向架进行焊接，以抵抗水流冲击；6、插打过过程中，须须遵守“插桩正正直，分分散即纠纠，调整整合拢”的施工工要点。（三）、围堰内抽水、吸泥、安装内支撑及水下封底1、钢板桩桩插打完完毕后，抽抽水、吸吸泥至18.5m标高处处，安装装第二道道支撑；2、继续抽抽水、吸吸泥至16.0m标高，安安装

8、第三三道支撑撑；3、第三道道支撑安安装完成成后，向向围堰内内加水至至围堰外外水位，水水下吸泥泥、清淤淤至99.442mm标高。4、水下浇浇注封底底砼；水下吸泥、清清淤到设设计标高高后，即即可进行行水下封封底砼施施工，封封底砼标标号为CC25，封封底厚度度为2.0mm。（1）、封封底砼导导管的选选择及布布置导管采用3255mm钢钢管，每每根长约约17米米。导管管在使用用前须进进行水密密试验，导导管安装装时，每每个接头头须预紧紧检查，下下放固定定时，导导管下口口悬空115220cmm。导管的布置置、固定定利用原原先的钻钻孔平台台，每根根导管的的作业半半径按55m考虑虑，则每每个墩需需布置88套导管

9、管。（2）、封封底砼的的浇注封底砼须一一次性浇浇注完成成。砼采采用后场场拌合站站集中拌拌制，由由砼罐车车运至现现场并通通过汽车车泵泵送送。首批砼灌注注时，先先用一110m33的集料料斗储料料，待储储料斗满满后，拔拔球浇注注首批砼砼，首批批砼浇注注后，导导管埋深深应不小小于0.600.8mm。砼浇浇注前，在在每个导导管处布布置一小小型门架架，在门门架上挂挂上倒链链。砼浇浇注过程程中，导导管应随随砼面的的上升而而提升，导导管的提提升由倒倒链控制制。封底砼的浇浇注顺序序：先低低处，后后高处（先先将低处处砼灌高高，避免免高处灌灌注的砼砼往低处处流，使使导管底底口脱空空而进水水或导管管埋深过过浅）。砼砼

10、的浇注注应先四四周后中中间，并并确保砼砼的表面面大致水水平。在砼的浇注注过程中中，由技技术人员员负责测测量砼的的浇注高高度和砼砼扩展情情况，正正确指挥挥施工人人员调整整导管的的埋深，并并及时与与实验室室联系控控制砼的的坍落度度。砼浇注将近近结束时时，重点点对导管管与导管管的中心心处、护护筒四周周及钢板板桩壁等等部位进进行高程程的测量量，确保保砼面的的标高达达到设计计要求。由于浇注水水下封底底时，砼砼表面无无法达到到比较平平整的要要求，所所以在砼砼浇注时时，将砼砼顶面标标高控制制在设计计标高下下20ccm左右右，待砼砼达到强强度，围围堰内抽抽水后，再再补浇220cmm砼垫层层。5、待水下下封底砼

11、砼达到设设计强度度后，抽抽除围堰堰内的水水，浇注注砼垫层层，并在在围堰四四周作积积水坑。在钢围堰抽水过程中，设置专人观察钢围堰变形情况。（四）、承承台、墩墩柱施工工1、抽出围围堰内的的水后，切割割护筒、凿凿除桩头头、绑扎扎钢筋、安装承台模板、浇注5米高承台砼；2、5米高高承台施施工完成成后，在在承台与与钢板桩桩间填注注砂、土土混合物物并夯实实，并在在其顶部部浇注330cmmC300砼，然然后拆除除第三道道支撑，进行2.5米高承台及墩柱的施工。（五）、围围堰的拆拆除1、围堰拆拆除时，向围堰内注水至18.5m标高处，拆除第二道支撑；2、继续向向围堰内内注水至至233.5mm标高处处，拆除除第一道道

12、支撑；3、钢板桩桩拔除方方法：先先用打拔拔桩机夹夹住钢板板桩头部部振动11minn2mmin，使使钢板桩桩周围的的土松动动，产生生“液化”，减少少土对桩桩的摩阻阻力，然然后慢慢慢的往上上振拔，拔拔桩时注注意桩机机的负荷荷情况，发发现上拔拔困难或或拔不上上来时，停停止拔桩桩，可先先行往下下施打少少许，再再往上拨拨，如此此反复可可将桩拔拔出来。四、钢板桩桩围堰施施工中的的防漏水水措施钢板桩锁口口之间连连接是否否紧密是是钢板桩桩围堰施施工中的的难点，是是关系到到围堰是是否能成成功抽水水进行下下道工序序的关键键因素。为为此，须须从钢板板桩施工工前、插插打时、抽抽水后等等每道工工序加以以控制.1、钢板桩

13、桩在运到到现场后后，派专专人仔细细清理索索口间杂杂物、观观察索口口是否变变形，对对于索口口变形的的钢板桩桩，应调调正后使使用；2、在钢板板桩锁口口内涂抹抹黄油混混合物油油膏（重重量配合合比为沥沥青：黄黄油：滑滑石粉：锯末=4：66：100：1）以防止钢板桩的漏水；3、钢板桩桩在插打打时应保保证其垂垂直，防防止相互互倾斜的的钢板桩桩之间索索口无法法密贴；4、钢板桩桩围堰在在抽水后后若存在在较小的的漏水现现象，在在抽水时时，可以以看到哪哪条缝出出现漏水水，利用用漏水处处水压差差降产生生吸力的的原理，在在漏水处处钢板桩桩上迅速速溜下一袋袋干细砂砂或锯木木屑、粉粉煤灰（煤煤碴）等等填充物物，在吸吸力的

14、作作用下，填填充物会会被吸入入接缝的的漏水处处，将漏漏水通道道堵塞，有有效的减减少漏水水量。若若抽水后后漏水现现象较为为严重，则则将旧棉棉被或土土工布裁裁剪成335ccm的长长条状，派派潜水员员将漏水水处用棉棉条从水水面堵塞塞至河床床面；5、在水下下浇注封封底砼时时，将砼砼顶面标标高降低低0.22m，待待围堰内内水抽干干后，在在承台范范围内在在补浇00.2mm垫层，而而在钢板板桩内侧侧做积水水坑，防防止钢板板桩间轻轻微的渗渗水对承承台施工工的影响响。五、钢板桩桩围堰施施工中的的安全措措施为确保施工工中的安安全，在在进行钢钢板桩围围堰施工工时，必必须将安安全工作作放在首首位，预预防为主主，在施施

15、工过程程中应注注意如下下几点：1、对操作作人员进进行安全全思想教教育，提提高操作作人员安安全意识识，实行行培训持持证上岗岗制度，不不经培训训或无证证者，不不得进行行上岗操操作；2、建立好好钢板桩桩安全管管理制度度，完善善好安全全管理体体制，编编制好钢钢板桩安安全施工工应急方方案；3、用吊车车进行水水平和垂垂直起吊吊时，对对吊车起起吊能力力和吊起起后是否否稳定进进行实测测，保证证在起吊吊时安全全可靠，防防止发生生意外安安全事故故；4、在钢板板桩插打打过程中中，要设设专人指指挥，避避免人多多时乱指指挥，出出现意外外安全事事故；5、在钢板板桩围堰堰开始抽抽水时，要要派人定定时进行行观检，时时刻注意意

16、并记录录钢围堰堰变化情情况；6、钢板桩桩围堰内内支撑一一定要按按设计进进行施工工，施工工焊缝一一定要牢牢固，断断面尺寸寸和数量量要符合合设计要要求；7、对所有有滑轮和和钢丝绳绳每天进进行检查查，特别别是要注注意滑轮轮的轴和和钢丝绳绳摩损情情况，危危及安全全的要及及时维修修、更换换；8、六级以以上大风风应停止止打桩、吊吊装等施施工作业业并做好好防风措措施；9、水上施施工作业业人员须须严格遵遵守水上上施工安安全防护护相关规规定，所所有进入入作业区区人员均均须戴好好安全帽帽，穿好好救生衣衣，必要要时拴挂挂好安全全带；10、由围围堰外至至围堰内内须设置置临时出出入通道道，并焊焊好栏杆杆、踏步步板；11

17、、夜间间施工时时必须保保持良好好的照明明；12、每个个墩旁应应备用救救生船一一艘。六、劳动力力计划项目施工采采用集中中管理，流流水作业业。现场场设一个个工点来来配备劳劳动力，现现场设管管理人员员3名，技技术人员员2名，负负责包括括施工管管理、技技术等方方面的工工作。其其余工种种人员数数量配备备按能满满足两个个墩同时时施工考考虑，主主要有装装吊工115人、铆铆焊工330人、钢钢筋工330人、砼砼工200人、木木工200人及普普工200人等。七、主要设设备投入入序号设备名称规格型号数量备注1钢板桩拉森（LL=188m、20mm）各1套2打桩桩锤DZ60、DZ90型各1台3履带吊50t2台4潜水设备

18、1套5空气吸泥机机2套6空压机22m3/minn1台7射水装置2套8汽车吊25t1台9运输汽车2台10钢结构加工工车间、设备备1套11钢筋加工车间、设备备1套12木结构加工工车间、设备备1套13砼封底设备备1套八、施工周周期安排排（以一个个墩施工工周期为为例）序号工作内容时间 (天)1河床清理、导导向安装装32钢板桩插打打及固定定73内支撑安装装84吸泥封底（砼砼达到强强度）125抽水凿桩头头76承台施工(两次)157墩身施工、墩墩旁托架架预埋158围堰内支撑撑拆除59钢板桩拔除除311合 计75沉湖汉江特特大桥996#墩墩钢板桩桩围堰计计算书一、 工程概括沉湖汉江特特大桥处处于仙桃桃市长倘倘

19、口镇、汉汉川市沉沉湖镇内内，起诉诉里程为为DK7717763.18DK7797705.81，全全长79942.63mm。主桥桥以一联联（1002m1688m1022m）预预应力混混凝土连连续钢构构跨越汉汉江河道道。其中中95、966墩位位于汉江江河道中中，四季季有水，为为深水基基础，基基础拟采用钢钢板桩围围堰施工工。二、围堰的的布置及及计算假假设 11、围堰堰的布置置96墩钢钢板桩围围堰具体体布置如如下图：2、计算假假设本计算中土土层参数数按经验验取值如如下：序 号土层名称土层顶 标标高土层底 标标高容重（kNN/m33）内摩擦角（o）粘聚力（kkPa）1淤泥质黏土土20.011.417.51

20、3.49.82粉质黏土11.43.219.721.212.5围堰设计时时计算水水位按24.5m考考虑。三、围堰计计算 1、土土压力计计算分析析 （11）、土土压力公公式的选选用 目前，应应用较为为普遍的的土压力力计算公公式主要要有库仑仑土压力力公式和和朗肯土土压力公公式。库库仑理论论假设粘粘聚力cc0，考考虑了墙墙体与土土体之间间的摩擦擦作用，并并考虑了了墙体的的倾斜，但但对于粘粘性土必必须采用用等代摩摩擦角，层层状土须须简化成成匀质土土才能计计算；而而朗肯土土压力理理论不论论对于砂砂性土、粘粘性土、匀匀质土或或层状土土均可适适用，也也适用于于地下水水及渗流流效应的的情况，但但由于没没有考虑虑

21、墙体与与土体之之间的摩摩擦力，使使得主动动土压力力偏大，被被动土压压力偏小小，在采采用等值值梁法计计算时，须须将被动动土压力力加以提提高修正正。 朗肯肯土压力力公式： 主主动土压压力：PPa 被被动土压压力：PPp（2）、关关于水土土合算、水水土分算算的确定定在土压力计计算，对对于何种种土层采采用水土土合算，何何种土层层采用水水土分算算并没有有具体规规定。本本工程钢钢板桩插插打范围围内主要要为淤泥泥质粘土土、粉质质粘土。若若按常规规考虑，对对于粘土土应采用用不考虑虑水的渗渗流效应应的水土土合算法法计算（即即以土的的饱和重重度代替替有效土土压力计计算式中中的有效效重度，以以求的包包括水压压力在内

22、内的土压压力），但但在0的情情况下，计计算误差差随的增大大而增大大，且由由于水的的渗流确确实存在在，经以以往工程程实际证证明，按按此方法法计算的的土压力力偏小。所所以，不不管对于于何种土土质，只只要水的的渗流现现象存在在，均应应采用考考虑水的的渗流效效应的水水土分算算法（即即土压力力为按土土的浮容容重计算算的有效效土压力力与土体体间孔隙隙水的水水压力），但但由于目目前没有有土的渗渗流系数数等参数数，且不不考虑水水的渗流流时，计计算结果果偏安全全，所以以本工程程土压力力计算采采用不考考虑水的的渗流效效应的水水土分算算法。 2、主主动土压压力计算算本工程土压压力计算算采用不不考虑水水渗流效效应的水

23、水土分算算法，即即钢板桩桩承受孔孔隙水压压力、有有效主动动土压力力及有效效被动土土压力。以水位标高高244.5以以基准，计计算各高高度点的的水压力力、有效效土压力力。（1）、主主、被动动土压力力系数淤泥质黏土土：Katg22(455-)0.6624， 00.7990 Kptg22(455+)1.6603， 11.2666粉质黏土：Katg22(455-)0.4469， 00.6885 Kptg22(455+)2.1133， 11.4660（2）、有有效主动动土压力力的计算算 aa、h4.55m时， Pa=29.880.77915.5KNN/m22，取Paa0；b、h113.1m（上）时时，Pa

24、0.62247.558.6629.880.779224.88KN/m2h13.1m（下）时时，Pa0.46699.778.66212.50.668522KNN/m22 cc、h19.5m时，Pa0.4669（7.558.669.776.44）2212.50.668642.22KN/m2（3）、孔孔隙水压压力的计计算a、h44.5m时， Pw45 KKN/mm2b、h113.11m时， Pw1311 KNN/m22 c、hh199.5mm时， Pw1955 KNN/m22 （4）、主动土压力合力a、h44.5mm时， PaPaPww455 KNN/m22b、h113.11m（上）时时， PPaP

25、PaPww244.813111555.8 KN/m2h13.1m（下）时时， PPaPPaPww22213111533 KNN/m22 c、hh199.5mm时， PaPaPww422.219552377.2 KN/m23、各施工工工况及及内力计计算 本本围堰施施工时，按按上层支支撑已安安装，并并抽水（吸吸泥）至至待安装装支撑下下1000cm 处，计计算各支支撑在各各阶段可可能出现现的最大大反力和和钢板桩桩最大内内力。根据施工工工序，分分为五个个工况；工况一、围围堰第一一道支撑撑加好后后，抽水水、吸泥泥到118.5m标高时时；工况二、围围堰第二二道支撑撑加好后后，抽水水、吸泥泥到116.00m

26、标高高时；工况三、围围堰第三三道支撑撑加好后后，向围围堰内注注水至围围堰外标标高，围围堰内吸吸泥、清清淤到9.442mm标高时时；工况四、围围堰封底底砼浇注注并达到到设计强强度后，围围堰内抽抽水完成成后。 在在计算时时，各阶阶段钢板板桩计算算长度按按等值梁梁法确定定，从主主动土压压力与被被动土压压力相等等的反弯弯矩截面面（即净净土压力力为零或或弯矩为为零）截截断形成成等值梁梁计算支支撑反力力和钢板板桩弯矩矩。各工况的内内力计算算如下：工况一，围围堰第一一道支撑撑加好后后，抽水水、吸泥泥到118.5m标高时时；钢板桩前有有效被动动土压力力a、 h6.00m时， Pp0229.881.226624

27、.8 KKN/mm2b、 h13.1（上上）m时时， Pp1.66037.557.1129.881.2266110.2 KKN/mm2考虑钢板桩桩与土体体之间的的摩擦力力，须将将被动土土压力加加以提高高修正，查查表得KK1.32h6.00m时， PpKPPpPww1.3224.800322.7 KN/m2h13.1（上上）m时时， Pp KKPpPww1.321100.2107.112116.55 KNN/m22土压力分布布图如下下：取等值梁计计算支点点力和钢钢板桩弯弯矩如下下：工况二：围围堰第二二道支撑撑加好后后，抽水水、吸泥泥到116.00m标高高时；钢板桩前有有效被动动土压力力a、 h8

28、.55m时， Pp0229.881.226624.8 KKN/mm2b、 h13.1（上上）m时时， Pp1.66037.554.6629.881.226680.11 KNN/m22c、 h13.1（下下）m时时， Pp2.11339.774.66212.51.446131.7 KKN/mm2d、 h19.5m时， Pp2.1333（9.76.47.54.66）2212.51.446242.5 KKN/mm2考虑钢板桩桩与土体体之间的的摩擦力力，须将将被动土土压力加加以提高高修正，查查表得KK11.32，KK21.61h8.55m时， Pp KK1PpPww1.3224.800322.7 KN

29、/m2h13.1（上上）m时时， PpK11PpPww1.3280.11104.661551.77 KNN/m22h13.1（下下）m时时， PpK22PpPww1.611311.7104.662558 KKN/mm2h19.5m时， PpK22PpPww1.61242.5100115000.4 KN/m2土压力分布布图如下下：取等值梁计计算支点点力和钢钢板桩弯弯矩如下下：工况三、围围堰第三三道支撑撑加好后后，向围围堰内注注水至围围堰外标标高，围围堰内吸吸泥、清清淤到9.4442mm标高时时；钢板桩前有有效被动动土压力力a、 h15.058mm时， Pp02212.51.446226.55 K

30、NN/m22b、 h19.5m时， Pp2.13339.774.4442212.51.446118.4 KKN/mm2考虑钢板桩桩与土体体之间的的摩擦力力，须将将被动土土压力加加以提高高修正，查查表得KK1.61h15.058mm时， PpKPPpPww1.6126.511015.0581933.2 KN/m2h19.5m时， PpKPPpPww1.611188.41019.553855.6 KN/m2土压力分布布图如下下：取等值梁计计算支点点力和钢钢板桩弯弯矩如下下：工况四：围围堰封底底砼浇注注并达到到设计强强度后，围围堰内抽抽水完成成后。各道支撑在在四个工工况下的的最大反反力作为为圈梁的的

31、设计依依据，则则第一至至第三道道支撑的的支撑反反力依次次为：R11002.66 KNN/m R24422.8 KN/m RR35766.1 KN/m 钢板桩在各各工况下下所受的的最大弯弯矩：MMmaxx3330.99KN.m，钢钢板桩拟拟采用拉拉森型，其其惯性矩矩为5667000cm44/m, 截面面弹性模模量为227000cm33/m,钢材材材质为 SY2295。=1122.6 MMpa 0.629551777 MMpa，符符合要求求。4、求钢板板桩的入入土深度度 钢板板桩的最最小入土土深度根根据在最最不利状状况（工工况三）进行行求解。钢钢板桩的的最小入入土深度度包括钢钢板桩上上弯矩为为零点

32、的的入土深深度(xx)和为为克服弯弯矩零点点钢板桩桩剪力所所需的被被动土深深度(yy)。x= 0.448 mm（式中P为为围堰内内水下吸吸泥、清清淤到9.442mm时的有有效主动动土压力力值） yy2.77 m（式中P为为围堰内内最大开开挖状态态（即工工况三）时时，主、被被动土压压力相等等点钢板板桩所受受的剪力力值）则，钢板桩桩的最小小入土深深度为：1.11(0.4482.77)3.5 mm5、内支撑撑的设计计计算本工程中支支撑圈梁梁采用HH5888型钢，支支撑钢管管采用5300（壁厚厚10mmm）和630（壁壁厚12mm）。 H588型型钢的截截面特性性如下：A=185576mmm2I=11

33、332833.855cm4W=38553.22cm3530（壁壁厚100mm），其其截面特特征如下下：A=163336.3mmm2 W=4.117106mm3I5.552108mm4;i=1833.888mm单位重量：q=1128.24kkg/mm630（壁壁厚122mm），其其截面特特征如下下：A=232298.1mmm2 W=7.0064106mm3I11.13108mm4;i=2188.5mmm单位重量：q=1182.9kgg/m第一道支撑撑经SAAP20000计计算结果果如下：（弯矩图）（轴力图）a、 由计算可知知，圈梁梁最不利利荷载出出现在长长边圈梁梁上，弯矩最大及及轴力最最大的截截

34、面在距距离梁端端17.1m处处，其 Mmmax2988.5KKNM， Nmaax=114499.7 KN则，+=7873.81151.8MPPa, 强强度符合合要求！b、支撑钢钢管所受受最大轴轴力N8666.3 KN，计计算长度度L115.99 m,钢管自重产产生的弯弯矩M=1.22815.992=40.4 KKNM;则，+=539.22622.2MMPa,强度符合要要求！由=155.9/0.1184=86.4 ;查表得得：0.6755=44444.8KNN+=+=78.66100.989.5 MMPa,整体体稳定性性符合要要求！第二、三道道支撑结结构布置置相同，取取受力较较大的第第三道支支撑

35、计算算。第三道支撑撑经SAAP20000计计算结果果如下：（弯矩图） （轴力图图）a、 由计算可知知，圈梁梁最不利利荷载出出现在长长边圈梁梁上，在弯矩最大大的截面面（距梁梁端244米处） Mmmax8922.2KKNM， N=9699.8 KN则，+266.11100.31366.4MMPa, 强度符符合要求求！考虑到在斜斜撑与22H5888型钢钢相交处处，轴力力、弯矩矩突变，所所以在斜斜撑与22H5888型钢钢相交处处1米范围围内的22H5888型钢钢内外各各加焊112mmm钢板，截截面特征征如下：A630012233715525522772mmm2I（6330123000263001231

36、113288385500）23626658440mm4W11185118255cm33所以在长斜斜撑与长长边2HH5888型钢相相交处，NNmaxx55589.3KNN， M=6566.7 KNM则，+=1077522.81599.8MMPa, 强度符符合要求求！ 在长长斜撑与与短边22H5888型钢钢相交处处，Nmmax70552.55KN， M=1477.6 KNM则，+1334.99111.91466.8MMPa, 强度符符合要求求！ 在在短边斜斜撑与长长边2HH5888型钢相相交处，NN33117.44KN， M=7111.7 KNM则，+633.557.21120.7MPPa, 强度

37、符符合要求求！对长、短边边上受力力最大的的一般截截面进行行验算：短边2H5588型型钢除截截面贴板板范围外外一般截截面所受受最大轴轴力Nmax48111KNN，M=1722.6 KNM则，+1229.55211.31500.8MMPa, 强度符符合要求求！长边2H5588型型钢除截截面贴板板范围外外一般截截面所受受最大轴轴力N33117.44KN，MM=3788.2 KNM则，+899.346.71136MMPa, 强度符符合要求求！b、长斜支支撑钢管管所受最最大轴力力N332011.4 KN，计计算长度度L112 mm,钢管自重产产生的弯弯矩M=1.8229122322.9KKNM;则，+=

38、1377.44.4441141.9MPPa,强度度符合要要求！由=122/0.2118554.9 ;查表得得：0.87=1557000.1KKN+=+ =1577.95.2241163.2 MMPa,整体体稳定性性符合要要求！短短斜支撑撑钢管所所受最大大轴力NN32216.5 KKN，计计算长度度L66 m,钢管自重产产生的弯弯矩M=1.8229628.23KKNM（可忽忽略不计计）;由=6/0.2118527.5 ;查表得得：0.96441143.2 MMPa,整体体稳定性性符合要要求！6、封底砼砼厚度计计算封底砼达到到设计强强度后,抽干围围堰内的的水。此此时封底底砼受到到由于内内外水土土压

39、力差差形成的的向上的的水的浮浮力P，封封底砼必必须在自自重G、与与钢护筒筒的粘聚聚力N11及与钢钢板桩的的粘聚力力N2作用下下抵抗水水的浮力力P。本工程拟定定封底砼砼标号为为C255，取其其设计值值ftdd=1.23MMPa，考考虑施工工阶段混混凝土的的允许弯弯拉应力力取1.5倍安安全系数数，则=00.822MPaa，钢护护筒与封封底混凝凝土间握握裹力=0.15Mpa。砼封底底厚度为为2.00m,在在计算时时取有效效厚度为为1.88 m。（1）、砼砼抗浮力力计算水的浮力 P=100009.8815.058(288.822.88-2003.1141.12) 85668.66 t封底砼自重重G2.

40、33(28.822.88-2003.1141.12)1.8824003.99t封底砼与钢钢护筒的的粘聚力力N123.1141.11.88201537330.33 t 封底砼与钢钢板桩的的粘聚力力N2（228.8822.8）21.881527886.44 t GN1N224003.9937330.3327886.4489220.66 t PP，满足足要求！ (2)、封底混凝土拉应力计算由于承台封封底混凝凝土与钢钢护筒及及钢板桩桩形成握握裹支撑撑，其力力的传递递较为复复杂，根根据本承承台桩基基布置情情况，将将封底砼砼看成承承受均布布荷载的的三边固固定、一一边简支支的面板板结构。则，作用在在砼梁上上

41、的荷载载p115.058101.88231099.2 KN/m2Mx0.060.0061099.25.8822220.44KN.mMy0.05550.05551099.25.8822002.11KN.m 7、坑底土土抗隆起起验算围堰在水下下清淤到到9.4422m标高高处，须须验算坑坑底的承承载力，如如承载力力不足，将将导致坑坑底土的的隆起。 本本工程坑坑底抗隆隆起验算算采用滑滑动圆滑滑分析法法，以坑坑底O为为圆心，以以钢板桩桩入土深深度OBB为半径径作圆交交坑底水水平线于于E、FF，再由由E作垂垂直平方方线交河河床面于于D。则，抗滑力力矩CC1H （99.88.66122.51.9958）4.4423.144.442212.51257.5滑动力矩(7.58.66+9.71.9958)4.4442 2=8823.7K1.53 11.2，可可满足坑坑底抗隆隆起验算算！沉湖汉江特特大桥995#墩墩钢板桩桩围堰计计算书一、工程概概括沉湖汉江特特大桥处处于仙桃桃市长倘倘口镇、汉汉川市沉沉湖镇内内，起诉诉里程为为DK7717763.18DK7797705.81，全全长79942.63mm。主桥桥以一联联（1002m1688m1022m）预预应力混混凝土连连续钢构构跨越汉汉江河道道。其中中95、966墩位位于汉江江