某大厦单侧支模施工方案培训资料nes.docx

《某大厦单侧支模施工方案培训资料nes.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某大厦单侧支模施工方案培训资料nes.docx（61页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、目录第一节、编编制说明明及依据据1第二节、工工程概况况2第三节、工工作原理理2第四节 地地下室胎胎模墙及及外墙单单侧模板板施工流流程2第五节、模模板选型型3第六节 模板设设计原则则3第七节 外外墙内侧侧单面模模板施工工3一、墙体模模板4二、节点的的处理方方法4三、支架系系统；66四、模板拆拆除7第八节 素混凝凝土墙胎胎膜施工工8一、加固措措施：88二、墙体定定位8三、防爆波波电缆井井处素胎胎模做法法8四、 防水水接茬处处理9第九节 地地下室外外墙单侧侧支模受受力分析析10第十节 砼浇浇筑施工工措施335第十一节 质量保保证措施施37一、质量控控制管理理措施337二、施工质质量控制制：377三、

2、模板施施工技术术措施338第十一节、专专项安全全施工措措施399第十二节、应应急救援援快速反反应措施施39第一节、编编制说明明及依据据混凝土结结构工程程施工质质量验收收规范【GGB5002044-20002】建设工程程项目管管理规范范【GGB5003266-20001】建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008混凝土结结构设计计规范GGB5000100-20010建筑结构构荷载规规范GGB 5500009-220122本工程建筑筑、结构构施工图图纸和图图纸设计计说明以以及现场场特殊情情况，已已施工项项目的相相关经验。第二节、工工程概况况本工程基础础底标高高为-114.77米，承

3、承台、基基础梁均均上翻，地下室外墙厚400mm,砼强度等级C60P8，负三层3.6m,负二层3.6m、负一层5.4m，外墙模板接触面积约4500。本工程护坡坡采用砼砼灌注桩桩，施工工完毕后后经复核核，外墙墙与基坑坑槽钢净净间距从从260010000mmm变化不不一，尺尺寸不能能满足正正常外墙墙模板支支设要求求，外墙墙模板拟拟采用单单侧支模模。本工程负三三层单面面支模工工作量较较大，单单面支模模高度最最高达到到5.885米(相对对筏板顶顶高6.85米米)，施施工风险险较大。第三节、工工作原理理1）单侧支支模体系系简介单侧支模原原理模板支撑采采用散拼拼模板钢钢管斜撑撑支架，钢钢管斜撑撑支架（或或刚

4、性满满堂架）为为单面墙墙体模板板的直接接受力支支撑系统统，当墙墙体模板板采用单单侧支撑撑架体后后，模板板无需按按常规另另行设对对拉穿墙墙螺栓。单侧支模架架体通过过斜撑钢钢管（或或刚性满满堂架）将将模板所所受侧压压力传递递至锚固固支座，负二、负一层外墙单面模板是由锚固支座和刚性满堂架将水平力传递至已施工结构顶板和下层满堂架体。同时在墙体根部埋设钢管锚固支座抵抗了模板支撑架体的上浮力。2）钢管锚锚固支座座预埋钢管锚固支支座作为为抗拔及及抗剪固固定点（固固定点预预埋位置置应尽量量使斜撑撑杆水平平夹角保保持在4450以以内，管管内砼填填实）如如附图所所示。预预埋时要要求将短短钢管用用钢管扣扣件提前前搭

5、设成成定型预预埋架体体，待钢钢筋绑扎扎完成后后直接由由人工抬抬至预埋埋位置固固定，保保证埋件件纵横方方向在同同一条直直线上，负二、负一层尽量布置在有主次梁的位置。第四节 地地下室胎胎模墙及及外墙单单侧模板板施工流流程地下室筏板板砼浇筑筑完成后后(钢管管锚固支支座预埋埋)基础梁梁及导墙墙部位防防水喷涂涂（贴1100mmm防水水卷材）弹外墙墙边线加固钢钢管锚固固支座搭设素砼砼胎膜加加固架焊接定定位筋吊装组组拼模板板（模板板提前拼拼装成大大板）上中下下搭设钢钢管斜撑撑校正胎胎模墙模模板（利利用底板板预埋钢钢管做支支撑点）分层搭设斜撑钢管加固跟踪检查验收素砼胎模砼浇筑拆除钢管斜撑吊拆模板素砼墙表面打磨

6、修补及找平层防水层施工外墙钢筋绑扎后浇带钢筋支架、钢板网及钢丝网安装人工立板上钢管背楞搭设满堂架搭设钢管斜向支撑、（分层验收）顶板梁钢筋绑扎墙柱模板验收，顶板钢筋验收、墙柱砼浇筑顶板砼浇筑下一层施工第五节、模模板选型型 计划对护护坡和剪剪力墙外外侧浇筑筑C200砼胎模模。模板板采用方方木和多多层镜面面板，利利用钢管管扣件斜斜撑、斜斜拉加固固。第六节模板板设计原原则1、模板设设计分素素砼胎膜膜单面模模板和外外墙结构构施工单单面模板板两种形形式。2、依据墙墙体砼分分段分二二次斜向向分层浇浇筑到顶顶的总体体安排设设置模板板体系。3、钢管锚锚固支座座一次预预埋到位位，素砼砼胎模和和外墙模模共用。4、外

7、墙素素砼胎模模和外墙墙模板分分别独立立组织施施工，外外墙素砼砼胎模单单独搭设设支撑架架体，单单独配置置模板，组组织专门门施工人人员，待待筏板浇浇筑完成成后先行行施工素素砼胎模模，胎模模施工完完成后，拆拆除模板板及架体体，另行行搭设结结构施工工模板及及架体。胎胎模配置置数量按按整个工工程三段段划分，段段内组织织流水施施工。5、模板制制作高度度及外墙墙水平施施工缝的的留设。1）素砼胎胎模浇筑筑时应保保证外墙墙素砼胎胎模每一一层砼的的浇筑高高度不低低于上一一层楼面面标高以以上2mm，以避避开钢筋筋搭接区区，以利利后期模模板的支支设，防防水层的的施工搭搭接和不不被损坏坏。2）素混凝凝土胎模模依照筏筏板

8、，按按后浇带带划分的的流水段段施工，施施工长度度比筏板板边外延延1米，便便于下次次施工时时防水搭搭接。施施工缝处处采用方方木和多多层板配配置成堵堵板，利利用钢管管架体进进行斜撑撑。3）地下室室外墙内内侧采用用模板施施工时，由由于墙柱柱与梁、顶顶板一次次浇筑成成型，所所以每层层只留设设有一道道水平施施工缝，每每层墙根根处，埋设遇遇水膨胀胀止水条条。6、单侧墙墙体支模模架体配配置本工程各层层单侧墙墙体支模模架体由由钢性满满堂架、钢钢管锚固固支座和和已施工工砼结构构共同组组成，钢钢管锚固固支座顺顺墙方向向间距4450，垂垂直墙体体方向间间距9000，每每个钢管管锚固支支座均连连接满堂堂架立杆杆。第七

9、节 外外墙内侧侧单面模模板施工工一、墙体模模板11模板板选用及及模板结结构介绍绍根据工程特特点和墙墙体防水水要求，本本工程采采用散拼拼模板，面面板采用用15mmm镜面面多层板板，次龙龙骨采用用50方方木竖向向间距1150布布置，水水平双道道48mmm钢管管间距4450作作为主龙龙骨，所有方方木、镜镜面板和和钢管龙龙骨采用用勾头螺螺栓提前前连成整整体，用用塔吊吊吊装，加加固时所所有主龙龙骨采用用竖向钢管管连成整整体，确确保受力力均匀。斜斜拉采用用双扣件件连接在在竖向钢钢管上，斜斜撑采用用丝杆对对顶，斜斜撑、斜斜拉梅花花型布置置。（见见附图）12墙体体模板的的配置模板配置高高度：层层高1.3 墙墙

10、体定位位第一排定位位筋距地地1000mm.用1000mmm长，钢钢筋根据据外墙定定位线与与外墙主主筋焊接接，间距距8000mm，模模板吊装装后依据据定位线线利用斜斜撑、斜斜拉钢管管将模板板校正垂垂直。二、节点的的处理方方法2.1有附附墙柱的的墙体在有附墙柱柱的外墙墙施工时时，加固固背楞钢钢管断开开，用短短钢管扣扣件连接接后作转转向，附附墙柱垂垂直墙面面采用对对拉杆加加固，平平行墙面面采用钢钢管斜撑撑。（详见附附图）2.2直角角墙体部部位的处处理此部位单面面支模斜斜撑钢管管共用钢钢管锚固固支座，斜斜撑钢管管相互交交错，合合理安排排斜撑杆杆搭设次次序，素素砼胎模模可在墙墙角处断断开，分分别进行行支

11、设。2.3、由由于斜撑撑杆尺寸寸变化较较多，如如尺寸不不能满足足时，采采用搭接接（见详详图）2.4、基基础导墙墙基础导墙加加固采用用三段式式止水螺螺杆，混混凝土浇浇筑完成成后拆除除模板及及导墙外外侧螺杆杆丝头，基基础导墙墙内侧螺螺杆丝头头保留，用用于加固固外墙内内侧单面面模板。在基础导墙墙内侧上上口粘贴贴海绵条条，同时时模板与与基础梁梁面相交交处阴角角用水泥泥砂浆封封堵，防防止漏浆浆导致模模板上浮浮。折三、支架系系统；1、支架系系统采用用为483.00钢管，承承重立杆杆的纵横横向间距距基本模模数取,9000*9000mmm步距地地下室基基本间距距取12200mmm。立立杆下部部设置扫扫地杆，离

12、离地不高高于200mmm，承承重立杆杆的纵横横方向设设置竖向向连续剪剪刀撑，钢钢管锚固固支座范范围内水水平剪刀刀撑纵横横方向连连续搭设设，所有有架体四四周必须须保证剪剪刀撑连连续布设设，所有有剪刀撑撑与水平平杆或立立杆相交交处必须须保证有有1/22用十字字扣件连连接。以以确保架架体的整整体稳定定性和刚刚度要求求。四、模板拆拆除 当墙体混混凝土达达到规定定拆模强强度后，并并保证新新浇筑墙墙体表面面及棱角角不因拆拆模而引引起损伤伤时，方方可进行行拆模。拆下的模板板及配件件应有专专人接应应传递，按按指定地地点堆放放，并做做到及时时清理、维维修及涂涂刷好隔隔离剂，以以备再用用。附图：详见见与结构构同时

13、施施工的地地下室外外墙单面面支模示示意图11-11-88第八节素混混凝土墙墙胎膜施施工一、加固措措施：地下室素砼砼胎模浇浇筑高度度，负三三层素砼砼胎膜浇浇筑高度度5.885米，负负二层33.6米米、负一一层3.4米米，墙、柱柱插筋部部位方木木背楞竖竖向放置置，间距距同外墙墙插筋间间距，方方木放置置在钢筋筋之间，在护坡槽钢上每隔900mm焊接14通丝螺杆，用于固定模板便于进行校正，其余加固措施同外墙内侧单面支模方法。二、墙体定定位由于外墙和和护坡之之间的距距离不等等，所以以在施工工每段素素砼胎模模之前，先先将每段段两头的的外墙边边线吊至至护坡面面上，两两头拉线线，根据据线绳在在护坡的的槽钢上上每

14、隔118000mm,梅花型型用40X40X33方钢管管焊接定定位筋。焊接时满焊，必须牢靠。为防止素胎膜上下位移，每隔1米在素胎模中插入1米长上下各500mm的直径12的三级钢。三、防爆波波电缆井井处素胎胎模做法法防爆波电缆缆井位于于1-22/H-J轴，从从-100.6米米到一层层结构板板，由于于基坑净净距过小小，不能能一次施施工，计计划在室室外施工工时进行行，所以以素胎模模在此位位置需断断开，提提前放出出防爆井井位置，加加工木盒盒子，用用砂浆将将木盒子子和护坡坡之间的的空隙进进行封闭闭。四、 防水接茬处处理在基础导墙墙施工完完成后，防防水从砖砖胎模上上平，喷喷涂至导导墙保护护层平面面位置（钢钢

15、筋保护护层厚度度），用用防水卷卷材对喷喷涂的聚聚氨酯进进行保护护，素胎胎模模板板放置在在导墙保保护层平平面上，素素胎模砼砼施工完完成后，将将模板拆拆除，把把基础导导墙平面面上防水水卷材取取掉，露露出聚氨氨酯进行行搭接喷喷涂。（见见详图）防水喷涂时时用30mmmPVVC管套套在钢筋筋上进行行保护，底底部用木木板进行行遮挡。避避免钢筋筋被污染染。第九节 地下室外墙墙单侧支支模受力力分析 地下室外外墙单侧侧支模受受力分析析，取最最不利的的情况进进行计算算，3.85米层高素砼砼胎模在在实际施施工时总总高度达达5.885米，素素砼厚度度取0.8米，对支撑体系要求是最大的，故选取作为计算的一种情况；5.4

16、米高400厚砼外墙对支撑体系的要求也是最大的，但如素砼素胎膜满足要求，则5.4米高砼外墙也满足要求，故选取5.85米素砼胎膜做为计算的一种代表情况。 因计算算采用220133版品茗茗安全计计算软件件，故计计算结构构受力全全部考虑虑采用斜斜支撑的的加固体体系。5.85米米素砼胎胎膜墙模模板（单单面支撑撑）计算算书 计计算依据据： 11、建建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008 22、混混凝土结结构设计计规范GGB5000100-20010 33、建建筑结构构荷载规规范GGB 5500009-220122 44、钢钢结构设设计规范范GBB 5000177-20003 一、工程程

17、属性砼墙特性负三层素胎胎膜砼墙厚度(mm)800砼墙高度(mm)6850砼墙长度(mm)9000 二、支撑撑构造小梁布置方方式竖直小梁间距ll(mmm)150主梁最大悬悬挑长度度D(mmm)150斜撑水平间间距S(mm)450主梁和斜撑撑构造支撑序号预埋点距主主梁水平平距离lli(mmm)主梁距墙底底距离hhi(mmm)第1道2250100第2道2250550第3道22501000第4道31501450第5道31501900第6道40502350第7道40502800第8道49503250第9道49503700第10道58504150第11道58504600第12道67505050第13道67

18、505500第14道76505950第15道76506400 简简图如下下： 墙模模板单面面支撑剖剖面图墙墙模板单单面支撑撑正立面面图 三、荷载载组合侧压力计算算依据规规范建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008混凝土重力力密度c(kNN/m33)24新浇混凝土土初凝时时间t00(h)4外加剂影响响修正系系数111混凝土坍落落度影响响修正系系数221.15混凝土浇筑筑速度VV(m/h)2.5混凝土侧压压力计算算位置处处至新浇浇混凝土土顶面总总高度HH(m)4.2新浇混凝土土对模板板的侧压压力标准准值G44k(kkN/mm2)min00.222ct012v1/22，cHminn

19、0.22244111.152.551/22，2444.2minn388.4003，1100.838.4033kN/m2倾倒混凝土土时对垂垂直面模模板荷载载标准值值Q3kk(kNN/m22)2 有有效压头头高度hhG44k/c338.44/2441.6m 承承载能力力极限状状态设计计值 SSmaxx0.9maax11.2GG4k+11.4QQ3k，11.355 G44k+11.40.77Q3kk00.9mmax1.22388.4000+11.42.0000，11.355388.4000+11.40.772.0000448.442kNN/m22 SSminn0.911.4 Q3kk0.911.42

20、.00002.552kNN/m22 正正常使用用极限状状态设计计值 SSmaxxG4kk388.4000kNN/m22 SSminn0kkN/mm2 四、面板板验算面板类型覆面竹胶合合板面板厚度（mmm）15面板抗弯强强度设计计值ff（NN/mmm2）37面板弹性模模量E（NN/mmm2）105844 根根据规规范JJGJ1162，面面板验算算按简支支梁。梁梁截面宽宽度取单单位宽度度即b10000mmm WWbhh2/6100001152/6375500mmm3，Ibh33/122100001533/122=28812550mmm4 考考虑到工工程实际际和验算算简便，不不考虑有有效压头头高度对

21、对面板的的影响。 1、强强度验算算 qqbSSmaxx1.0448.442448.442kNN/m 验验算简图图 MMmaxxqll2/8=48.420.115022/8=0.114kNNm Mmmax/W00.1441006/3775000=3.63NN/mmm2ff=337 NN/mmm2 满满足要求求！ 2、挠挠度验算算 qqbSSmaxx1.0338.440338.440kNN/m 验验算简图图 挠挠度验算算,mmax5ql4/(3384EEI)=5338.440115044/(338410558428112500)=00.099mm=l/2500=1550/2250=0.660mmm

22、 满满足要求求！ 五、小梁梁验算小梁类型钢管小梁材料规规格4833小梁抗弯强强度设计计值ff（NN/mmm2）205小梁弹性模模量E（NN/mmm2）2060000小梁截面抵抵抗矩WW（cmm3）4.49小梁截面惯惯性矩II（cmm4）10.788小梁合并根根数n2小梁受力不不均匀系系数1 1、强强度验算算 qqllSmaax11.000000.1550448.44207.226kNN/m qqminnllSmiin11.000000.155022.522000.388kN/m 验验算简图图 弯弯矩图 MMmaxx0.15kkNmm Mmmax/W00.1551006/44490=32.44N

23、N/mmm2ff=2205.00 N/mmm2 满满足要求求！ 2、挠挠度验算算 qqmaxxllSmaxx1.00000.1500388.4005.76kkN/mm qqminnllSminn1.00000.150000kNN/m 验验算简图图 变变形图 maxx0.15mmm=l/2250=4500/2550=11.8mmm 满满足要求求！ 3、支支座反力力计算 承承载能力力极限状状态 剪剪力图 RR1=2.12 /=2.112/11.0000=22.122kN RR2=3.58 /=3.558/11.0000=33.588kN RR3=3.19 /=3.119/11.0000=33.19

24、9kN RR4=3.29 /=3.229/11.0000=33.299kN RR5=3.26 /=3.226/11.0000=33.266kN RR6=3.27 /=3.227/11.0000=33.277kN RR7=3.27 /=3.227/11.0000=33.277kN RR8=3.27 /=3.227/11.0000=33.277kN RR9=3.27 /=3.227/11.0000=33.277kN RR10=33.277 /=3.27/1.0000=3.227kNN RR11=33.266 /=3.26/1.0000=3.226kNN RR12=33.300 /=3.30/1.0

25、000=3.330kNN RR13=33.000 /=3.00/1.0000=3.000kNN RR14=11.677 /=1.67/1.0000=1.667kNN RR15=11.388 /=1.38/1.0000=1.338kNN 正正常使用用极限状状态 剪剪力图 RR1 = 1.668 / = 1.68/1.0000 = 11.688 kNN RR2 = 2.884 / = 2.84/1.0000 = 22.844 kNN RR3 = 2.553 / = 2.53/1.0000 = 22.533 kNN RR4 = 2.661 / = 2.61/1.0000 = 22.611 kNN R

26、R5 = 2.559 / = 2.59/1.0000 = 22.599 kNN RR6 = 2.559 / = 2.59/1.0000 = 22.599 kNN RR7 = 2.559 / = 2.59/1.0000 = 22.599 kNN RR8 = 2.559 / = 2.59/1.0000 = 22.599 kNN RR9 = 2.559 / = 2.59/1.0000 = 22.599 kNN RR10 = 2.59 / = 22.599/1.0000 = 2.559 kkN RR11 = 2.58 / = 22.588/1.0000 = 2.558 kkN RR12 = 2.62

27、/ = 22.622/1.0000 = 2.662 kkN RR13 = 2.34 / = 22.344/1.0000 = 2.334 kkN RR14 = 1.35 / = 11.355/1.0000 = 1.335 kkN RR15 = 0.86 / = 00.866/1.0000 = 0.886 kkN 六、主梁梁验算主梁类型钢管主梁材料规规格4833主梁抗弯强强度设计计值ff（NN/mmm2）205主梁弹性模模量E（NN/mmm2）2060000主梁截面抵抵抗矩WW（cmm3）4.49主梁截面惯惯性矩II（cmm4）10.788主梁合并根根数n2主梁受力不不均匀系系数0.5主梁计算方方

28、式四等跨梁 由由上节小梁验验算的的支座座反力计计算知知，主梁梁取小梁梁对其反反力最大大的那道道验算。 承承载能力力极限状状态： RRmaxxMMax2.112，33.588，3.19，33.299，3.26，33.277，3.27，33.277，3.27，33.277，3.26，33.3，33，1.67，11.38800.53.5576=1.7788kkN。 正正常使用用极限状状态： RRmaxxMMax1.668，22.844，2.53，22.611，2.59，22.599，2.59，22.599，2.59，22.599，2.58，22.622，2.34，11.355，0.860.522.8

29、44=1.42kkN。 1、强强度验算算 验验算简图图 弯弯矩图 MMmaxx0.27kkNmm Mmmax/W00.2771006/44490=59.74NN/mmm2f2005 NN/mmm2 满满足要求求！ 2、支支座反力力计算 剪剪力图 第第1道斜斜撑所受受主梁最最大反力力Rmaax(11)66.666/=6.666/00.5=13.32kkN 计计算方法法同上，可可依次知知： 第第2道斜斜撑所受受主梁最最大反力力Rmaax(22)111.225/=111.255/0.5=222.449kNN 第第3道斜斜撑所受受主梁最最大反力力Rmaax(33)110.002/=100.022/0.

30、5=220.003kNN 第第4道斜斜撑所受受主梁最最大反力力Rmaax(44)110.335/=100.355/0.5=220.669kNN 第第5道斜斜撑所受受主梁最最大反力力Rmaax(55)110.226/=100.266/0.5=220.552kNN 第第6道斜斜撑所受受主梁最最大反力力Rmaax(66)110.228/=100.288/0.5=220.556kNN 第第7道斜斜撑所受受主梁最最大反力力Rmaax(77)110.228/=100.288/0.5=220.555kNN 第第8道斜斜撑所受受主梁最最大反力力Rmaax(88)110.228/=100.288/0.5=220

31、.556kNN 第第9道斜斜撑所受受主梁最最大反力力Rmaax(99)110.227/=100.277/0.5=220.555kNN 第第10道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(10)100.288/=10.28/0.55=200.577kN 第第11道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(11)100.255/=10.25/0.55=200.500kN 第第12道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(12)100.377/=10.37/0.55=200.744kN 第第13道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(13)9.42/=99.422/0.5=118.884kNN 第第1

32、4道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(14)5.25/=55.255/0.5=110.550kNN 第第15道道斜撑所所受主梁梁最大反反力Rmmax(15)4.33/=44.333/0.5=88.655kN 3、挠挠度验算算 验验算简图图 变变形图 maxx0.13mmm=l/2250=4500/2550=11.8mmm 满满足要求求！ 七、斜撑撑验算斜撑类型钢管材质规格(mm)4833截面面积AA(mmm)424回转半径ii(mmm)15.900抗压强度设设计值f(N/mmm2)205 根根据支支撑构造造和主梁验验算的的支座座反力计计算可可知：序号倾斜角()计算长度ll0(m)主梁反力

33、RR(kNN)斜撑轴力NN(kNN)长细比=l0/i稳定系数斜撑应力（N/mm22）结论第1道2.54552.252213.311613.3229141.6635，符符合要求求0.344491.3885符合要求第2道13.73382.316622.499123.1554145.666，符符合要求求0.3288166.4489符合要求第3道23.96652.462220.033421.9224154.8843，符符合要求求0.2944175.8876符合要求第4道24.71153.468820.699322.7779218.1113，符符合要求求0.1533351.1138不符合要求求第5道31

34、.09943.679920.511623.9559231.3384，符符合要求求0.1377412.446不符合要求求第6道30.12274.682220.566423.7775294.4465，不不符合要要求0.0844667.5537不符合要求求第7道34.65564.924420.555124.9883309.6686，不不符合要要求0.0766775.2292不符合要求求第8道33.28855.922220.555524.5889372.4453，不不符合要要求0.05331094.2066不符合要求求第9道36.77776.1820.55525.6556388.6679，不不符合要要

35、求0.04881260.6133不符合要求求第10道35.34497.173320.566725.2116451.1132，不不符合要要求0.03661651.9922不符合要求求第11道38.17787.442220.500426.0883468.005，不不符合要要求0.03331864.1377不符合要求求第12道36.80028.4320.74425.9002530.1189，不不符合要要求0.02662349.6011不符合要求求第13道39.17748.707718.844224.3005547.661，不不符合要要求0.02442388.4633不符合要求求第14道37.8777

36、9.691110.500413.3007609.4497，不不符合要要求0.021569.2222不符合要求求第15道39.91169.97448.652211.288627.2296，不不符合要要求0.01991400.1999不符合要求求 不不满足要要求，请请减小斜斜撑间距距或优化化斜撑位位置或减减小长细细比。从上述计算算过程分分析，仅仅部分斜斜撑杆稳稳定性不不满足要要求，其其余各项项验算均均满足要要求，为为解决斜斜撑杆稳稳定性问问题，只只能减小小斜撑杆杆长细比比，实际际施工中中采用满满堂架加加固斜撑撑杆，减减少斜撑撑杆件长长细比，满满堂架纵纵横间距距均为9900，步步距地下下室1200，

37、从从斜撑验验算过程程发现计计算长度度为2.46米米的斜撑撑杆其长长细比和和稳定性性均满足足要求。经经满堂架架加固斜斜撑后，每隔一个间距搭设一道水平杆，把斜撑连成整体，实际斜杆最大计算长度为1。=1.8米2.46米，满足要求。详见单面支模构造斜撑加固图：B、5.44米高模模板支架架对混凝凝土楼盖盖影响分分析计算算书 此此层楼盖盖厚度有有2000mm、1150mmm,且且层高局局部比55.4米米底，为为确保安安全楼盖盖厚取最最薄处，层层高取最最大。模板支架对对混凝土土楼盖影影响分析析计算书书 计计算依据据： 11、建建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008 22、混混凝土结结构设

38、计计规范GGB5000100-20010 33、建建筑结构构荷载规规范GGB 5500009-220122 一、工程程属性新浇楼板单单元名称称A轴、B轴轴/1轴轴、2轴轴当前施工层层第2层当前施工层层楼板厚厚度h22(mmm)150第1层层高高H1(m)3.6第1层混凝凝土楼板板厚度hh1(mmm)150第-1层层层高H-1(mm)3.85第-1层混混凝土楼楼板厚度度h-11(mmm)150板单元计算算长度BBl(m)8板单元计算算宽度BBc(m)7楼盖板配筋筋信息表表楼层钢筋位置配筋量及等等级钢筋面积(mm22)第1层X向正筋HRB33351101100ASX=7785.4Y向正筋HRB33

39、351101100ASY=7785.4X向负筋HRB33351101100ASX=7855.4Y向负筋HRB33351101100ASY=7855.4第-1层X向正筋RRB40001101100ASX=7785.4Y向正筋RRB40001101100ASY=7785.4X向负筋HRB40001101100ASX=7855.4Y向负筋HRB40001101100ASY=7855.4 二、模板板支架搭搭设参数数楼层立杆的横向向间距LLa(m)立杆的纵向向间距LLb(m)第1层0.90.9第-1层0.90.9 设设计简图图如下：结构模模型立面面图结构模模型平面面图 三、荷载载参数当前施工层层每根立立

40、杆传递递荷载(kN)7施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土土自重(kN/m3)25.1模板及其支支架自重重(kNN/m22)2 四、各楼楼层荷载载计算 1、第第1层荷荷载计算算模板类型胶合板本层砼的龄龄期(天天)14砼的实测抗抗压强度度fc(N/mm22)11.155砼的实测抗抗拉强度度ftkk(N/mm22)1.57砼的弹性模模量实测测值E(MPaa)276000 立立杆传递递荷载组组合值：P17kkN 楼楼盖自重重荷载标标准值：g1=h1/1000025.133.766kN/m2 2、第第-1层层荷载计计算模板类型胶合板本层砼的龄龄期(天天)21砼的实测抗抗压强度度f

41、c(N/mm22)24.755砼的实测抗抗拉强度度ftkk(N/mm22)1.84砼的弹性模模量实测测值E(MPaa)352800 立立杆传递递荷载标标准值：q-110.75kkN/mm2 楼楼盖自重重荷载标标准值：g-11=h-11/1000025.133.766kN/m2 3、各各楼层荷荷载分配配： 假假设层间间支架刚刚度无穷穷大，则则有各层层挠度变变形相等等，即： PP1/(EE1h13)PP2/(EE2h23)PP3/(EE3h33).则有有：Pii(EEihi3Fi)/(EEihi3) 根根据此假假设，各各层楼盖盖承受荷荷载经模模板支架架分配后后的设计计值为：楼层各楼层混凝凝土弹性性模量EEi(MPPa)各楼层板厚厚hi(mmm)楼盖自重荷荷载标准准值gii(kNN/m22)立杆传递荷荷载标准准值qii(kNN/m22)分配后各楼楼层恒载载的设计计值Gii(kNN/m22)分配后各楼楼层活载载的设计计值Qii(kNN/m22)12760001503.76