道路、电气、结构合集版-扶壁式挡土墙细部尺寸验算yg.xls

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1、扶扶壁壁式式挡挡土土墙墙细细部部尺尺寸寸验验算算墙 高H（米）埋土深度h(米）墙背填料容重（kN/m3）内摩擦角()地基容许承载力（kPa）1.51.51835400一、土压力计算：1、活载换算土层高度：h0=200/(13+0.577(H+2a)=0.8（m）2、用朗金公式计算土压力(=0)Ka=0.2710=h0Ka=3.9(kN)H=（h0+H）*Ka=11.22(kPa)全墙承受的土压力及其对基底的弯矩：EX=ECOS=11.34(kN)MH=KaH2（3h0+H）/6=7.13(kN)（二）、墙身尺寸的确定：1、肋净距l、肋外悬臂长度l肋宽b：假定底板厚h3=0.3mH1=H-h3=

2、1.2（m）L=0.30.5H1=0.36l=0.41L=0.41（m）b=l/8L/6=0.125 初拟尺寸如右图所示：2、墙面板厚度：1）、根据水平负弯矩确定墙面厚度：pj=h0+hL=h0+HLKa=6.83(kPa)负弯矩为：M=pjL2/12=-0.569166667（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=-0.68（kNm）取配筋率=0.5%得，=Rg/Ra=0.141A0=（1-0.5）=0.131墙面板截面有效厚度为：h0SQRT(cMj/（A0bRa)=0.06（m）2）、根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按要求布置）确定墙面板厚度：Qj0.0

3、38R1bh0，则h0Qj/（0.038Rib）=1.2Q/（0.038Rib）=1.2(Lpj/2)/（0.038RLb）=5.14（cm）根据计算结果，h00.06取h0=0.3m，保护层厚度取B2=0.34（m）3、底板长度：踵板长度为：容重修正系数=B3=KcEx/（f（H1+h0）-B2=0.62（m）趾板长度为：B1=0.5fH（2H0+h）/（Kc*（H0+h）-0.25(B2+B3）=0.05取B1=0.10（m）底板全长为B=（B1+B2+B3）=1.06（m）4、底板厚度：1）、按趾板弯矩确定底板厚度：设基底应力按三角形分布，即2=0N=KcEx/f=36.86（kN）1=

4、2N/B 69.55（kPa）3=1（B2+B3）/B=62.99（kPa）趾板弯矩（2=0）为：M1=0.3（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：M1j=1.2M1=0.36（kNm）取配筋率为=0.5%A0=Rg/Ra（1-0.5Rg/Ra）=0.131底板有效截面厚度为：h0SQRT（cMij/（A0bRa）=0.02（m）b为系数，取b=12）、按趾板剪力确定板厚度：趾板剪力为：1=0Q1=B11-hhpj-（h-hpj）-B11/（2B）=3.72按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Q1j=1.2Q1=4.46（kN）根据桥规第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：h0

5、Q1j/（0.051bSQRT（R）=0.23cmb为系数，取b=100根据桥规第4.1.13条（混凝土抗剪，箍筋按要求布置），可得有效厚度为：h0Q1j/（0.038RLb）=1.12cm3）、按踵板弯矩确定底板厚度：踵板端部剪力（=0，2=0）为：W=（H1+h0）+hh3+2.4M1/B23=45.37（kPa）踵板与肋相交处的水平弯矩为：M=-WL2/12=-3.78（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=-4.54（kNm）取配筋率为=0.5%A0=Rg/Ra（1-0.5Rg/Ra）=0.13有效截面厚度为：h0SQRT（cMij/（A0bRa）=0.07（m）4

6、）、按踵板剪力确定厚度：根据桥规第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：h0Qj/（0.051bSQRT（R）=1.2WL/2/（0.051bSQRT（R）=1.38（cm）以上四项计算，要求h00.07m，取h0=0.2m，保护层厚度为0.04m，则h3=0.24，符合初始假定h3=三、墙身稳定性及基底应力验算：1、全墙总法向力N和总稳定力矩My(如右图所示）：1）、踵板上覆土重W及力臂Zw（对趾板端点，以下同）W=hB3（H1+h0）=22.32（kN）Zw=B1+B2+B3/2=0.75（m）2）、墙体自重G及力臂ZG：（1）、墙面板：WA=hH1B2=10.2（kN）ZA=B

7、1+B2/2=0.27（m）（2）、底板：WB=hh3B=7.95（kN）ZA=B/2=0.53（m）G=WA+WB=18.15（kN）ZG=（WAZA+WBZB）/G=0.38（m）（3）、墙趾板上覆土重Wb及力臂Zwh：Wh=hB1(h-h3)=2.16（kN）Zwh=B1/2=0.05（m）全墙总方法力为:N=W+G+Wh=42.63（kN）总稳定力矩:Wy=WZw+GZG+WhZWh=23.75（kNm）2、抗滑动稳定系数检算：Kc=Nf/Ex=1.53、抗倾覆稳定系数验算：K0=Wy/MH=3.334、偏心矩验算：ZN=（Wy-MH）/N=0.39（m）B/6=0.18（m）e=B/

8、2-ZN=0.145、基底应力验算：1，2=N（16e/B）/B=72.09kPa8.35四、墙身配筋和裂缝开展宽度计算：1、墙面板：1）、与肋相交处的最大水平负弯矩为：M=-pjL2/12=-0.569166667（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=-0.683（kNm）（1）配筋：截面有效厚度h0=0.3（m）A0=cMj/（bh02Ra）=0=1-SQRT（1-2A0）=0=Ra/Rg=0.00%Ag=bh0=0.000E+00（m2）采用钢筋N2布置在墙面板背沿墙面板竖直方向，中部H1/2段采用每延米914（Ag=13.85cm2），在顶部H1/4和底部H1/8

9、段采用每延米514；在纵向延长方向上，N2钢筋自肋板向跨中延伸1/4加锚固长，另一侧为悬臂长。（2）裂缝宽度：Ag=根据桥规第4.2.5条，有最大裂缝宽度公式：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）式中C1=1.0（螺纹筋），C2=1.5（长期荷载），C3=1.15（板式受弯构件），以下裂缝计算中C1、C2和C3取值同上。实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.46%受拉钢筋应力为：g=M/（0.87Agh0）=1574.52(kPa)fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0.00mm2）、肋跨中点处的最大水平正弯矩：M=pjL2/20=0.34

10、（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=0.408（kNm）（1）配筋：A0=cMj/（bh02Ra）=0=1-SQRT（1-2A0）=0=Ra/Rg=0.00%Ag=bh0=0.00E+00（m2）采用钢筋N3每延米912（A9=10.18（cm2）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.0030.30%受拉钢筋应力为：9=M/（0.87Agh0）=1279.65(kPa)最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0.001mm钢筋N3沿墙面板竖直方向3H1/4范围内用全值每延米912，上、下各H1/8段内用半值每延米5

11、12；在纵向延长方向，钢筋N3自跨中向两侧各延伸1/4加锚固长度。3）、墙面板与肋结合处中部1m宽带的剪力为：Q=pjL/2=3.415（kN）按桥规第4.1.2条得计算剪力为：Qj=1.2Q=4.1（kN）根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有：0.038R1bh0=119.7（kN）无需配置抗剪箍筋，箍筋按构造要求布置。4）、最大垂直负弯矩：h1=（h0+H1）=9.76(kPa)最大垂直负弯矩为：M=-0.03（h0+h1）H1L=-0.49（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=-0.588（kNm）（1）配筋：A0=cMj/（bh02R

12、a）=0=1-SQRT（1-2A0）=0=Ra/Rg=0.00%Ag=bh0=0m2采用钢筋N4每延米149（Ag=13.85cm2）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.46%受拉钢筋应力为：9=M/（0.87Agh0）=1355.52（kN）最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0mm钢筋N4在墙面板背面沿竖向布置，置于N2钢筋外侧（靠面坡一侧），钢筋下部埋入踵板内，上部可在距墙面板顶H1/6加锚固长度处截断。在墙面板纵向中2L/3段处用全值每延米1414，两端靠近肋的L/6段用半值每延米714。5）、最大垂直正弯矩：M=（0.03

13、（h0+h1）H1L）/4=0.12（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=0.14（kNm）（1）配筋：A0=cMj/（bh02Ra）=0.0002=1-SQRT（1-2A0）=0=Ra/Rg=0.00%Ag=bh0=0m2采用钢筋N5每延米810（Ag=6.28cm2）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.21%受拉钢筋应力为：9=M/（0.87Agh0）=732.12（kN）最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0mm 钢筋 N5布置在墙面板面坡部分，竖直置于钢筋N3内侧（靠墙背一侧），沿纵向中2L/3段用全值

14、每延米810，两端靠近肋L/6端用半值，但因本计算的配筋率接近最小配筋率，故均按810布置。6）、踵板顶面平衡墙面板最大垂直负弯矩的配筋：h0=0.2m由4）中的计算知最大负弯矩为：Mj=-0.588（kNm）A0=cMj/（bh02Ra）=0.002=1-SQRT（1-2A0）=0.002=Ra/Rg=0.01%故=0.15%Ag=bh0=0.0003m2采用钢筋N8每延米912（Ag=10.18cm2）钢筋N8布置在N6的下面，纵向布置与N4相同，横向长度可用B2/2。7）、两肋中间1m宽的垂直墙条底部的水平剪力:当L/H1=0.830.5时，可近似计算水平剪力 Q=0.4H1L=3.9（

15、kN）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Qj=1.2Q=4.68（kN）根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有：0.038R1bh0=79.8（kN）无需配置抗剪箍筋，箍筋按构造要求布置。2、踵板 1）、最大水平纵向负弯矩：趾板跟部的弯矩为：M1=0.21（kNm）踵板端处的法向应力（=0时）为：W=（H1+h0）+hh3+2.4M1/B23-2=34.96(kPa)最大水平负弯矩为：M=-WL2/12=-2.91（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=-3.49（kNm）（1）配筋：h0=0.2mA0=cMj/（bh02Ra）=0.01=1-S

16、QRT（1-2A0）=0.01=Ra/Rg=0.04%Ag=bh0=7.08333E-05m2采用钢筋N6每延米1516（Ag=30.17cm2）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：=Ag/（bh0）=1.51%受拉钢筋应力为：g=M/（0.87Agh0）=5543.3（kN）最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0mm 钢筋N6布置在踵板顶部沿纵向布置，在纵向延长方向的钢筋长度自肋向跨中伸长L/4加锚固长度，另一侧为悬臂长；横向将B3三等分，外B3/3段采用全值每延米1316，内B3/3段相应地采用全值的2/3和1/3，即每延米916和516。2）、最大水

17、平纵向正弯矩：最大水平正弯矩为：M=WL2/20=1.75（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=2.1（kNm）（1）配筋：A0=cMj/（bh02Ra）=0.01=1-SQRT（1-2A0）=0.01=Ra/Rg=0.04%Ag=bh0=7.08333E-05m2采用钢筋N7每延米1016（Ag=20.11cm2）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：=Ag/（bh0）=1.01%受拉钢筋应力为：g=M/（0.87Agh0）=5001.23（kN）最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0mm 钢筋N7在踵板底部沿墙纵向布置，在纵向延长方

18、向上的钢筋长度为自跨中向两侧各伸长L/4加锚固长度；在横向的布筋密度同钢筋N6。3）踵板端部与肋结合处的最大剪力：Q=WL/2=17.48（kN）按桥规第4.1.2条得计算剪力为：Qi=1.2Q=20.976（kN）根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布筋），要求有：0.038R1bh0=79.8（kN）需设置抗剪箍筋。取箍筋间距Sk=20cm，采取单箍4股，直径为12，同一截面上箍筋的面积Ak=根据桥规4.1.10条的公式有：箍筋配筋率为：k=Ak/（Skb）=0.23%斜截面内纵向受拉主筋共同的配筋率为：P=100=0.40斜截面内纵向受拉主筋共同的抗剪能力为：Qhk=0.

19、0349h0SQRT（2+P）kRgkSQRT（R）=158.11（kN）根据桥规第4.1.11条，斜截面满足以下要求QjQhk，箍筋配置满足要求。3、肋：1）、肋背受力钢筋 肋背受力钢筋布置在肋背，承受肋和两侧L/2段内土压力产生的全部弯曲拉应力，通常根据墙高选用23个截面分别计算。本算例选择Hi=4m、6m、9.3m三个截面。（1）、配筋 肋为T形梁，它的配筋计算公式见桥规第4.1.17条和第4.1.16条。这里以Hi=9.3截面说明肋配筋计算过程，其它截面的配筋见下表。Hi=1.2mSw=bi=1.2h1=0.34m弯矩为：MHi=Hi2Sw（Hi+3h0）KaCOS/6=5.06（kN

20、m）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mhij=1.2MHi=6.07（kNm）根据桥规第4.1.17条判别T形截面的类别：h0=B3+B2-0.04=0.92mcMhij=7.59（kNm）Rabihi（h0-hi/2）=2601（kNm）cMhijRabihi（h0-hi/2），即翼缘板位于受压区，截面配筋计算按宽度为bi的矩形截面进行。A0=cMHij/（bih02Ra）=0.001=1-SQRT（1-2A0）=0.001=Ra/Rg=0.004%Ag=bih0=0.0000440m2肋 背 受 力 钢 筋Hibi=SwMHiMHijH0（m）（m）（kNm）（kNm）（m）42.421

21、81.64217.972.2363.28745.91895.093.21.21.25.066.070.92 2）、裂缝宽度：三个截面裂缝宽度见下表：各截面裂缝宽度值Hi（m）Ag（cm2）（%）g（kPa）d（mm）421.990.0004142575.7320643.990.0004260906.44209.365.980.00029133056.120 从表中可知，各截面裂缝宽度均小于0.2mm，满足要求。3）、水平拉筋：水平拉筋N9承受墙面板水平条带的端点剪力为：Q=pjL/2=3.415（kN）按桥规第4.1.2条得计算剪力为：Qj=1.2Q=4.1（kN）按轴心受拉构件配筋，根据桥规

22、第4.1.5条有：AgcQj/Rg=0.000021m2采用钢筋N9（412，Ag=4.52cm2）在墙面板坡以“”形套在N5上，横穿全部肋身；沿墙高方向，顶部H1/4及底部H1/8段用半值为212，其余用全值为412。4）、垂直拉筋：踵板纵向条带的端点剪力为：Q=WL/2=17.48（kN）按桥规第4.1.2条得计算剪力为：Qj=1.2Q=20.98（kN）按轴心受拉构件配筋，根据桥规第4.1.5条有：AgcQj/Rg=0.000109m2采用钢筋N10每延米528（Ag=30.79cm2）。钢筋N10在踵板底部以“”形套固于由趾板底部伸过来的N1上，上部伸入肋不小于搭接长度0.75m；沿踵

23、板横向将B3分为三等分，外B3/3用配筋量的全值（528），中、内B3/3段分别采用全值的2/3、1/3（428、228）。4、趾板：1）配筋：A0=cMij/（bh02Ra）=0.001=1-SQRT（1-2A0）=0.001=Ra/Rg=0.004%Ag=bh0=0.0000070m2采用钢筋N1每延米412（Ag=4.52cm2）。2）裂缝宽度实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.00226受拉钢筋应力为：g=M1/（0.87Agh0）=2670.13（kPa）最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0mm 钢筋N1布置在底板底部，横向承受趾板弯矩

24、M1；钢筋长度除满足锚固长度要求外，一部分可延伸至踵板底部，起分布和架立钢筋作用。相应于肋宽的范围内，不少于2根延伸至踵板端，以便套固垂直拉筋N10；趾板端不少于2根，呈直角弯起钩于底部架立钢筋上。混凝土标号内摩擦角()摩擦系数f抗滑动系数（Kc）抗倾覆系数（K0）立壁面坡坡度(1：n）活荷载为混凝土标号R=（Mka）抗压设计强度Ra=（kPa）350.41.31.50.05汽车-超20级1585000.6（m）取L=1（m）0.17（m）取b=0.2（m）Ri=1.05扶扶壁壁式式挡挡土土墙墙细细部部尺尺寸寸验验算算2）、根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按要求布置）确定墙面板厚

25、度：0.04，则1.07（m）（参看悬臂式挡土墙算例）,则有（kN）0.002m0.01mh0Qj/（0.038Rib）=1.2Q/（0.038Rib）=1.2(Lpj/2)/（0.038RLb）m，保护层厚度取根据桥规第4.1.13条（混凝土抗剪，箍筋按要求布置），可得有效厚度为：0.01（m）0.3m。1.30满足要求m，保护层厚度为0.04m，1.5满足要求0.18满足要求400满足要求0（cm2）13.85c0.2mm满足要求 采用钢筋N2布置在墙面板背沿墙面板竖直方向，中部H1/2段采用每延米914（Ag=13.85cm2），在顶部H1/4和底部H1/8段采用每延米514；在纵向延长

26、方向上，N2钢筋自肋板向跨中延伸1/4加锚固长，另一侧为悬臂长。式中C1=1.0（螺纹筋），C2=1.5（长期荷载），C3=1.15（板式受弯构件），以下裂缝计算中C1、C2和C3取值同上。0（cm2）0.2mm满足要求Qj0 cm2钢筋N3沿墙面板竖直方向3H1/4范围内用全值每延米912，上、下各H1/8段内用半值每延米512；在纵向延长方向，钢筋N3自跨中向两侧各延伸1/4加锚固长度。根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有：0.2 mm满足要求0 cm20.2 mm满足要求最小配筋率=0.15%3 cm2钢筋N4在墙面板背面沿竖向布置，置于N2钢筋外侧（靠面坡

27、一侧），钢筋下部埋入踵板内，上部可在距墙面板顶H1/6加锚固长度处截断。在墙面板纵向中2L/3段处用全值每延米1414，两端靠近肋的L/6段用半值每延米714。钢筋 N5布置在墙面板面坡部分，竖直置于钢筋N3内侧（靠墙背一侧），沿纵向中2L/3段用全值每延米810，两端靠近肋L/6端用半值，但因本计算的配筋率接近最小配筋率，故均按810布置。钢筋N8布置在N6的下面，纵向布置与N4相同，横向长度可用B2/2。时，可近似计算水平剪力Qj0.708333333 cm20.2 mm满足要求根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有：钢筋N6布置在踵板顶部沿纵向布置，在纵向延长

28、方向的钢筋长度自肋向跨中伸长L/4加锚固长度，另一侧为悬臂长；横向将B3三等分，外B3/3段采用全值每延米1316，内B3/3段相应地采用全值的2/3和1/3，即每延米916和516。0.708333333 cm20.2 mm满足要求Qi4.52cm2。钢筋N7在踵板底部沿墙纵向布置，在纵向延长方向上的钢筋长度为自跨中向两侧各伸长L/4加锚固长度；在横向的布筋密度同钢筋N6。根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布筋），要求有：cm，采取单箍4股，直径为12，同一截面上箍筋的面积Ak=肋背受力钢筋布置在肋背，承受肋和两侧L/2段内土压力产生的全部弯曲拉应力，通常根据墙高选用23个

29、截面分别计算。本算例选择Hi=4m、6m、9.3m三个截面。m0.44 cm2cMHijAg=（cm2）配筋Ag272.4614407.230.0030.000115.947201118.8628721.980.0040.0001414.697207207.5926010.0010.000040.44720720720fmaX0.060.090.19 肋为T形梁，它的配筋计算公式见桥规第4.1.17条和第4.1.16条。这里以Hi=9.3截面说明肋配筋计算过程，其它截面的配筋见下表。cMhijRabihi（h0-hi/2），即翼缘板位于受压区，截面配筋计算按宽度为bi的矩形截面进行。肋 背 受

30、 力 钢 筋0.21 cm21.09 cm20.07 cm20.2mm满足要求cm2）在墙面板坡以“”形套在N5上，横穿全部肋身；沿墙 钢筋N10在踵板底部以“”形套固于由趾板底部伸过来的N1上，上部伸入肋不小于搭接长度0.75m；沿踵板横向将B3分为三等分，外B3/3用配筋量的全值（528），中、内B3/3段分别采用全值的2/3、1/3（428、228）。钢筋N1布置在底板底部，横向承受趾板弯矩M1；钢筋长度除满足锚固长度要求外，一部分可延伸至踵板底部，起分布和架立钢筋作用。相应于肋宽的范围内，不少于2根延伸至踵板端，以便套固垂直拉筋N10；趾板端不少于2根，呈直角弯起钩于底部架立钢筋上。钢

31、筋弹性模量Ea=（kPa）抗拉设计强度Ri=（MPa）混凝土安全系数C钢筋砼容重h（kN/m3）一级钢抗拉设计强度Rg=（kPa）弹性模量Eg=（kPa）裂缝允许宽度fmax（mm）230000001.051.25252400002100000000.2混凝土标号扶扶壁壁式式挡挡土土墙墙细细部部尺尺寸寸验验算算墙 高H（米）埋土深度h(米）墙背填料容重（kN/m3）内摩擦角()地基容许承载力（kPa）内摩擦角()21.5183540035一、土压力计算：1、活载换算土层高度：h0=200/(13+0.577(H+2a)=0.79（m）2、用朗金公式计算土压力(=0)Ka=0.2710=h0Ka

32、=3.85(kN)H=（h0+H）*Ka=13.61(kPa)全墙承受的土压力及其对基底的弯矩：EX=ECOS=17.46(kN)MH=KaH2（3h0+H）/6=14.21(kN)（二）、墙身尺寸的确定：1、肋净距l、肋外悬臂长度l肋宽b：假定底板厚h3=0.35mH1=H-h3=1.65（m）L=0.30.5H1=0.4950.825l=0.41L=1.64（m）b=l/8L/6=0.50.67 初拟尺寸如右图所示：2、墙面板厚度：1）、根据水平负弯矩确定墙面厚度：pj=h0+hL=h0+HLKa=7.87(kPa)负弯矩为：M=pjL2/12=-10.49333333（kNm）按桥规第4

33、.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=-12.59（kNm）取配筋率=0.5%得，=Rg/Ra=0.141A0=（1-0.5）=0.131墙面板截面有效厚度为：h0SQRT(cMj/（A0bRa)=0.14（m）2）、根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按要求布置）确定墙面板厚度：Qj0.038R1bh0，则Ri=h0Qj/（0.038Rib）=1.2Q/（0.038Rib）=1.2(Lpj/2)/（0.038RLb）=6.76（cm）根据计算结果，h00.14取h0=0.2m，保护层厚度取B2=0.24（m）3、底板长度：踵板长度为：容重修正系数=1.07B3=KcEx/（f（H

34、1+h0）-B2=0.97（m）趾板长度为：B1=0.5fH（2H0+h）/（Kc*（H0+h）-0.25(B2+B3）=0.07（m）取B1=0.10（m）底板全长为B=（B1+B2+B3）=1.31（m）4、底板厚度：1）、按趾板弯矩确定底板厚度：设基底应力按三角形分布，即2=0（参看悬臂式挡土墙算例）,则有N=KcEx/f=56.75（kN）1=2N/B 86.64（kPa）3=1（B2+B3）/B=80.03（kPa）趾板弯矩（2=0）为：M1=0.38（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：M1j=1.2M1=0.46（kNm）取配筋率为=0.5%A0=Rg/Ra（1-0.5Rg

35、/Ra）=0.131底板有效截面厚度为：h0SQRT（cMij/（A0bRa）=0.02（m）b为系数，取b=12）、按趾板剪力确定板厚度：趾板剪力为：1=0Q1=B11-hhpj-（h-hpj）-B11/（2B）=5.39（kN）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Q1j=1.2Q1=6.47（kN）根据桥规第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：h0Q1j/（0.051bSQRT（R）=0.33cm0b为系数，取b=100根据桥规第4.1.13条（混凝土抗剪，箍筋按要求布置），可得有效厚度为：h0Q1j/（0.038RLb）=1.62cm0.023）、按踵板弯矩确定底板厚度：踵板端

36、部剪力（=0，2=0）为：W=（H1+h0）+hh3+2.4M1/B23=53.64（kPa）踵板与肋相交处的水平弯矩为：M=-WL2/12=-71.52（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=-85.82（kNm）取配筋率为=0.5%A0=Rg/Ra（1-0.5Rg/Ra）=0.13有效截面厚度为：h0SQRT（cMij/（A0bRa）=0.31（m）4）、按踵板剪力确定厚度：根据桥规第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：h0Qj/（0.051bSQRT（R）=1.2WL/2/（0.051bSQRT（R）=6.52（cm）0.07以上四项计算，要求h00.31

37、m，取h0=0.31m，保护层厚度为0.04m，则h3=0.35，符合初始假定h3=0.35三、墙身稳定性及基底应力验算：1、全墙总法向力N和总稳定力矩My(如右图所示）：1）、踵板上覆土重W及力臂Zw（对趾板端点，以下同）W=hB3（H1+h0）=42.6（kN）Zw=B1+B2+B3/2=0.83（m）2）、墙体自重G及力臂ZG：（1）、墙面板：WA=hH1B2=9.9（kN）ZA=B1+B2/2=0.22（m）（2）、底板：WB=hh3B=11.46（kN）ZA=B/2=0.66（m）G=WA+WB=21.36（kN）ZG=（WAZA+WBZB）/G=0.46（m）（3）、墙趾板上覆土重

38、Wb及力臂Zwh：Wh=hB1(h-h3)=2.07（kN）Zwh=B1/2=0.05（m）全墙总方法力为:N=W+G+Wh=66.03（kN）总稳定力矩:Wy=WZw+GZG+WhZWh=45.29（kNm）2、抗滑动稳定系数检算：Kc=Nf/Ex=1.511.303、抗倾覆稳定系数验算：K0=Wy/MH=3.191.54、偏心矩验算：ZN=（Wy-MH）/N=0.47（m）B/6=0.22（m）e=B/2-ZN=0.190.225、基底应力验算：1，2=N（16e/B）/B=94.27kPa6.54四、墙身配筋和裂缝开展宽度计算：1、墙面板：1）、与肋相交处的最大水平负弯矩为：M=-pjL

39、2/12=-10.49333333（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=-12.592（kNm）（1）配筋：截面有效厚度h0=0.2（m）A0=cMj/（bh02Ra）=0.05=1-SQRT（1-2A0）=0.05=Ra/Rg=0.20%Ag=bh0=4.00E-04（m2）4 采用钢筋N2布置在墙面板背沿墙面板竖直方向，中部H1/2段采用每延米914（Ag=13.85cm2），在顶部H1/4和底部H1/8段采用每延米514；在纵向延长方向上，N2钢筋自肋板向跨中延伸1/4加锚固长，另一侧为悬臂长。（2）裂缝宽度：Ag=13.85根据桥规第4.2.5条，有最大裂缝宽度公

40、式：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）式中C1=1.0（螺纹筋），C2=1.5（长期荷载），C3=1.15（板式受弯构件），以下裂缝计算中C1、C2和C3取值同上。实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.69%受拉钢筋应力为：g=M/（0.87Agh0）=43542.61(kPa)fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0.05mm2）、肋跨中点处的最大水平正弯矩：M=pjL2/20=6.3（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=7.56（kNm）（1）配筋：A0=cMj/（bh02Ra）=0.03=1-SQRT（1-2A0

41、）=0.03=Ra/Rg=0.11%Ag=bh0=2.20E-04（m2）2.2 采用钢筋N3每延米912（A9=10.18（cm2）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.0050.50%受拉钢筋应力为：9=M/（0.87Agh0）=35566.7(kPa)最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0.037mm 钢筋N3沿墙面板竖直方向3H1/4范围内用全值每延米912，上、下各H1/8段内用半值每延米512；在纵向延长方向，钢筋N3自跨中向两侧各延伸1/4加锚固长度。3）、墙面板与肋结合处中部1m宽带的剪力为：Q=pjL/2=15.74

42、（kN）按桥规第4.1.2条得计算剪力为：Qj=1.2Q=18.89（kN）根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有：0.038R1bh0=79.8（kN）无需配置抗剪箍筋，箍筋按构造要求布置。4）、最大垂直负弯矩：h1=（h0+H1）=11.9(kPa)最大垂直负弯矩为：M=-0.03（h0+h1）H1L=-3.12（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=-3.744（kNm）（1）配筋：A0=cMj/（bh02Ra）=0.01=1-SQRT（1-2A0）=0.01=Ra/Rg=0.04%Ag=bh0=0.00008m20.8采用钢筋N4每延米1

43、49（Ag=13.85cm2）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.69%受拉钢筋应力为：9=M/（0.87Agh0）=12946.6（kN）最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0.01mm钢筋N4在墙面板背面沿竖向布置，置于N2钢筋外侧（靠面坡一侧），钢筋下部埋入踵板内，上部可在距墙面板顶H1/6加锚固长度处截断。在墙面板纵向中2L/3段处用全值每延米1414，两端靠近肋的L/6段用半值每延米714。5）、最大垂直正弯矩：M=（0.03（h0+h1）H1L）/4=0.78（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=0

44、.94（kNm）（1）配筋：A0=cMj/（bh02Ra）=0.0035=1-SQRT（1-2A0）=0.004=Ra/Rg=0.01%Ag=bh0=0m20采用钢筋N5每延米810（Ag=6.28cm2）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.31%受拉钢筋应力为：9=M/（0.87Agh0）=7138.15（kN）最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0.01mm 钢筋 N5布置在墙面板面坡部分，竖直置于钢筋N3内侧（靠墙背一侧），沿纵向中2L/3段用全值每延米810，两端靠近肋L/6端用半值，但因本计算的配筋率接近最小配筋率，故均按

45、810布置。6）、踵板顶面平衡墙面板最大垂直负弯矩的配筋：h0=0.31m由4）中的计算知最大负弯矩为：Mj=-3.744（kNm）A0=cMj/（bh02Ra）=0.006=1-SQRT（1-2A0）=0.006=Ra/Rg=0.02%最小配筋率=故=0.15%Ag=bh0=0.000465m24.65采用钢筋N8每延米912（Ag=10.18cm2）钢筋N8布置在N6的下面，纵向布置与N4相同，横向长度可用B2/2。7）、两肋中间1m宽的垂直墙条底部的水平剪力:当L/H1=2.420.5时，可近似计算水平剪力 Q=0.4H1L=19.04（kN）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Qj=1.

46、2Q=22.85（kN）根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有：0.038R1bh0=123.69（kN）无需配置抗剪箍筋，箍筋按构造要求布置。2、踵板 1）、最大水平纵向负弯矩：趾板跟部的弯矩为：M1=0.31（kNm）踵板端处的法向应力（=0时）为：W=（H1+h0）+hh3+2.4M1/B23-2=46.92(kPa)最大水平负弯矩为：M=-WL2/12=-62.56（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=-75.07（kNm）（1）配筋：h0=0.31mA0=cMj/（bh02Ra）=0.11=1-SQRT（1-2A0）=0.12=Ra/

47、Rg=0.43%Ag=bh0=0.0013175m213.175采用钢筋N6每延米1516（Ag=30.17cm2）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.97%受拉钢筋应力为：g=M/（0.87Agh0）=76884.8（kN）最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0.08mm 钢筋N6布置在踵板顶部沿纵向布置，在纵向延长方向的钢筋长度自肋向跨中伸长L/4加锚固长度，另一侧为悬臂长；横向将B3三等分，外B3/3段采用全值每延米1316，内B3/3段相应地采用全值的2/3和1/3，即每延米916和516。2）、最大水平纵向正弯矩：最大水平

48、正弯矩为：M=WL2/20=37.54（kNm）按桥规第4.1.2条得计算弯矩为：Mj=1.2M=45.05（kNm）（1）配筋：A0=cMj/（bh02Ra）=0.07=1-SQRT（1-2A0）=0.07=Ra/Rg=0.25%Ag=bh0=0.000768542m27.685416667采用钢筋N7每延米1016（Ag=20.11cm2）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：=Ag/（bh0）=0.65%受拉钢筋应力为：g=M/（0.87Agh0）=69215.16（kN）最大裂缝宽度为：fmax=C1C2C3g/Eg（30+d）/（0.28+10）=0.08mm 钢筋N7在踵板底部沿墙纵向布置

49、，在纵向延长方向上的钢筋长度为自跨中向两侧各伸长L/4加锚固长度；在横向的布筋密度同钢筋N6。3）踵板端部与肋结合处的最大剪力：Q=WL/2=93.84（kN）按桥规第4.1.2条得计算剪力为：Qi=1.2Q=112.608（kN）根据桥规第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布筋），要求有：0.038R1bh0=123.69（kN）需设置抗剪箍筋。取箍筋间距Sk=20cm，采取单箍4股，直径为12，同一截面上箍筋的面积Ak=根据桥规4.1.10条的公式有：箍筋配筋率为：k=Ak/（Skb）=0.23%斜截面内纵向受拉主筋共同的配筋率为：P=100=0.40斜截面内纵向受拉主筋共同的抗剪

50、能力为：Qhk=0.0349h0SQRT（2+P）kRgkSQRT（R）=245.07（kN）根据桥规第4.1.11条，斜截面满足以下要求QjQhk，箍筋配置满足要求。3、肋：1）、肋背受力钢筋 肋背受力钢筋布置在肋背，承受肋和两侧L/2段内土压力产生的全部弯曲拉应力，通常根据墙高选用23个截面分别计算。本算例选择Hi=4m、6m、9.3m三个截面。（1）、配筋肋为T形梁，它的配筋计算公式见桥规第4.1.17条和第4.1.16条。这里以Hi=9.3截面说明肋配筋计算过程，其它截面的配筋见下表。Hi=1.65mSw=bi=4.7mh1=0.24m弯矩为：MHi=Hi2Sw（Hi+3h0）KaCO