复线桥加固整治工程设计说明.docx

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1、一项目概况1.1 桥梁概况210复线桥位于大渡口区，上跨西城大道，连接九宫庙和中梁山，毗邻新山村轻轨站。 该桥上部结构跨径组合为等截面16.0+2X24.0+16.0m现浇钢筋混凝土单箱三室连续箱梁， 梁高为1.20m,梁底部宽为10.75m,顶部宽14.5m,翼板宽1.875m,梁体采用40号混凝土。 下部结构为明挖扩大基础，双柱式桥墩及重力式石砌U型桥台。桥面全宽14.5m,桥面横 向布置为：0.25（护栏）+3.0m（人行道）+8.0m（双向2车道）+3.0m（人行道）+0.25 （护栏）=l4.5m。 桥面设2.7%单向纵坡，2%双向横坡。原设计荷载为汽-20级、挂-100、人群-3.

2、5kN/m2： 210复线桥于2001年3月竣工，建设、 设计单位均不详，施工单位为中铁二局机筑处。210复线桥位置图如图1.1。桥梁现场照片 见图1.2图1.3所示；桥梁桥型布置图及横断面图见图1.4图1.5所示。图1.1 210复线桥位置图图1.2桥梁立面照图1.3桥梁平面照图1.4桥梁桥型布置图（单位：cm）2S图1.5桥梁横断面图（单位：cm）1.2 激流穿石雕塑激流穿石雕塑位于大渡口区九宫庙步行街春光购物广场西门处，雕塑由钢材、石材组合 构成，中心为钢质件架，南北两侧分别拼接石材形成石柱，雕塑四角的地面分别嵌有半园形 石块。雕塑高7.5m,石柱直径1.5m。图1.6曝塑地理位置示意图

3、图1.7雕塑立面照(2)荷我组合：将所有荷我进行基本组合、标准组合、准永久组合和频遇组合，对桥梁上部结构的承载能力极限状态和正常使用极限状态进行验算。8.2检算分析在Midas Civil 2021软件中建立上部结构有限元单梁模型，对桥梁原设计进行结构验算。 根据施工顺序进行施工阶段分析，成桥后进行二期恒载、活载、温度等分析。在整个分析过 程中，考虑了混凝土收缩徐变的影响。首先根据桥梁的实际施工过程和施工方案将主梁离散 为有限元模型：然后按照规范的要求进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应 力、内力和位移：最后按规范中所规定的各项容许指标验算主梁是否满足要求，因该桥第一、 第二跖和第

4、三、第四跨为对称结构，数据整理仅取对称结构一半进行。然后再根据定期检测报告(编号BG-2020-QLJ-031)和专项检测报告，采用基于城市 桥梁检测与评定技术规程(CJJ/T233-2015)的进行结构检算。检算符合下列要求：amfad)式中：Yo结构重要性系数；S承载能力极限状态卜作用组合的效应设计值：R (*)一结构抗力函数：够一材料性能的实测值，抗力计算时，应除以相应的材料性能分项系数后采用：am结构或结构构件几何参数的实测值；fad损伤、钢筋锈蚀、约束条件变异等对结构或构件所产生的不利影响附加值。根据规范城市桥梁检测与评定技术规程(CJJ/T 233-2015) 5.1.7条对已发生

5、钢筋锈 蚀的钢筋混凝土构件承载能力评定时，应计人钢筋锈蚀导致的钢筋截面减少和粘结力退化的 综合影响，对钢筋截面进行折减。宜根据城市桥梁检测与评定技术规程第464条进行 钢筋缺损程度评定，并应按下表确定锈蚀钢筋的截面折减系数。缺损程度评定截面折减系数&完好0.98 s 1.00轻微0.95 V6 0.98中等0.90 fs 0.95严重0.80 & 0.90危险& 0.80根据2020年度结构设施定期检测210复线桥(报告编号:BG-2020-QLJ-0316结论及规范城市桥梁检测与评定技术规程(CJJ/T 233-2015) 4.6.4条及条文说明第5.1.4条， 检测报告中显示该桥存在钢筋锈

6、蚀引起混凝土发生离层，故此处短取0.95。该桥上部结构为钢筋混凝土构件，根据加固前后应基于公路钢筋混凝土及预应力混凝 土桥涵设计规范进行结构检算，检算内容见下表8.1。表8.1结构检算内容8.3原结构检算态分类验算阶段持久状况承就能力极限状态下持久状况承正常使用极限状态下原结构正截面抗弯验算裂缝宽度验算斜截面抗剪验算变形(挠度验算加固后正截面抗弯验算裂缝宽度验算变形(挠度验算斜截面抗剪脸并应力验第8.3.1承载力检算1)正截面抗弯承载力验算按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG3362-2O18) 5.2.5条规定, 截面承载能力应满足：九% % =一 $ + (4一一等1经计算

7、，现状F梁体正截面抗弯承载力结果见表8.2。表8.2承载能力极限状态正截面抗弯验算控制截面强度Mm (kN-m)荷载效应YqM (kN-m)Mud/YoMd是否满足第一跨跨中19219.76711521.5431.668满足第一跨与第二跨墩顶-34225.641-21000.4191.630满足第二跨跨中19219.76719686.8430.976不满足第二跨与第三跨墩顶-34225.641-25785.58()1.327满足由上数据分析可知，根据规范城市桥梁检测与评定技术规程(CJJ/T 233-2015)结构检算原结构抗弯承载力，其中边跨及墩顶控制截面的抗弯承载力满足规范要求，但中跨跨

8、中控制截面的极限抗弯承载力安全系数仅为0.976,不满足规范要求。图8.4全桥弯矩包络图及抗力图（2）斜截面抗剪承载力验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG 3362-2018） 4.2.6的规定, 计算受弯构件斜截面抗剪承载力时，靠近边支点梁段选择距支座中心h/2处截面，靠近中间 支点梁段选择支点横隔梁边缘处截面进行验算。按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG 3362-2018） 4.2,7条截面承 载能力应满足：九%W匕=的必x 045 x 10% 历赤诉石7，经计算，现状下抗剪承载力验算结果见表8.3。表8.3承载能力极限状态主截面抗剪验算由上分析可知，

9、无论是边跨还是中跨控制截面抗剪承载力均满足规范要求。控制截面强度几& （kN）荷载效应Yo%（kN）Vud/Y0Va是否满足第一跨（桥台支点附近-7223.683-3960.8961.824满足第一跨（桥墩支点附近）21220.0305765.1043.681满足第二跨（1#墩支点附近）-21220.030-6422.3193.304满足第二跨（2#墩支点附近）21220.0306789.6063.125满足图8.5全桥网力包络图及抗力图（3）正常使用阶段裂缝宽度验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG 3362-2018） 6.4.3条规定进行计算。最大裂缝宽度取跨中截面进行

10、验算，截面裂缝宽度应满足:6d 6/表8.4箱梁裂缝宽度验算结果控制截面裂缝宽度计算值打(mm)裂缝限值6, (mm)结论6d (mm)结论fdt sZ第一跨(计算最大挠度， 计入挠度熠长系数)3.12126.667满足要求第二跨(计算最大挠度， 计入挠度增长系数)15.43440.000满足要求验算结果表明，现状下挠度验算满足规范要求。M30Cl yQBMOOMC*一,一- - _18-3.41* *C0CM一 4由ewML*MWM图8.7全桥挠度验算值（5）计算结论通过以上分析可知，上部结构抗剪承载力及正常使用阶段裂缝宽度、挠度验算均满足规 范要求，但是桥梁出现了不同程度的病害，尤其是第二

11、跨及第三跨病害较为严重，削弱了结 构的承载能力，其第二跨和第三跨抗弯承载力不满足规范要求，且本次设计考虑桥梁路面改 造成沥青混凝土路面，综合考虑建议对该桥采用预应力碳纤维板主动加固，提高梁体承载力 能力安全储备，改善结构应力，减小裂缝宽度，抑制病害发展。8.4 加固后检算8.4.1 承载力检算（1）正截面抗弯承载力验算因增加预应力碳纤维板，加固后的两跨按照B类预应力混凝土构件计算。按照公路 钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG3362 -2018 ）525条，截面承载能力应满足：/。此W此=以依-今+-%）/%-争经计算，现状下梁体正截面抗弯承载力结果见表&6。表8.6承载能力极限状态

12、正微面抗弯验算由上分析可知，加固后的桥梁无论边跨还是中跨控制截面的抗弯承载力均满足规范要求,相较了加固前，中跨跨中控制截面抗弯承载力安全系数为1.157,满足规范要求。控制截面强度Mud (kN-m)荷载效应YoM” (kNin)Mud/YoMu是否满足第一跨跨中19219.76712498.9041.538满足第一跨与第二跨墩顶-36715.449-19440.5701.889满足第二跨跨中27973.26524252.4241.153满足第二跨与第三跨墩顶-36715.449-20141.8061.823满足图8.8加固后全桥弯矩包络图及抗力图(2)斜截而抗剪承载力验算根据公路钢筋混凝土及

13、预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018 ) 426的规定, 计第受弯构件斜截面抗剪承载力时，靠近边支点梁段选择距支座中心h/2处截面，靠近中间 支点梁段选择支点横隔梁边缘处截面进行验算。按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)427条的规定， 截面承载能力应满足：7M =卬咏 x 0.45 x 104 J(2 + 0.6P)至7。/，经计算，现状下抗剪承载力验算结果见表8.7。表8.7承载能力极限状态主截面抗剪验算控制截面强度匕d (kN)荷载效应Yo% (kN)Vua/YoVa是否满足第一跨(桥台支点附近)-7223.694-3763.3701

14、.919满足第一跨(桥墩支点附近)22500.0985830.7383.859满足第二跨(1#墩支点附近)-22500.098-6589.1093.415满足第二跨(2#墩支点附近)22500.0986713.2293.352满足由上分析可知，无论是边跨还是中跨控制截面抗剪承载力均满足规范要求。图8.9加固后全桥剪力包络图及抗力图(3)正常使用阶段裂缝宽度验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018) 6.4.3条规定进 行计算。最大裂缝宽度取跨中截面进行验算，截面裂缝宽度应满足：表8.8箱梁裂缝宽度验算结果图8.10加固后全桥裂缝宽度验算值控制截面裂缝宽度计算

15、值a(mm)裂缝限值心(mm)结论2 N第一跨(计算最大裂缝宽度)0.0950.200满足要求第二跨(计算最大裂缝宽度)0.1060.2(X)满足要求由上数据分析可知，中跨经预应力碳纤维板加固后，其跨中截面理论计算最大裂缝宽度 0.104,满足规范要求，加固效果明显。(4)正常使用阶段挠度验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018) 6.5.2条规定进 行计算，挠度增长系数取1.6。最大挠度取跨中截面作为控制截面进行验算，截面最大挠度 应满足：fdl Z2f,表8.9箱梁挠度验算结果控制截面变形计算值(mm)变位限值 ft (tnin)结论 fii W 力第一

16、跨(计算最大挠度， 计入挠度增长系数)4.74726.667满足要求第二跨(计算最大挠度， 计入挠度增长系数)14.15440.000满足要求验算结果表明，现状卜.挠度验算满足规范要求。图8.11加固后全桥挠度验兑值(5)持久状况应力验算为保证预应力施加对梁体的影响，应对梁体上缘混凝土进行应力验算。验算结果见下表(正为压，负为拉)。表8.10梁体上缘混凝土压应力验算结果控制截面上缘压应力应力计算值为 (MPa)应力限值 (MPa)结论 % 6第一跨跨中7.43513.4满足耍求第二跨跨中9.69813.4满足要求由上数据分析可知，加固后正常使用阶段梁体跨中截面上缘应力均为压应力，满足规范要求。

17、图8.11梁体上缘应力险算图梁体下缘应力验算结果见下表。表8.11梁体下缘混凝土应力验算结果由上数据分析可知，加固后正常使用阶段梁体墩顶下缘锚固区附近下缘应力均为压应力,满足规范要求。控制截面下缘拉应力应力计算值 (MPa)应力限值 仇(MPa)结论“ lOmm,配筋轴距al50mm;若0W 10mm,av 100mm；3）有边缘纵筋加密集箍筋（aWlOOmm）；4）长期温度24 C,短期温度40 C：5）用锤击钻头钻的,干燥钻孔。（2）外荷我主要是静设计荷载。（3）安装方式锚板直接装在锚基上（无基距安装），锚栓和锚板间无空隙。（4）锚板E=210000N/mm2, fy=235N/mm2,

18、ys=1.35 fyd= fy/ys0 钢板假设为刚性锚板，锚板尺 寸为 240x480mm o（5）所选锚栓锚栓规格为MI6xl90mm,材质为镀锌钢材,有效锚固深度hd= 125 mm,钻孔尺寸为 xhl = 18.0 x 130 mme荷载组合，静设计荷载:：kN, kNm。单项计算序号NzVxvyMzMxMy利用率最不利荷载852锚栓截面内力110.00.0200.01.06.00.090.7%锚栓截面内力kN详见下表:锚栓号拉力剪力x-剪力分量y-剪力分量10.00024.6580.78324.64620.00025.3660.78325.35431.57724.647().2612

19、4.64641.57725.3560.26125.35453.97624.647-0.26124.64663.97625.356-0.26125.35476.37524.658-0.78324.64686.37524.658-0.78325.354最大混凝土受压应变%。： 0.0406；最大混凝土受压应力：1.38 |N/mm2l；合拉力，中心(x/y=0.026.3): 23.855 kN：合压力,中心(x/y=0.0/215.6): 13.855 kN8.5.3极限状态承载力验算 8% ).Vrj；,s Yms VRdiS Vjj Pv,skNkN kN56.3L2545.04025.36

20、60.563混凝土剪撬破坏NRk.c=NRk.cWAN 科.NMeNWee.V.cpN%k.c=kr(fck.Ebe)3h/SNJVa.n =Ac.n/Ac.nVRk.cp=k-NRk.c kkVRdxp YMcNRk,c IkNAc,nmm2A%n (min2WanVs.NVn:.Nhcf|mm“r,N|mmCct.Nmm94.688343001406250.2440.941.0125.0375.0187.510.12.01.5eV.cp.xcVxp.yWccMcpxVcc.V.cp.yVcc.V.cpNrj；,cVRk.cpVRd.cpVsaPv.cpmmmmkNJkNkNJkNJ0.00

21、.01.01.01.021.71043.41928.94625.3560.876混凝土边缘破坏，方向X+VRk.c=VRk.c，WA.7s.vWhVWaVWxVWrcN VRk c=k(Qk.cubc)0 5,c SN X|A,V =Ac1v/ACiv Vr&c =V,a = 0.1 (1,-/ci)05 8 = 0.1 (d/ci)02mm|曷ck.cuhcN/mm2YMvCi mmCl (mmaPVRk.cIkNdjuirnmmIf mm125.()2.4451.5340.0-0.0610.056157.2721.00018.()125.0At.vAc,vVa.vVh.vVaVevVcc.

22、V愠VVRk.cVRd.cVsdPv.c|mm2|rnm2|mm|kNIkN|kN|2880005202000.5541.5972.4993.20.9941.000345.355230.237200.0110.869边x+：如果离边最近有一排2个以上锚栓，那么可假设其中两个毗连的锚栓（x-方向长孔除外）为最 不利锚栓。最不利最不利情况：镐栓2和4承受垂直于（x+）边的剪力。扭矩由所有锚栓承担。锚栓号QQxQyQx.VQyvQx.TQyT124.6580.78324.6460.00025.0000.783-0.354225.3660.78325.3540.00025.0000.7830.3543

23、24,6470.26124.6460.00025.0000.261-0.354425.3560.26125.3540.00025.0000.2610.354524.647-0.26124.6460.00025.000-0.261-0.354625.356-0.26125.3540.00025.000-0.2610.354724.658-0.78324.6460.00025.000-0.783-0.354825.366-0.78325.354O.(XX)25.00()-0.7830.354锚栓剪力kN如下表所示;注释：Il.Q_V.Qy_V是由外剪力产生的锚栓x-和y-剪力分量.2 .Qx_T.

24、Qy_T是由外扭矩产生的锚栓x-和y-剪力分址.3 .图中虚设的长孔在计算由外扭矩产生的剪力分量Qx_T和Qy_T时无效。它们只在计算由外剪力产生的锚栓剪力分 St Qx_V和Qy_V时有效，（3）拉剪组合验算相关锚栓号拉（PN ）W( pV)条件利用率%验算结果钢破坏80.0990.563D2N+p2VWl.()32.7q混凝土破坏4,60.2130.876PN+PVW1.290.7各个锚栓的利用率锚栓 |PN,S PNp PNX PN.SP|pV,S PV,Cp PVx 0N.C.ma.x.E Pv,c.max.E PcombiA-J： PcombiJ：12 3456780.00()0.0

25、0()0.000().()()()().()()()().000 0.547().()()()().(XX) ().5630.379().869().(XK)0.4770.869().(XX)0.869().724().3000.8690.724().317)2o24oo.2 2 9 9()6060909oo.o.do.o.s s321().321S321S321S321o.321o.90.1().19o.9o.90.154予5.0多多o.o.().s so.().321(.).1/0.9768o.596s6 9 87 7 78 3 4s s s8o.8 8 8so.s2 2 2 2 2o.s

26、o.o.s)79s83o.96so.687o.so.8o.6969o o o o9 9 9 9Lift-.n 7 41 n3 10 70 2 12B N.c.nux,E：每个锚栓不考虑钢破坏的受拉验算利用率的最大值B knrnE每个锚栓不考虑钢破坏的受剪验算利用率的最大值3combi.cE：每个锚栓不考虑钢破坏的拉剪组合验算利用率B combi风E：每个锚栓只考虑钢破坏的拉剪组合验算利用率 854位移验算受拉：NSkh = Nsdh/I.4受剪：Vg VSdh/1.4短期位移:长期位移:= (NSfch / No)- 8no 6nx = (NSkh ZNo)-5nx短期位移： 长期位移：8v0

27、= (VSkh/V0) - 8vo 8vx = (Vskh/ Vo) - SvNs*No &N08s 迟 VJ Vo&vo3Vsv&vz|kN|kN| inm| |mtn |min| mm|kN| |kN|min |mm| |tnin| mm6.37533.6 0.41.70.054 0.2308.6总结25.366 32.21.32.00.732 1.125通过以上分析可知，采用预应力碳纤维板对桥梁上部结构进行主动加固后，正截而抗弯 承载力安全储备提高，梁体裂缝宽度满足规范要求,梁体下挠趋势有效减缓,加固效果明显。 且经锚固系统验和锚固力及基体强度均满足要求。九主要施工流程及施工工艺9.1施

28、工流程（I）施工前期准备，限制交通，限速5kmzh,限载10t通行。（2）对桥梁结构应先进行常规耐久性病害处治，包括混凝土裂缝封闭，砌缝修补处治， 混凝土裂缝注胶处治、蜂窝麻面处治、墙体植被清除等，再施工预应力碳纤维板加 固。（3）搭设支架，对第二跨、第三跨上部结构箱梁采用预应力碳纤维板加固，预应力碳纤 维板张拉顺序从横桥向中部往端部对称张拉。（4）桥面系改造工程应按照以下顺序进行：拆除人行道及行车道桥而铺装层（注意保留桥而板原预留钢筋，并进行除锈）一对箱梁 顶板破损、开裂进行处治桥面层钢筋铺装及桥面连续构造T更换原桥伸缩缝T增设泄水 孔，加铺沥青面层。在桥面系改造过程中，应将水管和天然气（若

29、有）迁走，待改造完成后，将水管迁回， 天然气管道应另行改线；桥面系改造施工时不应采用大型机械设备，每道工序应注意对称施 工，做到均匀减载、加载；（5）桥梁标线重新画。（6）拆除支架及用挡，清理施工现场，完成施工。（7）全桥涂刷、灯饰品质提升8）上述流程中，施工工序互不影响时，经设计同意后，可以同时进行施工。9.2 前期准备桥梁加固是一项繁杂的系统工程，对施工精度及质量要求高，因此，建议由具有相应资 质与丰富类似工程施工经验的施工单位施工，并聘请具有旧桥加固工程施工经验的工程师进 行全过程监理。施工中应严格按照交通部颁公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）. 公路桥梁加固施工技术规

30、范（JTG/TJ23-2OO8）要求和国家、行业现行标准、规范要求进 行施工，并应特别注意以下几点：（1）施工单位应按基本建设程序的规定，根据设计和相关标准、规范的要求并结合施 工单位自身的具体情况，在施工前制定出详细的施工组织设计和施工方案，报监理工程师审 查批准，在得到批准后方可开始加固工程的施工，从而确保桥梁加固施工的安全和质量。（2）本桥施工时需要中断交通，全桥封闭施工，且应编制详细的施工组织设计方案及 交通组织方案，同时要注意以下事项：I）应按有关条例、规程和规范要求，向社会通告桥梁加固施工的有关事项和要求，并 设立必要的警示、警告和视线诱导等标志，必要时应设专人维持或指导交通。2）

31、桥面加固及梁底预应力施工时全桥封闭施工，应编写相应的交组方案报审批。3）施工单位应做好施工前期的各项准备工作，优化施工方案，加强施工管理，合理配 备劳动力、施工机具，做好施工中管理调度工作，场地整理，材料、器具、作业人员均到位。9.3 混凝土裂缝处治修补裂缝前应作好裂缝调查及标注，对裂缝进行全面的调查，现场核实裂缝数量、长度、 宽度等，并对裂缝变化，做好记录，绘制裂缝分布图。对于混凝土裂缝，根据缝宽分别采用表面涂抹封闭和压力灌浆两种方法：表而涂抹封闭 法即采用裂绛修补胶对裂表面进行封闭，适用于裂缝宽w0.15m且裂缝深度较浅密集型 的细小裂缝：压力灌浆法即采用裂缝修补胶或环氧树脂类灌浆材料进行

32、压力灌浆，适用于裂 缝宽度wK）.15mm的贯穿性长裂缝；这两种方法的施工工艺及技术要点如下：（）表面涂抹封闭法施工工艺对于裂缝宽度小于0.15mm的裂缝，通常采用表面涂抹封闭法，其工艺流程及施工要点 如下:刷封闭底胶刷封闭胶检查封闭情况固化后表面处理图9.1表面涂抹封闭法的工艺流程（1）表面处理对碎构件上的裂缝，用凿子沿裂缝表而凿出一宽10mm20mm的形槽，然后沿槽边 线外两侧1020mm处打磨露出坚实平整的混凝上，最后清除槽内及打磨表面的灰尘、白灰、 浮渣及松散层等污物，然后再用毛刷蘸上丙酮，擦洗干净并保持干燥。（2）刷封闭底胶在清理后的“U”形槽表面用漆刷刷一层封闭底胶。（3）刷封闭胶

33、待封闭底胶固化后，用封闭胶将“U”形槽及打磨混凝土密封修平，封缝层 厚度不低于1.5mm。（4）检查封闭情况检查封闭情况，观察是否有漏封或异常情况，确保所封闭的裂缝密实性，发现缺陷应及 时补救，以确保工程质量。（5）表面处理待粘结剂固化后，（固化时间可随环境温度、湿度而变化）将裂缝表面粗糙的突出部分 用磨光机对裂缝表面进行磨光处理。（6）工程质量及验收会同有关部门，验收所封闭的裂缝是否能满足规范要求，符合有关标准要求，必要时可 通过有关检测手段进行检测。（二）压力灌浆法施工工艺压力灌浆法是修补混凝土结构缺陷或裂缝常用的方法之它是通过专业设备向裂缝中 注入高分子化学浆材，经聚合、交联等化学反应生

34、成高聚物，使被处理的部位胶结、增强、 加固并形成整体，达到防渗、堵漏等目的。对于裂缝宽度超过0.15mm的裂缝，通常向裂缝中灌入环氧树脂类灌浆材料。灌浆材料 应具备粘结强度高，可灌性好等基本要求。环氧灌浆是以环氧树脂为主体，它的粘结力强、 稳定性好、收缩小、耐腐蚀及机械强度高。压力灌浆法的工艺流程及施工要点如下:裂缝缝口表面处理粘贴注浆啼和出浆嘴封闭裂缝表面密封检查压力灌浆图9.2压力灌浆法的工艺流程（1）裂缝缝口表而处理在进行压力灌浆前，应先对裂缝封口表而进行处理，使工作而平顺、干燥、无油污。首 先清理混凝土表面，使沿裂缝走向约3050mm范围露出坚实平整的混凝土表面，清除表面 浮尘，表面清

35、理范围以裂缝位置拓宽不少于1025mm为原则：然后清除缝内的灰尘等杂物, 并用丙酮试剂擦洗表面。2）粘贴注浆嘴和出浆嘴注浆嘴沿裂缝的走向布置，根据裂缝的宽度间距为200400mm,缝宽则疏，缝窄则密。 在裂缝交叉处、较宽处、端部、裂缝贯穿处等均应埋设注浆嘴。每一条裂缝至少必须有一个 注浆嘴、排气嘴和出浆嘴。（3）封闭裂缝表面般用环氧胶泥抹压平整，胶泥厚度不小于1.5mm,宽度为2030mm,防止漏浆。（4）密封检查裂缝封闭后应进行压气试漏，检查密封效果。试漏需待封闭胶泥有一定强度时进行。试 漏前沿裂涂一层肥皂水，从注浆嘴通入压缩空气，凡漏气处，应与修补密封至不漏为止。（5）压力灌浆压力灌浆应自

36、下至上进行，根据浆液的流动性选择注浆压力，一般为0.10.4Mpa。当 采用灌浆泵施工时，压力一般由小至大逐步升高，达到预定压力后，再保持压力稳定，直至 灌浆饱满，当最后一个注浆嘴图浆，保持恒压继续灌浆，当进浆速度小于O.lL/min时，再 继续灌注5mm后停止灌浆。再将阻塞器上的进浆阀门关闭，以使裂缝内浆液在受压状态下 胶凝固结。注浆结束，应检查补强效果和质量，发现缺陷应及时补救。（6）封口待浆液聚合固化后，即可将灌浆嘴拆除，并使用改性环氧胶泥抹平，最后对每一道裂缝 表面再刷一层改性环氧树脂水泥浆，确保封闭严实，并使其颜色与混凝土结构尽量保持一致。（7）质量检验及验收1）表面检查法灌浆结束后，用肉眼观察裂缝的外观情况，表面灌浆是否饱满，是否有开裂现象出现。 如果出现以上不合格的情况，应及时采取补救措施。2）钻芯取样法当裂缝灌注材料达到完全固化期时，应采取钻芯取样法对注浆效果进行检验，芯样检验 应采用劈裂抗拉强度测定方法。芯样的钻取详见相关现行规范及技术标准，需特别强调的是芯样应骑缝钻取，并应避开 结构内部钢筋，取芯造成的孔洞应立即采用强度等级较原结构提高一级的环氧砂浆进行填实。当检验结果符合下列条件之一时为符合设计要