高层建筑施工课程设计样本.docx

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1、南京工业大学锦程核计锦程名称：之层建筑施工冷晚;土木工程当号；30当尘四名：物驰班微:土木120612月31日4 .达成设计高度后；5 .遇有六级大风和大雨后；严寒地域开冻后；6 .停用超出30天。(二)脚手架在定时使用中应定时检验下列项目1 .查验脚手架钢管、扣件检测是否合格；2 .查验立杆纵横距、步距是否符合施工方案要求；3 .查验各节点是否可靠，扣件扭力矩是否达成40-60N.m;4 .查验立杆垂直度偏差是否小于1/300,且小于50 mm;5 .查验水平杆水平偏差是否小于1/250,且小于50 mm;6 .作业层、分隔层脚手片是否满铺，拉结点、剪刀撑是否按要求 设置，安全防护方法是否到

2、位；7 .脚手架验收按每搭设三步为一个验收段验收，但下列情况必需 重新验收：(1)连续使用6个月后；(2)施工中途停工，(包含放假)15天，再重新使用前；(3)在遭受大风、大雨、大雪、地震等强力原因作用后；(4)在使用过程中发觉显著变形、沉降等安全隐患整改重新投入 使用前。8 .杆件设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等结构是否符合要 求；9 .地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；10 .扣件螺栓是否松动；11 .高度在241Tl以上脚手架，其立杆沉降和垂直度偏差是否符合本规范表项次1、2要求；12 .安全防护方法是否符合要求；13 .是否超载。（三）脚手架搭设技术要求、许可偏差和检验方法

3、，应符合下表要求。现次技术要求允许偏薨(mm)构查方法与工R地茶基础表面坚实平整排水不枳水员板不晃动底座不滑动不况因锻后舞收 垂直度20 * 80m100观察立 杆 垂 直 度搭设中检衣偏差的高度(m)总高 度50m40m201nH lOOtnmZ200nn角尺卷尺卷尺撑。注：图中1立杆；2一纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀七.脚手架使用中应遵守要求1 .脚手架设计是按二层作业面计算，故施工中同一立杆区段，作 业层不得超出两层，施工荷载控制为3Kn/m）施工设备重量小于1KN。2 .在架面上放置材料应码放整齐，不得影响人员操作或通行，严 禁上架人员在架面上奔跑，推行或倒退拉车。3 .作业人员在

4、架上作业高度应以正常操作为度，严禁在架板上加 垫器物增加操作高度，作业中要注意自我安全和保护她人安全，避免 碰撞，闪失和落物，严禁在架上嬉闹和在护栏上休息，严禁在架上睡 觉。4 .在作业中严禁随意拆除脚手架上基础架体杆件，连接紧固件和 连墙杆，必需拆除时，应经过主管人员同意，并采取对应方法后方准 拆除，作业完成后应立即恢复。5 .每班工人上架作业时，应先检验有否安全隐患，如有应先行排 除后方准开始作业，作业中发觉异常情况和危险情况，应立即通知架 上人员撤离。6 .在每步架完后，必需立即将剩下材料移至下步或搬到室内堆放, 天天收工前应将架面清理洁净，垃圾运出。7 .应立即清理落入安全网内材料和物

5、品，严禁自架上向下抛掷物 品、材料或垃圾。八.脚手架拆除（一）拆除前准备工作1 .拆架前，全方面检验脚手架，依据检验结果，拟订出作业计划, 报请同意，进行安全技术交底后才准工作。作业计划通常包含：拆架 步骤和方法、安全方法、材料堆放地点、劳动组织安排等。2 .拆除现场必需设置警戒区，张挂醒目警戒标志；地面应设专员 指挥，严禁非作业人员进入。3 .建筑物主体内全部窗户必需锁好，不许可向外开启或向外伸挑 物件。4 .应事先清除脚手架上杂物及地面障碍物。5 .拆架高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。（二）拆除次序1 .安全网T竖挡笆T垫铺笆T防护栏T隔栅T斜杆T连墙杆T大 横杆T小横杆T

6、立杆T槽钢2 .拆架程序应遵守由上而下、先搭后拆标准，并按一步一清标准 逐次进行，严禁上下同时进行拆除作业。3 .拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最终两个扣，拆除大横杆、斜 撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。4 .全部连墙杆、斜杆、隔排方法必需随脚手架步层拆除同时进行 下降，不准先行拆除，分段拆除高差小于2步，如高差大于2步，应 设置连墙件加固；当脚手架拆至下部最终一根长立杆高度时，先在合适位置搭设临时抛 撑加固后，再拆除连墙件；5 .当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除脚手架两端，先按规范要求设置连墙件和横向斜撑加固;6 .拆除槽钢时，必需有下部脚手架体搭设完成，有操作

7、工作面时, 方可展开，在室内用人工一根一根往房子内部进行抽拉。7 .拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开和另一头相 关结扣时，应先通知对方，以防坠落。8 .拆架时严禁有任何东西落物。9 .在拆架时，不得中途换人，如必需换人时，应将拆除情况交代 清楚后方可离开。10 .运至地面构配件按品种、规格随时堆放到要求地方，并按规范 要求立即检验、整修和保养；当日拆当日清，拆下扣件和铁丝要集中 回收处理。输送至地面杆件，应立即按类堆放，整理保养。11 .当日离岗时，应立即加固还未拆除部分，预防存留隐患造成复 岗后人为事故。12 .如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行防护架拆除，严禁 夜间拆除。九.

8、搭设脚手架安全方法1 .作业人员必需持证上岗，脚手架搭设人员必需是经过按现行国 家标准特种作业人员安全技术考评管理规则（GB5036）考评合格 专业架子工。上岗人员应定时体检，合格者方可持证上岗。并在作业 前经过安全教育；2 .作业人员必需佩带安全带、戴好安全帽、穿防滑鞋；3 .搭设过程中应划出安全区，设专员警示，搭拆脚手架时，地面 应设围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。4 .没有搭拆好脚手架在收工前必需检验，确定架子稳定性，并有 临时加固方法，以免发生意外；5 .搭拆脚手架必需专员统一指挥，上下呼应、动作协调，相互通 知；6 .拆除脚手架应做到拆一步、清一步，不准采取踏步式拆除方法, 拆下

9、来材料分类堆放，零配件要放入容器内，然后经过塔吊或施工电 梯吊运到地面，严禁高空抛掷。7 .脚手架构配件质量和搭设质量，应按规范JGJ130-第8章要求 进行检验验收，合格后方准使用。8 .作业层上施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支 架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂 起重设备。9 .当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭 设和拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑方法，并应扫除积雪。10 .脚手架安全检验和维护，应按规范JGJ130-第8. 2. 2-8. 2. 5条 要求进行。安全网应按相关要求搭设或拆除。11 .在脚手架使用期间，严禁拆除

10、下列杆件：(1)主节点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；(2)连墙件。12 .不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，不然应采取安全方法，并报主管部门同意。13 .临街搭设脚手架时，外侧应有预防坠物伤人防护方法。14 .在脚手架上进行电、气焊作业时，必需有防火方法和专员看管。15 .工地临时用电线路架设及脚手架接地、避雷方法等，应按现行 行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）相关要求实施。 十.钢管落地脚手架计算书（一）参数信息16 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为20m,立杆采取单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m,纵距La为1.5m,大小横杆步距 为 1.8m;内排架距离墙

11、长度为0. 30m;大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为2根；采取钢管类型为48x3. 2;横杆和立杆连接方法为单扣件；连墙件采取两步两跨，竖向间距3. 6 m,水平间距3 m,采取扣件 连接；连墙件连接方法为双扣件；17 活荷载参数施工均布活荷载标准值：2. 000 kN/n?；脚手架用途：装修脚手架;同时施工层数：2层；18 风荷载参数本工程地处江苏南京市，基础风压0.4kN/m2 ；风荷载高度改变系数(1Z,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳 定性时取0.74,风荷载体型系数2为0.214;19 静荷载参数每米立杆承受结构自重标准值(kN/m) :0. 1248;脚手板自重标准值(

12、kN/m2 ) ：0. 350;栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m) :0. 140;安全设施和安全网(kN/m2 ) :0. 005;脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m) : 0.038;脚手板铺设总层数：13;20 地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa) : 120. 00;立杆基础底面面积加2 ) ：0. 20;地基承载力调整系数：1.00、工程概况二、编制依据3三、脚手架搭设方案3四、脚手架搭设施工4五、附着式升降脚手架搭设及验算7六、脚手架验收要求10七、脚手架使用中应遵守要求13八、脚手架拆除13九、搭设脚手架

13、安全方法16十、钢管落地脚手架计算书18十一、一般型钢悬挑脚手架计算书31步卿 1D5Q J（二）大横杆计算根据扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）第5. 2. 4条要求, 大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最 大弯矩和变形。21 .均布荷载值计算大横杆自重标准值:Pi=0.038 kN/m ;脚手板自重标准值：P2 =0. 35X1.05/（2+0=0. 122 kN/m ;活荷载标准值：0=2X1.05/ （2+1 ）=0. 7kN/m;静荷载设计值：qx =1.2X0. 038+1.2X0.12

14、2=0. 193kN/m;活荷载设计值：q2 =1.4X0. 7=0. 98kN/m;qzq2qzq2【一 一图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）22 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式以下：M1max = 0.08q】/2 + 0.10q2 /2跨中最大弯距为 M1max=0. 08X0. 193X 1.52+0. 10X0.98X 1.52二0.255 kN m;支座最大弯距计算公式以下：M2max=-0. 10qi /2-0.117q2 /2支座最大弯距为 M2max=-0. 10X0. 19

15、3X1.52-0. 117X0. 98X1.52 =-0.301 kN m;选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：o=Max (0. 255x106, 0. 301 x106)/5080=59. 252 N/mm2;大横杆最大弯曲应力为。=59. 252 N/mm2小于大横杆抗弯强度设计值千=205 N/mm2，满足要求。23 挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度。计算公式以下：vmax= (0. 677qi /4+0. 990q2 /4)/1OOE I其中：静荷载标准值：Qi =Pi +P2 =0.038+0. 122=0. 161 kN/m；活荷载标准值：q2二Q二0.

16、7 kN/m；最大挠度计算值为：v二0. 677x0. 161x15004/(100x2. 06x105x121900) +0. 990x0, 7x15004/(10 0x2. 06x105x121900)=1.617 mm;大横杆最大挠度1.617mm小于大横杆最大许可挠度1500/150mm 和10mm,满足要求。(三)小横杆计算依据JGJ130-第条要求，小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小 横杆集中荷载，在最不利荷载部署下计算小横杆最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆自重标准值：Pi=0.038X1.5=0.058 kN；脚手板自重

17、标准值：P2 =0. 35X 1.05X 1.5/(2+1) =0. 184 kN;活荷载标准值：Q=2X1.05X1.5/(2+1)=1.050 kN;集中荷载设计值：P=1.2X (0. 058+0. 184) +1.4X1.05=1.76 kN;小横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和大横杆传输荷载标准值最不利分配弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式以下：Mqmax=qI2 /8Mqmax=1,2X0. 038X1.052/8 = 0.006 kN m;集中荷载最大弯矩计算公式以下:Mpmax=PI/3 m ;最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0. 622 kN m

18、;最大应力计算值。= M / W=0. 622x106/5080=122. 484 N/mm2 ;小横杆最大弯曲应力a=122.484 N/mm2小于小横杆抗弯强度设 计值205 N/mm2,满足要求。3 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和大横杆传输荷载设计值最 不利分配挠度和；小横杆自重均布荷载引发最大挠度计算公式以下：vqmax = 5qI4/384EIvqmax=5x0. 038x10504/ (384x2. 06x105x121900)=0. 024 mm ;大横杆传输荷载 P= p1+p2+Q=0. 058+0. 184+1.05=1.291 kN;集中荷载标准值最不利分配

19、引发最大挠度计算公式以下：vpmax=PI(3I2 - 4I2/9)/72EIvpmax=1291.35x1050x (3x10502-4x10502/9)/(72x2. 06x10 5x121900)=2. 113mm;最大挠度和 v=vqmax+vpmax=0. 024+2. 113=2. 137 mm;小横杆最大挠度为2. 137mm小于小横杆最大许可挠度 1050/150=7 和 10 mm,满足要求。(四)扣件抗滑力计算按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,该工程实际旋转单扣件承载力取值为8. OOkNo纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式

20、计算 (建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5. 2. 5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. OOkN;R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重标准值：Pi =0. 038X1.5X2/2=0. 058kN;小横杆自重标准值：P2 =0. 038X1.05/2=0. 02kN;脚手板自重标准值：P3 =0. 35 X1.05 X1.5/2=0. 276kN;活荷载标准值：0=2X1.05X1.5 /2=1.575kN;荷载设 计值：R= 1.2 义(0. 058+0. 02+0. 276) +1.4 X 1.575=2. 629kN;R8. 00 kN,单扣

21、件抗滑承载力设计计算满足要求。(五)脚手架立杆荷载计算作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值 包含以下内容：(1)每米立杆承受结构自重标准值，为0. 1248kN/mNGi =0. 1248+ (1.50X 2/2) X 0. 038/1.80 X 20. 00=3. 136kN;(2)脚手板自重标准值；采取竹笆片脚手板，标准值为0. 35kN/mNG2 =0. 35X13X1.5X (1.05+0. 3)/2=4. 607kN;(3)栏杆和挡脚手板自重标准值；采取竹笆片脚手板挡板，标准值为 0. 14kN/mNG3 =0. 14X13X1.5/2=1.365kN;(4)吊挂

22、安全设施荷载，包含安全网：0.005kN/m2NG4=0. 005 X1.5 X 20=0. 15kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NGi +NG2 +NG3 +NG4=9. 258kN;活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工 荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 2 X1.05X1.5X 2/2=3. 15kN ；考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值为N=1.2NG+0. 85 X 1.4NQ=1.2 X 9. 258+0. 85 X 1.4 X 3. 15=14. 858kN;不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值为N=1.2NG+1.4NQ=1.2 X 9.

23、258+1.4X3. 15=15.519kN;(六)立杆稳定性计算风荷载标准值根据以下公式计算Wk=0. 7piz-|is-a)0其中3。一基础风压(kN/m2),根据建筑结构荷载规范(GB50009-) 要求采取：。=0.4 kN/m2 ;照-风荷载高度改变系数，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)要求采取：|iz=0. 74；HS风荷载体型系数：取值为0.214;经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0. 7 X0, 4X0. 74X0. 214=0. 044 kN/m2 ;风荷载设计值产生立杆段弯矩MW为：Mw=0. 85 X 1.4WkLah2/10=0. 85 X 1.4 X 0.

24、044 X 1.5 X 1.82/10=0. 026 kN m;考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式o = N/(A) + MW/W W f立杆轴心压力设计值：N=14. 858kN;不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式。二N/(4)A) W f立杆轴心压力设计值：N=N=15. 519kN;计算立杆截面回转半径：i=1.58 cm;计算长度附加系数参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范(JGJ130-)表 5. 3. 3 得:k= 1.155;计算长度系数参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)表 5. 3. 3 得:|i=1.5;计算长度，由公式I0=kuh确定：I0=3.

25、 118 m;长细比：L0/i=197 ；轴心受压立杆稳定系数R由长细比lo/i结果查表得到：6二0. 186 立杆净截面面积：A=4. 89cm2 ;立杆净截面模量(抵御矩)：W=5. 08cm3 ;钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2 ;考虑风荷载时0=14857. 95/(0. 186x489)+25644. 058/5080=168. 405N/mm29立杆稳定性计算。二168. 405 N/mm2小于立杆抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求。不考虑风荷载时0=15519.45/ (0. 186x489)=170. 63N/mm2 ;立杆稳定性计算Q=170. 63

26、N/mm2小于立杆抗压强度设计值 f=205N/mm2 ,满足要求。(七)最大搭设高度计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)5. 3.6 条考虑风荷载时，采取单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设 高度根据下式计算：Hs=(1.2NG2k+0. 85x1.4 (ZNQk+Mwk(t)A/W) /1.2Gk构配件自重标准值产生轴向力NG2K (kN)计算公式为：NG2 K=NG+NG+NG4=6. 122kN;活荷载标准值：NQ=3. 15kN;每米立杆承受结构自重标准值：Gk=0. 125kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生弯矩：Mwk=Mw/ (1.4 X0. 85

27、)=0. 026/ (1.4 X 0. 85) =0. 022kN m;Hs二(0. 186X4. 89 X 10-4X 205 X 103-(1.2 X 6. 122+0. 85 X 1.4 X (3. 15+0. 186 X 4. 89 X 100 X 0. 022/5. 08) / (1.2 X 0. 125)=47. 354 m;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)5. 3. 6 条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，根据下式调整且不超出50 米：H= Hs /(1+0. 001 Hs)H= 47. 354 /(1+0. 001 X47. 354)=45. 213

28、m;H=45. 213和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =45. 213 mo脚手架单立杆搭设高度为20m,小于H,满足要求！(八)连墙件稳定性计算连墙件轴向力设计值应根据下式计算：Ni =* w+NO连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z = 0.92, |is = 0.214, a)0=0. 4,Wk=O. 7|iz-|is-a)0=0. 7 x0. 92x0. 214x0. 4 = 0.055 kN/m2 ；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积Aw = 10.8 m2 ;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)5. 4. 1条连墙件约束脚手架平面外

29、变形所产生轴向力(kN), NO=5. OOOkN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN),根据下式计算：Nlw=1.4XWkXAw=0. 834 kN；连墙件轴向力设计值NI=Nlw+N0=5. 834 kN;一.工程概况建筑高度为99m,长80m,宽40nl一栋建筑，共23层，地下三层，一 至二层为商业用房，三层至二十三层为办公用房。二 .编制依据1 .建筑施工计算手册2 .建筑施工手册第四版3 .钢结构设计规范GB50017-4 .建筑结构荷载规范GB50009-5 .建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)6 .建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-7 .建筑地基基础设计规范

30、GB50007-8 .建筑施工安全检验标准JGJ59-99.脚手架搭设方案1 .本工程地上23层，一、二层层高4. 79m,标准层层高3. 95m, 总鬲99m o2 .内脚手架选择：3.9米层高以上选择，48X3. 2管搭设满堂脚手 架，3.9米层高以下采取门式脚手架，定型钢脚手板搭设。3 .外脚手架搭设选择：(1)外墙采取落地式双排脚手架；(2)建筑5层(17.5m)以下，采取落地式脚手架，5层以上采取 型钢悬挑式脚手架，分四段搭设。17. 5米至37. 23米为第一段；37. 23 米至56.98米为第二段；56. 98米至76.73米为第三段；76. 73米以连墙件承载力设计值按下式计

31、算:Nf =6Af其中4）一轴心受压立杆稳定系数；由长细比l/i=300/15. 8结果查表得到，二0.949, I为内排架距 离墙长度；A=4.89 cm2; f=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0. 949 X 4. 89 X 10-4 X 205 X 103 =95.133kN；NI=5. 834Nf=95. 133,连墙件设计计算满足要求。连墙件采取单扣件和墙体连接。由以上计算得到NI=5. 834小于单扣件抗滑力8kN,满足要求。（九）立杆地基承载力计算立杆基础底面平均压力应满足下式要求pWfg地基承载力设计值:fg=fgkXkc=120kPa;其中，地基承载力标准值

32、：fgk=120kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ;立杆基础底面平均压力：p二N/A=74. 29kPa ;其中，上部结构传至基础顶面轴向力设计值：N=14. 858kN;基础底面面积：A=0. 2m2 op=74. 29kPafg=120kPao地基承载力满足要求！十一.一般型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范(JGJ130-).建筑结构荷载规范(GB 50009-).钢结构设计规范(GB 50017-)、建筑施工安全检验评分标准 (JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)和本工 程施工图纸。(一)

33、参数信息1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为18m,立杆采取单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为1.5m,立杆横距为1.05m,立杆步距为1.8m;内排架距离墙长度为0. 30m;大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为2根;横杆和立杆连接方法为单扣件；连墙件部署取两步两跨，竖向间距3.6m,水平间距3m,采取扣 件连接；连墙件连接方法为单扣件；2 .活荷载参数施工均布荷载(kN/m2 ) ：2. 500;脚手架用途:装修脚手架;同时施工层数:2层；3 .风荷载参数本工程地处江苏南京市，基础风压0.45 kN/m2 ;风荷载高度改变系数2，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳 定性时取0.74,风荷

34、载体型系数|is为0.214;4 .静荷载参数每米立杆承受结构自重荷载标准值(kN/m) :0. 1248;脚手板自重标准值(kN/m? ) ：0. 350;栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m) :0. 140;安全设施和安全网自重标准值(kN/m? ) ：0. 005;脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；5 .水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采取16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度2.3m。锚固压点螺栓直径(mm) : 16. 00;楼板混凝土标号：C35;6 ,拉绳和支杆参数钢丝绳安全系数为：6. 000;钢丝绳和墙距离为（m） : 3. 950。

35、悬挑水平钢梁采取钢丝绳和建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物1.2mo（二）大横杆计算根据扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）第5. 2. 4条要 求，大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上 面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆 最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆自重标准值:Pi =0. 038kN/m ;脚手板自重标准值:P2 =0. 35X1.05/ （2+1） =0. 122kN/m ;活荷载标准值:Q=2. 5X1.05/（2+1） =0. 875kN/m;静荷载设计值：qi =1.2X0. 038+1.2X0.122=0. 193k

36、N/m;活荷载设计值：q2 =1.4X0. 875=1.225kN/m;图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2 .强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式以下：M1max=0. 08q112+0. 10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0. 08X0. 193X1.52+0. 10X1.225X1.52 =0. 31 kN m;支座最大弯距计算公式以下：M2max=-0. 10q112-0. 117q2l2支座最大弯距为 M2max=-0. 10 X 0. 193 X 1.52-0. 117 X 1.2

37、25 X 1.52二0. 366 kN m;选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：o=Max (0. 31 x106, 0. 366x106)/5080=72. 047 N/mm2;大横杆最大弯曲应力为a=72. 047 N/mm2小于 大横杆抗弯强度 设计值 讦=205N/mm2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度。计算公式以下：vmax= (0. 677q1 14+0. 990q214)/1 OOE I其中：静荷载标准值：qt = Pi +P2 =0.038+0. 122=0. 161 kN/m;活荷载标准值：q2二Q二0.875 kN/m;最大挠度计算

38、值为：v=0. 677x0. 161x15004/(100x2. 06x105x121900) +0. 990x0. 875 x15004/(100x2. 06x105x121900)=1.966 mm;大横杆最大挠度1.966mm小于大横杆最大许可挠度1500/150mm和10mm,满足要求！(三)小横杆计算依据JGJ130-第条要求，小横杆根据简支梁进行强度和挠 度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小 横杆集中荷载，在最不利荷载部署下计算小横杆最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆自重标准值：Pi =0. 038X1.5=0. 058 kN;脚手板自重标准值：P2 =

39、0.35X1.05X1.5/(2+1)=0. 184 kN;活荷载标准值：(2+1) =1.313 kN;集中荷载设计值:P=1.2X (0. 058+0, 184)+1.4X1.312=2. 127 kN;小横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和大横杆传输荷载标准值最 不利分配弯矩和;均布荷载最大弯矩计算公式以下：Mqmax=qI2/8Mqmax=1.2X0. 038X1.052/8=0. 006 kN m;集中荷载最大弯矩计算公式以下：Mpmax=PI/3Mpmax=2. 127X1.05/3=0. 744 kN m ;最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0. 75

40、1 kN m;最大应力计算值。二M/W=0. 751 x106/5080=147. 804N/mm2 ;小横杆最大弯曲应力a=147. 804N/mm2小于小横杆抗弯强度设计 值205N/mm2 ,满足要求。3 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和大横杆传输荷载设计值最 不利分配挠度和；小横杆自重均布荷载引发最大挠度计算公式以下：vqmax=5qI4/384EIvqmax=5x0. 038x10504/(384x2. 06x105x121900) =0. 024mm;大横杆传输荷载 P=pi +p2 +Q=0. 058+0. 184+1.312=1.554kN;集中荷载标准值最不利分配

41、引发最大挠度计算公式以下：vpmax=PI(3I2 - 4I2/9)/72EIvpmax=1553. 85x1050x (3x10502-4x10502/9)/ (72x2. 06x105x121900)=2. 542mm;最大挠度和 v=vqmax+vpmax=O. 024+2. 542=2. 567mm;小横杆最大挠度为2. 567mm小于小横杆最大许可挠度1050/150=7 和 10mm,满足要求。（四）扣件抗滑力计算按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,该工程实际旋转单扣件承载力取值为8. OOkNo纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算

42、 （建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5. 2. 5）:R W Rc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取8. OOkN;R 一纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重标准值:Pi =0. 038X1.5X2/2=0. 058kN；小横杆自重标准值:P2 =0. 038X1.05/2=0. 02kN;脚手板自重标准值：P3 =0. 35 X1.05 X1.5/2=0. 276kN;活荷载标准值：0=2.5X1.05X1.5 /2=1.969 kN;荷载设计值:R=1.2X （0. 058+0. 02+0. 276） +1,4X1.969=3. 18 kN;R8. 00 kN,单扣件抗

43、滑承载力设计计算满足要求。（五）脚手架立杆荷载计算作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值 包含以下内容：（1）每米立杆承受结构自重标准值，为0. 1248kN/mNG 1 =0.1248+(1.50 X 2/2) X 0. 038/1.80 X 18. 00二2.822kN;(2)脚手板自重标准值；采取竹笆片脚手板，标准值为0. 35kN/m2 NG2 = 0. 35X5X1.5X (1.05+0. 3)/2 = 1.772kN;(3)栏杆和挡脚手板自重标准值；采取竹笆片脚手板挡板，标准值 为 0. 14kN/mNG3 =0. 14X5X1.5/2=0. 525kN;(4)吊

44、挂安全设施荷载，包含安全网：0.005 kN/m2NG4 =0. 005X1.5X18=0. 135kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NGi +NG2 +NG3 +NG4 =5. 254kN ；活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工 荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2. 5X1.05X1.5X2/2=3. 938kN;考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值为N=1.2 NG+0. 85X 1.4NQ = 1.2X5. 254+ 0.85X1.4X3. 938二 10. 991 kN;不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值为N=1.2NG+1.4NQ=1.2X5. 254+1.4X3. 938=11.818kN;(六)立杆稳定性计算风荷载标准值根据以下公式计算Wk=0. 7|jz-|is-cd0其中一基础风压(kN/m2),根据建筑结构荷载规范(GB50009-) 上为第四段。4 .为确保施工安全，选择附着升降式脚手架，即爬架。四.脚手架搭设施工（一）满堂脚手架搭设施工1 .材料选择：48X3. 2 nrn脚手架钢管及配套扣件，1X1.5m竹脚 手片。2 .搭设