市政道路二期工程纵五路道路工程岩土工程勘察报告（一次性勘察）.docx

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1、保税港区空港P分区市政道路二期工程纵五路道路工程地质勘察报告（一次性勘察）优势产状290 Z15 o层间结构面结合很差，属软弱结构面。场地无断层通过，地质构造简单。在场地中测得两组裂隙:J1：倾向102117。，倾角6080,裂面平直闭合,局部张开410mm,延伸长度3. 805. 50m,裂隙间距1. 102. 20m：结合很差,为软弱结构面。J2:倾向180195。，倾角6680。，裂隙面较平直，闭合至微张，延伸长度L 803. 00m,裂隙间距0.801.60m；结合很差,为软弱结构面。构造纲要图水文地质条件勘察区出露岩层为河湖相沉枳岩，以泥质岩为主，水文地质条件简单。场地地下水富水性受

2、地 形地貌、岩性及裂隙发育程度控制。根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，勘察区地下水保稹港区空港P分区市政道路二期工程纵五路道路匚程岩土工程勘察报告(一次性勘察) 可分为松散层孔隙水、基岩裂隙水。松散层孔隙水：场地第四系覆盖层为填土、粉质粘土，粉质粘土层为隔水层，填土层结构松 散稍密，透水性好，赋水性较好。因场地多处于南高北低的浅丘沟谷区，地下水在雨季受大气 降水补给后，一般沿岩土界面或填土内部孔隙向位于道路范围外的斜坡脚排泄。根据现场调查，线路K1+440K1+520段为原始地形低洼部位，现经回填后为第四系土层厚度大 的覆土层分布区域，因斜坡储水条件差，地下水接受大气降水下渗等补给后汇

3、集在原始地形低洼地 段形成潜水，通过岩土界面在有条件的切割区排泄。通过水位测量及抽水试验成果，线路K1+M0 K1+520段勘察期间地下水水位约343. 80m,存在上层滞水。本次勘察选取填土厚度较大的Z5ZK188钻孔进行抽水试验，抽水试验结果见图3. 5和表3. 5。fZ5ZK188号钻孔抽水试验Q-S历时曲线“算示名国上。#“，比M： HBMt：4G图3.5 抽水试验示意图表3. 5 钻孔抽水成果汇总表钻孔编号土层名称含水层 厚度(m)下伏基岩静止水 位水位降深S.(m)稳定流量Q(m*/d)渗透系数K (m/d)Z5ZK188素填土6. 62砂质泥岩9. 881.72103. 708.

4、 70根据重庆地区经验综合分析：场地人工填土渗透系数取8. 70m/d,为中等透水层；粉质粘土渗透 系数取0.02m/d,为弱透水层。综上，场地总体不利于地下水的存储，松散层孔隙水较贫乏。基岩裂隙水：场地基岩为砂质泥岩及砂岩，以砂质泥岩为主，岩体较完整。砂质泥岩属弱透 水岩层，为相对隔水层，不利于地下水的赋存：砂岩属透水岩层，为相对含水层，其临空条件较好, 利于地下水的排泄。本次勘察在该区域选取Z5ZK13、Z5ZK70、Z5ZK96共3个钻孔钻孔进行简易抽水试验，在上述钻 孔分别用时312分钟将孔内循环水提干，然后观测恢复水位，120分钟后，水位分别提升了 0.5m- 1. 30m,说明勘察

5、期间Z5ZK13、Z5ZK70. Z5ZK96. Z5ZK201钻孔范围的基岩地卜.水不发育,因此勘察期间场地基岩裂隙水贫乏。3.5 不良地质作用与特殊性岩土根据调查和走访，拟建场地地质条件较好，沿线未发现断层、滑坡、危岩、崩塌、泥石流等不 良地质现象，也未发现采空区、岩溶、地裂缝、地面沉降、有害气体等不良地质作用，未发现河沟、 沟滨、墓穴、孤石等对工程不利的埋藏物。本场地存在的特殊性岩土主要为第四系人工填土（素填土）、软土及强风化层。第四系人工填土（素填土）主要呈杂色，以粘性土夹砂泥岩碎块石为主，局部含少量混凝土、 砖头等建筑垃圾，骨架含量约2050%,粒径10220mm,结构松散稍密，稍湿

6、，主要分布于居 民房、施工区、道路沿线回填方式以人工抛填为主，填土堆积时间一般不大于5年，厚度一般1.00 13. 20m,最厚处可达20.30m,在该层底部与基岩接触地段，受地卜.水活动的影响，形成以软可塑 状粘性土为主、厚度0.501.50m （局部可达2. 00m以上）的软弱薄层。系拟建场地场平堆积而成， 填筑方式无序，碎、块石含量分布不均匀，压缩性较大，其填筑时间较短，具有遇水湿陷的特点， 未经处理不能作为地基使用。软土：低洼地段填土底部与基岩接触地段，受地下水活动的影响，形成以软塑状粘性土为主的 厚度0.501.50m （局部可达2. 00m以上）的软弱层。强风化层：主要沿岩土界面发

7、育，其厚度一般02. 00m,局部可达4. 30m以上。3.6 地震效应评价与岩土地震稳定性评价3. 7.1地震效应评价根据中国地震动峰值加速度区划图（1/400）万GB18306-2015之图A1及中国地震动反应谱特征 周期区划图（1/400万）GB18306-2015之图B1,本区的抗震设防烈度为6度，设计地宸分组属笫一 组，设计基本地震动峰值加速度0. 05g。根据剪切波速测试成果表3. 77及重庆地区经验，拟建场地内素填土剪切波速127142m/s,平 均剪切波波速值为135m/s,属软弱土；粉质粘土剪切波速取经验值155m/s,属中软土；下伏基岩剪 切波速度大于500m/so根据公路

8、工程抗宸规范JTG B02-2013,场地内覆土层属软土中软土， 基岩属坚硬土。表 3. 7-1剪切波速度测试成果表孔号岩土类别测试范围 (m)Vs 速度范围(m/s)Vs平均速度 (m/s)Vse覆蛊层等效剪切波速 (m/s)Z4ZK200素填土127142135135根据公路工程抗震规范JTG B02-2013,按设计路面标高平场后各段覆盖层的厚度及剪切波速，道路各段地宸效应评价详见表3. 7-2。K1 + 148Kl+340、K1+448K1+5地段软弱土厚度15m, 为抗宸不利地段，建议对路基持力层范围的填土进行翻挖换填、压实处理，在施工平场及对填土层 进行工程处理后，应对填土的剪切波

9、速进行实测，进而对地震效应评价进行校核。表3. 7-2地震效应评价一览表里程范围覆盖层厚度(m)平均剪 切波速(m/s)岩土类型场地类别地段划分设计特征周期 (s)K0+000K0+0540800坚硬土I有利地段0. 25K0+054K0+I773.012. 2138软弱土II一般地段0. 35K0+177KO+2240800坚硬土I有利地段0. 25K0+224K0+3253. 06. 8141软弱土II一般地段0. 35K0+325K0+4290800坚硬土I布利地段0. 25K0+429K0+6923. 09. 3137软弱土II一般地段0. 35K0+692K0+7370800坚硬土I

10、有利地段0. 25K0+737K0+8303. 08. 2135软弱土II一般地段0. 35K0+830K0+8870800坚硬土I有利地段0. 25K0+887K0+9743.08. 9135软弱土II一般地段0. 35K0+974K1+0640800坚硬土I有利地段0. 25K1+064K1+1483.。15. 0135软弱土II一般地段0. 35K1+148K1+34015.026. 5135软弱土III不利地段0. 45K1+340K1+4485. 0-15.0135软弱土II一般地段0. 35K1+448K1+515135软弱土III不利地段0.45K1+515K1+6403.015

11、.0135软弱土II一般地段0. 35K14640K1+8340-3.0135软弱土I一般地段0. 25K1+834K1+883. 2920800坚硬土I有利地段0. 253. 7. 2岩土地震稳定性评价场地内无滑坡、崩塌等不良地质作用，拟建道路范围内土层主要为素填土及粉质粘土，基岩主 要为砂岩及砂质泥岩，不存在粉土与砂土液化、震陷等岩土地震稳定性问题。3. 8岩土施工工程分级根据市政工程地质勘察规范(DBJ50-174-2014)附录A,全线土、石工程分级为:（1） I级(松土)：种植土、淤泥和淤泥质土，岩土施工工程等级为I级。（2） II级(普通士)：粉质粘土，岩土施工工程等级为II级。（

12、3） III级（硬土）：填土、基岩强风化带，岩土施工工程等级为111级。（4） IV级（软石）：中等风化的砂质泥岩。中层状结构，裂隙较发育不发育，岩体较完整，岩土施 工工程为IV级。（5） V级（次坚石）：中等风化的砂岩。中厚层状结构，裂隙较发育不发育，岩体较完整，岩土施工 工程为V级。4试验、测试资料的整理和设计参数的取值室内试验4.1. 1室内岩石试验本次勘察共取岩样66组，进行室内物理力学测试，其中砂岩38组，砂质泥岩28组。统计时按 岩性划分为两个统计单元分别进行统计，力学参数的取值当样本数小于9个时，依据试验情况取经 验值作为标准值：当样本数不小于9个时，按工程地质勘察规范DBJ50

13、/T-043-2016第10.2节有 关公式进行数理统计。统计计算公式如下：1 .计算平均值公式:2.计算标准差公式:3.计算变异系数公式：（5 =24.计算某一风险概率。时的修正系数公式：九=14.计算某一风险概率。时的修正系数公式：九=15.计算标准值公式：4 =k当风险概率。=0.05,变异系数650.3时，修正系数匕也可按下式确定。一.7(M 4.6781+ )dy/n n式中：岩土参数的标本数:岩土参数标准值;出岩土参数；4岩土参数的平均值；b岩土参数的标准差；5岩土参数的变异系数：北某一风险概率。时的修正系数：当指标作为作用项时，取“+”号，当指标作为抗力项时, 取-号。根据各岩性

14、的试验成果差异性，统计时分别按砂质泥岩、砂岩进行统计，统计结果见附表4.1. 1-1-4. 1.1-2,根据统计结果，砂质泥岩属软岩，砂岩属较硬岩。4. 1.2室内土工试验本次勘察在残坡积上层厚度较大的区域采取上样3组进行室内上工试验，成果统计见表4.1. 2。表室内土工试验成果统计表。内H外0号&任成a *侬相生度干 常 ,XItA孔 原 it* 以llhn 液WW修 拓 欧VIt 拈X力内E修角拈 力内&株 向东匕乐像IBHl、J(榜Mi（%）12(%)l*Po)C )（皿C VP4 )加 心”）1)0125 ran 122.22.032.051.662. 730.643*M.232.21

15、8.-10.2813.833.0M. 122.012.20.315. 30002Z5-HZXT 231. 11.921.931.162. 710. 875她337.122.20.6211.924.012.1M.010.60.183.91物质枯土003Z5FZXT-320.92. 0-12.071.692.710. 62491.83),217.30.2613.935.013.624.011. 10.295.60粉质帖士COICO5CO6子幡个敏c33333333333333一均慎U24. 832.82.SLCO2.7(0.7191.7719.300. MK.2030.713.320.00.361

16、.94小通差。0.070.CC0.120.010. 113. 293.162. 5T0.200.61S.61.013. 290.800.100.90变”欧UO.OJ0.01o.oa0. 000.200.030.090. 130.630.010.190. 080.260.070.29正宗皎Yd0.710. 880.600.890.360.7221.911.T12.010.20. 203. 58试验结果表明，场地残坡积土的塑性指数13. 814. 9,为粉质粘土，试验结果与实际定名粉质 粘土相符；而液性指数范围值为0.260.62,场地内粉质粘土为可塑状态。4. 1.3水、土质腐蚀性分析本次勘察分

17、别取1组素填土样及2组水样进行腐蚀性分析，试验成果见表4. 1. 3-1-4. 1. 3-2o表4.1. 3-1 土腐蚀性试验成果表样品编号野外定名PH值试验项目（mg/kg）OHCO5AHCO；ClCa2,MgsorZ5-TT素填上8.480029.2940. 7767. 0313. 25189. 48结合重庆地区经验，依据岩土工程勘察规范（GB50021-2001） （2009年版）II类环境判定,场地内素填土和粉质粘土对混凝土结构有微腐蚀；按地层渗透性土样对混凝土结构有微腐蚀，对钢 筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。表4. 1. 3-2 水腐蚀性试验成果表Z5-SY-1阳离子(mg-L1)K+

18、Na*CaMg2-NH.Fe-Fe”总计3. 8245. 799. 35/58. 95阴离子(mg , L )IICO；ClsorFOHNO,co；总计65. 477. 2393. 32/0. 000. 000. 00166. 03PH： 6. 89永久硬度 P (CaC03) ： 99. 14mg I/1侵蚀性CO?、游穗CO:分别为 0.63、14.4Img - L1两时硬度 P (CaCOs) ： 53. 70mg - L1Z5ZKXXX-1阳离子(mg-L)K+NaCa24Mg2,NH1,Fe:Fe总计10. 28103. 1920.81/134. 27阴离子(mg L )HCOjCl

19、SO?FOHNO、CO?总计218. 1425. 35144.95/0. 000. 000. 00388. 44PH： 6.64永久硬度 P (CaCO,) ： 164.45mg - 17侵蚀性CO?、游离CO分别为9. 28、60. 42mg L 1初时硬度 P (CaCQ) ： 178.91mg-L-根据岩土工程勘察规范GB50021-2001 (2009版)II类环境判定，场地地下水对混凝土结构 有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。4. 2原位测试4. 2.1剪切波测试本次勘察利用保税港区空港P分区市政道路二期工程纵四路道路工程地质勘察报告(一次性 勘察)剪切波测试成果，其

20、试验成果详见表3. 77。根据剪切波测试结果：场地素填土剪切波速度为127142m/s,平均值为135 m/s；粉质粘土剪 切波速取经验值155m/s。根据公路工程抗震规范JTG B02-2013,本场地的覆土层属软土中软 土，基岩属坚硬土，工程场地类别为IIII类。4. 2. 2声波测试利用声波(纵波)在不同介质中传播速度的不同，以了解不同岩体岩石裂隙发育情况、结构特 征及完整程度等。本次勘察在场地选择具代表性的2个钻孔进行声波测试，测试成果见表4. 2. 2。表4.2. 2 岩体声波测试成果表孔号测试范围 (m)岩性VP 速度范围V,.平均速度岩块波 度岩体完整性指岩体完整孔号测试范围 (

21、m)岩性V, 速度范附平均速度岩块波 度岩体完整性指岩体完整Z5ZK182.0 19. 1砂岩32023554336340530. 69较完整19. 1-29.0砂质泥岩31143405318239160. 66较完整Z5ZK156砂质泥岩30353388315139250. 64较完整砂岩32453616338940480. 70较完整17.0 27.0砂质泥岩31003379317039320. 65较完整分析测试成果，可得出以下结论：本次场地测试钻孔深度范围内主要涉及砂质泥岩、砂岩。中风化砂 质泥岩声波速度为30353405m/s；中风化砂岩声波速度为32023616m/s。根据完整性测

22、试成果表，该 场地的中风化岩体完整系数为0. 640. 70,其岩体完整程度为较完整。2. 3重型动力触探试验(N63. 5)本次勘察在填土厚度较大的区域选取了钻孔Z5ZK98、Z5ZK113、Z5ZK146, Z5ZK158. Z5ZK167.Z5ZK184、Z5ZKI95、Z5ZK199进行了重型动力触探(N63. 5)试验，对试验成果按岩土工程勘察规范 (GB50021-2001) (2009版)附录B规定整理，苜先对试验锤击数苜先进行杆长修正，然后数理统 计。统计结果见表4. 2. 3-1和附表4. 2. 3-24. 2. 3-80结合钻探情况，素填土重型动力触探(N63. 5)试验成

23、果表明：场地素填土动探击数变化大，变异 系数为0.3910.513,变异性高很高，且钻孔存在塌孔卡钻现象，表明场地素填土粗颗粒未经分 选，极不均匀、大小悬殊，均匀性差：填土密实度整体呈松散状。表4. 2. 3-1动力触探(N63. 5)试验成果汇总表孔号样本数(N)平均值(fm)标准差(。)变异系数(6)标准值Z5ZK98173.01.1550. 3912.5Z5ZK113292. 71.2430.4582.3Z5ZK146433.21.6280. 5062.8Z5ZK158-183.31. 6400. 4922.9Z5ZK167223.61.7350. 4842.9Z5ZK184443.41

24、.7260. 5023.0Z5ZK195483.61.7850. 5003. 1Z5ZK199533.51.8050.5133. 12. 4标准贯入试验为了解粉质粘土的密实度和地基承载力，本次勘察选取钻孔Z5ZK14、Z5ZK32, Z5ZK70、Z5ZK13K Z5ZK220进行了标贯试验,成果统计见表4. 2. 4。表4. 2. 4标贯试验成果综合统计表孔号标贯试验点深度标贯点总杆长(m)实测锤击数杆长校正系数校正后他击数NaNZ5ZK141.50 1.803. 5050.9874.9Z5ZK323. 5060. 9875.9Z5ZK701.50 1.803. 5060.9875.9Z5Z

25、K1313. 5050. 9874.9Z5ZK2203. 5060.9875.93. 00-3. 305. 0070.9176.6样本数(N)66平均值(fm)5.86.6本项标准差(。)0. 7534.9统计变异系数(6)0. 1290. 116结果标准值(fk)5.25.2最大值76.6最小值54.94. 3岩土设计参数取值原则及建议值(1)粉质粘土的地基承载力特征值根据土工试验成果查公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2019)并结合重庆地区经验综合确定。(2)岩质地基承载力特征值：依据岩体完整性、岩体裂隙发行程度、岩石破碎程度、岩块单轴饱 和抗压强度标准值分别按公路桥涵地基与基

26、础设计规范(JTG D63-2019)表3, 3. 3-1以及市政 工程地质勘察规范DBJ50-174-2014第14. 3. 2条、14. 3. 5条确定。(3)岩体抗剪强度设计值：粘聚力C取岩块标潴值的0.3倍，内摩擦角。取岩块平均值的0.9 倍；当岩石抗剪强度试验数据不满足6个时，参照建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)第 4. 2. 10条条文说明，取平均值乘以0. 95的折减系数作为标准值。(4)岩体抗拉强度取岩块标准值的0. 40倍：变形模量、弹性模量取岩块试验值0. 7倍，泊松比 取岩块试验值的平均值。(5)挡墙基底与基底土之间的摩擦系数根据公路路基设计规范JTGD3

27、0-2015附录H表H. 0. 2-1 用、岩土体与锚固体的粘结强度结合岩石抗压强度特征值根据公路路基设计规范JTGD30-2015表 5. 5. 6-1. 2 选用。(6)岩体水平抗力系数、土体水平抗力系数比例系数根据工程地质勘察规范保税港区空港P分区市政道路二期工程纵五路道路工程岩土工程勘察报告(一次性勘察) (DBJ50/T-43-2016)表 10. 3. 8-1、2 条用。(7)在对填方路基段的现状地面及岩土界面揭露段先开挖呈逆坡状台阶、选用级配较好的粗粒 土作为填料、对既有土层作夯实或翻挖分层碾压处理后，填土相对岩土界面的抗剪强度可以采用 C=20kPa, 4)=11 ；其它参数根

28、据试验成果或地区经验，并结合本工程的特征按照公路路基设计 规范(JGJ D30-2015)确定。表4. 3岩土体物理力学参数推荐值一览表注：带者根据相关规范结合重庆地区经验取值取值。岩石名称素填土粉质粘土强风化 岩石砂质泥岩砂岩裂隙 面岩土 界面现状地面面天然重度(kN/m)20*20.024*25.624.9饱和重度(kN/ra,)21*20. 2*25.925.2抗压强度(MPa)天然/6.032.8饱和/3.624. 1内聚力C(kPa)天然5*21.9/19098035*15*15*20*饱和3*12.0内摩擦角6 ( )天然28*11.7/35.049.715*8*8*12*饱和25

29、*10.2抗拉强度(kPa)60340弹性模量(MPa)750*2190*变形模量(MPa)600*1820*地基承载力特征值(kPa)按公路桥涵地基与基础设计规范MJTGD63 2019)现场实测120*240*500*1000*地基承载力特征值(kPa)按市政工程地质勘察规范DBJ50-174-201-121808740泊松比U0. 40*0. 11*岩土体与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)35*30*100*230*650*土体水平抗力系数比例系数(MN/m1)10*15*35*岩体水平抗力系数(MN/mD75*420*挡墙基底与基底土间的摩擦系数口0. 25*0. 25*0. 35*

30、0. 40*0. 50*负摩阻力系数0. 25临时边坡坡率1:1.351:1.351:0.751:0. 751:0. 75永久边坡坡率1:1.751:1. 751:1.001:0. 751:0. 755工程地质评价及建议5.1场地稳定性和建筑适宜性拟建线路大致呈南北走向，设计起止里程为K0+000K1+883.292,全长1883.292m。拟建线路 K0+000K0+075段除王家街道外基本未开发，现状总体保持原始地貌，区域内主要为自然山体、农 田、林地、乡村道路，起点段分布少量民房；K0+075K1+883.292段施工区大部地段已进行堆填施 工，现状地形呈平坝及小陡坎。场地地表主要为第四

31、系全新统素填土和粉质粘土，土层厚度一般 1.0013. 20m,最厚处可达20. 30m：在现状斜坡及陡坎处口I见基岩出露，基岩为侏罗系中统沙溪庙 组岩石，岩性为砂质泥岩、砂岩。场地地形坡角一般1015 ,局部较陡处可达30以上。根据现场调查、钻探和资料收集，建设场地内无危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象；未 见溶洞、古河道、沟浜、墓穴、防空洞及采空区等对J2程不利的埋藏物，场地现状整体稳定。本场 地适宜该工程建设。应处理好部分地段人工填土的不均匀沉降问题、做好拟建道路边坡永久支护措 施C场地现状边坡稔定性评价主要分布于拟建道路中段(K1+080K1+330)的施工区处，高约29. 00m,

32、现状坡角一般25 30 (见剖面图34-3440-40),均为填方土质边坡。据现场调查，该填方边坡未采取任何防护 措施，边坡未见大规模变形、开裂迹象，现状基本稳定。该类边坡后期均将消失。5. 1. 2场地建筑适宜性评价拟建保税港区空港P分区市政道路二期工程纵五路道路工程沿线地貌宏观上属构造剥蚀浅丘地 貌，场地内无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物，未发现断层、危岩、 崩塌等不良地质作用，地层层序正常，岩土体总体稳定性较好，适宜本工程建设。5. 2道路分段工程地质评价本次拟建线路场地属构造剥蚀浅丘地貌，按设计线路纵断面施工，将形成一般路基段、挖方路基 段、填方路基段及半挖半

33、填路基段。为便于对道路的评价，现根据沿线微地貌、地形特征及道路的 挖、填情况进行分段评价。设计参数建议值按本报告的岩土物理力学参数推荐值一览表4. 3选用。(1)里程K0+000K0+053 (挖方路基段)本段道路长53nb走向359 ,设计路面标高376. 500375. 493m,地面高程382. 48378. 84nu 沿线地表覆盖层主要为素填土和粉质粘土，土层厚度。0. 90m。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂 质泥岩、砂岩。线路沿线水文地质条件简单，场地内岩土体现状整体稳定。按照设计方案实施，本 段为挖方路基段，根据1T2-2及A-A剖面分析可知，将会在道路左侧形成高约。4. 00m的

34、挖 方边坡,右侧形成高06. 60m的挖方边坡。具体分析如下：左侧边坡：坡长约35m,坡向89。，坡高04. 00m,主要为挖方岩质边坡，岩性为砂岩，根据赤平投影图5.2. 1-1分析知：该侧边坡为反向坡，裂隙J1为外倾结构面，边坡稳定性主要受裂隙J1控制。为验算直立切坡后的稳定性，选取2-2剖面对其进行稳定性验算:，裂隙面的内聚力取35KPa, 内摩擦角取15。其计算示意图及结果表分别如下：相交的节理板2侬向做角J1. 2而A02(X10,J2 ,后doB027917JI , J00173169“岩层产状：W Z17-J1 产状：1KT Z80J2产状：195 Z70, 边坡产状：89*东图

35、5.2. IT： KCMXIOKH053段左燃挖方岩质边坡表5. 2. 1-1边坡稔定性验算成果表代表剖面计算控制面在H棚度 (kN/m)迦嫡变(ni)潜在滑面倾角 (0)(m)单内勒 (KPa)内懒用 ()(Ks)2-2裂隙J125.901.0801.060.1535150. 74根据稳定性计算结果，直立切坡后的稳定性系数分别为0.74,边坡不稳定。根据建筑边坡工 程技术规范GB50330-2013表4. 1. 4岩质边坡类别划分标准，边坡岩体类型为III类，岩体破裂角 取63 (45 +6/2),等效内摩擦角取58 ,边坡安全等级为三级。本段岩质边坡若有放坡条件， 建议按强风化岩石坡率1：

36、 1.00、中风化岩石坡率1:0. 75进行放坡处理，坡面应及时封闭，并做好坡顶 截排水工作；若无放坡条件，建议设置支挡结构对其进行支护，以中风化基岩作为挡墙基础持力层。施 工过程中应加强监测，并注意局部段的掉块和结构面产状及强度的校核。右侧边坡：坡长约53m,坡向269 ,坡高06. 60m,为挖方岩质边坡，岩性为砂岩，根据赤平 投影图5. 2. 1-2分析知：该侧边坡为顺向坡，层面、裂隙J2与层面的组合交线BO为外倾结构面或 外倾不利组合，边坡稳定性主要受层面控制。为验算开挖后边坡的稳定性，选取i-r剖面对其进行 稳定性验算，层间结构面的内聚力取20KPa,内摩擦角取12。其计算示意图及结

37、果表分别如下：赤平面投影相交的节用相交线酸向 J1 ,层面 A0 200 J2 ,层面的 279 J1 . .12 CO 173岩层产状:290 Z179J1产状：1W Z80,J2产状：1好Z70, 边坡产状：269财TTW图52,1-2：的-0001)+053段右施拉方岩原边坡础持力层。右侧边坡：为填方边坡，坡长约77m,坡向89 ,坡高约010. 00m。K0+053K0+086段由于 道路横向上现状地面线及岩土界面较陡且边坡高度较大，为验算按设计坡率问填后路堤边坡的稳定 性，选取3-3剖面对其进行稳定性验算，潜在滑移面按最不利情况考虑，填土内部和岩土界面处的 饱和内摩擦角、粘聚力根据重

38、庆地区经验确定，岩土界而取C=15kPa、(b=8,填土内部取C=3kPa、 6=25。其计算示意图及结果表分别如下：代表剖面计算控制面岩1加理度 (kN/m)边坡高度(m)潜弟触腕白 (0)滑而长 (in)职 (m7m)内(KI珀内蜩腕 ()东阳睇数 (Ks)1T层面25.905.71730. 6071.8820121.77表边坡稳定性验算成果表根据稳定性计算结果，直立切坡后的稳定性系数分别为L77,边坡稳定。根据建筑边坡工程 技术规范GB50330-2013表4. 1.4岩质边坡类别划分标准，边坡岩体类型为III类，岩体破裂角取 63 (45。+6/2),等效内摩擦角取58。，边坡安全等级

39、为二级。本段岩质边坡若有放坡条件，建 议按强风化岩石坡率1： 1.00、中风化岩石坡率1:0. 75进行放坡处理，坡而应及时封闭，并做好坡顶截 排水工作；若无放坡条件，建议设置支挡结构对其进行支护，以中风化基岩作为挡墙基础持力层。施工 过程中应加强监测，并注意局部段的掉块和结构面产状及强度的校核。本段路基开挖后基岩出露，可直接采用基岩作为路基持力层。(2)里程K0+053K0+140 (填方路基段)本段道路长87nb走向359 ,设计路面标高375. 493373. 720m,地面高程376. 31364. 02m。 沿线地表覆盖层主要为粉质粘土，土层厚度约0. 503. 30m。下伏基岩为侏

40、罗系中统沙溪庙组砂质泥 岩、砂岩。线路沿线水文地质条件简单，场地内岩土体现状整体稳定。按照设计方案实施，本段为 填方路基段，根据3-35-5及A-A剖面分析可知，将会在道路左侧形成高度09. 80m的填方边 坡、右侧形成高度。10. 00m的填方边坡，具体分析如下：左侧边坡：为填方边坡，坡长约77m,坡向269 ,坡高约1. 009. 80m。边坡回填段地势平缓， 原始地形坡角13 ,由于现状地面及下伏岩土界面平缓，土体不易沿土体内部或岩土界而发生滑 动。但边坡高度大，土体可能沿内部发生圆弧滑动或变形，边坡安全等级为二级。建议该段填方边 坡按1:1. 75的坡率进行分阶放坡处理，按8m高设置边坡分级平台，平台宽2m,并对边坡坡面进行 防护，坡顶应设置截排水沟。若无放坡条件，建议设置支挡结构进行支护，以中风化基岩作为挡墙基滑块编号滑体重 度 (kN/m)滑块面积(m2)滑面 长(m)滑面倾 角(。)内聚 力 (kPa)内摩擦 角 ( )下滑力 (kN)抗滑力 (kN)传递系 数稳定性 系数 (K)A2151.6214.9313325243. 85537. 321.04B2174. 2012. 4816158429. 50397.711.01C2136. 069. 6410158131.50249.410. 99D2111.266. 76315812. 38134. 590. 98