热力发电厂 第4章 给水回热加热系统.ppt

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1、1第四章第四章 给水回热加热系统给水回热加热系统 本章先介绍回热加热器的类型、结构特点及其连接方式；着重定性分析影响电厂热经济的一些回热系统的损失。然后介绍回热原则热力系统的常规计算原理、方法、步骤，说明常规的串联法和电算并联法热力计算。最后说明有关回热加热器运行的基本知识。2第四章第四章 给水回热加热系统给水回热加热系统第一节第一节 热力系统的概念及分类热力系统的概念及分类第二节第二节 回热（机组）原则性热力系统回热（机组）原则性热力系统第三节第三节 回热（机组）原则性热力系统的计算回热（机组）原则性热力系统的计算第四节第四节 回热回热热加热器的运行热加热器的运行本本本本 章章章章 提提提提

2、 要要要要 3第一节第一节 热力系统的概念及分类热力系统的概念及分类 热力系统是火电厂实现热功转换热力部分的工艺系统。它通过热力管道及阀门将各主、辅热力设备有机地联系起来，以在各种工况下能安全、经济、连续地将燃料的能量转换成机械能最终转变为电能。用图来反映火电厂热力系统，称热力系统图。热力系统图广泛用于设计研究和运行管理。45第二节第二节 回热（机组）原则性热力系统回热（机组）原则性热力系统 回热系统既是汽轮机热力系统的基础，也是全厂热力系统的核心，它对机组和电厂的热经济性起着决定性的作用。回热原则性热力系统的热经济性用机组的热耗率 qo 来表征。现代大型汽轮机组的 m、g 较高，均为 99%

3、左右。由式（1-30a）机组热耗率 qo3600/img 可知，如视m、g 为定值，则 qo=f（i）。所以本书在定性分析各局部原则性热力系统的热经济性时，都用汽轮机绝对内效率（即实际循环热效率）I 来说明。6一、回热加热器的类型及其结构一、回热加热器的类型及其结构 7(a)全全混混合合式式加加热器回热系统热器回热系统(b)全全表表面面式式加加热热器回热系统器回热系统8（c）高、低加热器为表面式的系统高、低加热器为表面式的系统9(d)带有两组重力布置方式的混合式加热器回热系统带有两组重力布置方式的混合式加热器回热系统p2p1p3p4p5p7p6pc实实 际际 电电 厂厂 采采 用用 的的 加加

4、 热热 器器 类类 型型实实 际际 电电 厂厂 采采 用用 的的 加加 热热 器器 类类 型型1012345678CH1H2H3H4H5H6H7H8SG2SG1至C(e)带有部分混合式低压加热器的热力系统带有部分混合式低压加热器的热力系统11（一）混合式与表面式加热器比较（一）混合式与表面式加热器比较（一）混合式与表面式加热器比较（一）混合式与表面式加热器比较混合式加热器因无端差，热经济性高；便于汇集汽水和除氧；全由混合式加热器组成的系统，每级混合式加热器的水泵应有正的吸入水头，而且需要有备用泵，反而使系统复杂化，又不安全；面式加热器有端差，热经济性差；面式加热器组成的系统却全较为混合式的简单

5、，而且可靠；现在电厂只设一个混合式的作为除氧器，其余的皆为表面式的。12（二）（二）（二）（二）面式加热器的类型及其结构特点面式加热器的类型及其结构特点面式加热器的类型及其结构特点面式加热器的类型及其结构特点电厂广泛采用的面式加热器有立式和卧式两种。电厂广泛采用的面式加热器有立式和卧式两种。卧式换热效果好，热经济性高于立式（在同样凝结放热条件下，由于横管面上积存的凝结水膜薄，单根横管放热系数为竖管的1.7倍），结构上易于布置蒸汽过热段和疏水冷却段，布置上可利用放置的高低来解决低负荷时疏水逐级自流压差动力减小的问题等，所以一般大容量机组的低压和部分高压加热器多采用卧式。立式占地面积小，便于安装和

6、检修，为中、小机组和部分大机组广泛采用。13加热器的结构加热器的结构加热器的结构加热器的结构 加热器由筒体、管板或联箱、U型或螺纹形管束和隔板等主要部件和附件构成。图4445为管板U形管束式加热器 图46为联箱折形管束 图47为联箱螺纹形管束 图48为卧式混合式 图49为立式混合式14图图图图4 44 4 管板管板管板管板UU形管束立式低压加热器形管束立式低压加热器形管束立式低压加热器形管束立式低压加热器（a）面式加热器图例（上部）及其结构示意图；（b）结构图外形及其剖面1水室；2拉紧螺栓；3水室法兰；4筒体法兰；5管板；6U型管束；7支架；8导流板；9抽空气管；10、11上级加热器来的疏水入

7、口管；12疏水器；13疏水器浮子；14进汽管；15护板；16、17进出水管；18上级疏水器来的空气入口；19手柄；20排疏水管；21水位计 15图图图图4-5 4-5 管板管板管板管板UU形管束卧式高压加热器形管束卧式高压加热器形管束卧式高压加热器形管束卧式高压加热器1筒体；2管板；3过热段包壳；4过热段外包壳；5不锈钢防冲板；6导流板；7支撑板；8拉杆；9防冲板；10疏水段包壳；11疏水段端板；12疏水段入口；13疏水出口；14水室分隔板；15人孔16图图图图4-6 4-6 联联联联箱箱箱箱折折折折形形形形管管管管束束束束立立立立式式式式高高高高压压压压加加加加热热热热器器器器（带内置式过热

8、蒸汽冷却段和疏水冷却段）1给水入口联箱；2正常水位；3上级疏水入口；4给水出口联箱；5凝结段；6人孔；7安全阀接口；8过热蒸汽冷却段；9蒸汽入口；10疏水出口；11疏水冷却段；12放水口图图图图4-7 4-7 分分分分配配配配、汇汇汇汇集集集集管管管管螺螺螺螺旋旋旋旋管管管管束束束束立立立立式式式式高压加热器 1进水总管弯头；2进水总管；3进水配水管；4出水总管；5出水配水管；6双层螺旋管；7进汽管；8蒸汽导管；9导流板；10抽空气管；11、12连接管；13排水管；14导轮；15配水管内隔板17（三）混合式低压加热器结构（三）混合式低压加热器结构（三）混合式低压加热器结构（三）混合式低压加热器

9、结构目的：为使水在加热时能与蒸汽充分接触，水最后可被加热到接近蒸汽压力下的饱和温度（一般欠热 1 左右）结构：一般采用1.淋水盘的细流式，2.压力喷雾的水滴式，3.水膜式等。若需要满足热除氧加热到饱和温度的要求，可加上鼓泡装置(利用在水中引入比加热器压力高的疏水或其他汽源)，其机理详见第五章。加热和凝结过程分离出的不凝结气体和部分余汽被引至凝汽器。采用重力式的混合式低压加热器，其加热水出口可不设集水室。对于后接中继水泵的混合式低压加热器，为保证泵的可靠运行，应设一定容积的集水室。18 7 (a)(b)图图4-84-8 设计的卧式混合式加热器结构示意图设计的卧式混合式加热器结构示意图(a)1号混

10、合式加热器结构示意图；(b)该1号混合式加热内凝结水细流加热示意图；1-外壳；2-多孔淋水盘组；3-凝结水入口；4-凝结水出口；5-汽气混合物引出口；6-事故时凝结水到CP2进口联箱的引出口；7-加热蒸汽进口；8-事故时凝结水往凝汽器的引出口。A-汽气混合物出口；B-凝结水出口(示意)；C-加热蒸汽入口(示意)；D-凝结水出口。19 图图4-9 BT4-9 BT设计的立式混设计的立式混合式加热器结构示意图合式加热器结构示意图1-加蒸汽进口；2-凝结水进口；3-轴封来汽；4-除氧器余气；5-三号加热器和热网加热器的余气；6-热网加热器来疏水；7-三号加热器疏水；8-排在凝汽器的事故溢水管；9-凝

11、结水出口；10-来自电动、气动给水泵轴封的水；11-逆止门的排水；12-汽气混合物出口；13-水联箱；14-配水管；15-淋水盘；16-水平隔板；17-逆止门；18-平衡管。20（四）（四）（四）（四）面式加热器的疏水设备面式加热器的疏水设备面式加热器的疏水设备面式加热器的疏水设备面式加热器的疏水设备主要有以下几种：面式加热器的疏水设备主要有以下几种：水封管：利用 U 型管中水柱高度来平衡加热器间压差，实现自动排水并在壳侧内维持一定水位。浮子式疏水器：系由浮子、滑阀及其相连接的一套转动连杆机构组成，所示。浮子随加热器壳铡水位上下浮动，通过传动连杆启闭疏水阀，实现水位调节。疏水调节阀：大机组的高

12、压加热器多采用疏水调节阀，它的动作由一套水位控制操作系统来操纵，常用的有电动、气动控制系统。新型水位控制器 21二、蒸汽冷却器的类型二、蒸汽冷却器的类型二、蒸汽冷却器的类型二、蒸汽冷却器的类型 蒸汽冷却器有内置和外置两种（一）内置式蒸汽冷却器（一）内置式蒸汽冷却器（一）内置式蒸汽冷却器（一）内置式蒸汽冷却器 图图4-12 4-12 带内置式蒸汽冷却段和疏带内置式蒸汽冷却段和疏水冷却段的面式加热器（a）汽水连接方式；（b）t-A图22（二）外置式蒸汽冷却器的连接方式（二）外置式蒸汽冷却器的连接方式（二）外置式蒸汽冷却器的连接方式（二）外置式蒸汽冷却器的连接方式(a)(b)(c)(d)(e)(f)

13、j+1jj1jj+1j1H1H2H3图图4-13 4-13 外置式蒸汽冷却器的连接方式外置式蒸汽冷却器的连接方式（a）单级并联；（b）单级串联；（c）与主水流分流两级并联；（d）与主水流串联两级并联；（e）先j+1级，后j级的两级串联；（f）先j级，后j+1级的两级串联23（三）蒸汽冷却器及其热经济性分析（三）蒸汽冷却器及其热经济性分析（三）蒸汽冷却器及其热经济性分析（三）蒸汽冷却器及其热经济性分析1、蒸汽冷却器作用、蒸汽冷却器作用回热加热器内汽水换热的不可逆损失 加热器出口水温 ，换热温差 Tr ，热经济性 2、蒸汽冷却器类型、蒸汽冷却器类型内置式蒸汽冷却器（过热蒸汽冷却段）：与加热器本体合

14、成一体（蒸汽凝结部分）；外置式蒸汽冷却器：具有独立的加热器外壳，布置灵活；24（1 1）内置式蒸汽冷却器（过热蒸汽冷却段）内置式蒸汽冷却器（过热蒸汽冷却段）优点：简单，投资小；缺点：冷却段面积小，只能提高本级出口水温，热经济性改善小，提高0.15%0.20%；（2 2）外置式蒸汽冷却器）外置式蒸汽冷却器优点：减少本级端差，提高最终给口水温度；换热面积大，热经济性可提高0.3%0.5%；布置方式灵活；缺点：造价高。3 3、蒸汽冷却器的连接方式、蒸汽冷却器的连接方式水侧连接方式：水侧连接方式：（1 1）内置式蒸汽冷却器：）内置式蒸汽冷却器：串联连接（顺序连接）25（2 2）外置式蒸汽冷却器：）外置

15、式蒸汽冷却器：串联连接：全部给水流经冷却器 并联连接：只有一部分给水进入冷却器4 4、外置式蒸汽冷却器连接方式比较、外置式蒸汽冷却器连接方式比较（1 1）串联连接）串联连接优点：进水温度高，换热温差小，火用损小；缺点：给水全部流经冷却器，给水系统阻力大，泵功消耗多（2 2）并联连接）并联连接优点：给水系统阻力小，泵功消耗少缺点：进水温度小，换热温差大，火用损大；回热抽汽做功少，热经济性稍差26三、回热系统的损失及回热系统的优化三、回热系统的损失及回热系统的优化三、回热系统的损失及回热系统的优化三、回热系统的损失及回热系统的优化 （一）面式加热器的疏水方式（一）面式加热器的疏水方式（一）面式加热

16、器的疏水方式（一）面式加热器的疏水方式1 1、疏水收集方式、疏水收集方式将面式加热器汽侧疏水收集并汇集于系统的主水流（主主给给水或主凝结水）水或主凝结水）中；（1 1）疏水逐级自流方式）疏水逐级自流方式利用汽侧压差，将压力较高的疏水自流到压力较低的加热器中，逐级自流直至与主水流汇合；27疏 水 逐 级 自 流 方 式疏 水 逐 级 自 流 方 式28（2 2）疏水泵方式）疏水泵方式 由于表面式加热器汽侧压力远小于水侧压力（特别是高压加热器），借助疏水泵将疏水与水侧的主水流汇合，汇入点常为该加热器的出口水流中；29(d)图图4-14 4-14 面式加热器面式加热器j j级的不同疏水收集方式级的不

17、同疏水收集方式（a）疏水逐级自流；（b）疏水逐级自流加外置式疏水冷却器；（c）采用疏水泵；（d）加疏水冷却器对j级换热的影响；（e）加疏水冷却器对在j+1级发生压降的影响302 2两种疏水方式的热经济性分析两种疏水方式的热经济性分析热量法：考虑对高一级与低一级抽汽量的影响；做功能力法：考虑换热温差和相应的火用损变化；（1）疏水泵方式疏水与主水流混合后，换热温差 Tr ，热经济性（2）疏水逐级自流方式高一级抽汽量，低一级抽汽量，热经济性 显显然然，不不同同疏疏水水收收集集方方式式的的热热经经济济性性高高低低、系系统统复复杂杂程程度度、投投资资大大小及运行维修费用是各不相同的。小及运行维修费用是各

18、不相同的。313 3、疏水冷却器的设置、疏水冷却器的设置目的：（1）减少疏水逐级自流排挤低压抽汽所引起的附加冷源热损失或 因疏水压力降产生热能贬值带来的火用损；（2）降低疏水经节流后产生蒸汽形成两相流的可能性；布置方式：外置式、内置式pjhjhwjpj+1hj+1hjhj+1hwj+1hwj+232疏 水 冷 却 段 的 加 热 器 示 意 图疏 水 冷 却 段 的 加 热 器 示 意 图334 4实际系统疏水方式的选择实际系统疏水方式的选择 技术经济比较：对热经济性影响约为0.5%0.15%（1）疏水逐级自流方式：简单、可靠、费用少应用：高压加热器、低压加热器 （2）疏水泵方式：系统复杂，投

19、资大应用：大、中型机组的最后一、二级低压加热器 N600MW机组：全疏水逐级自流方式 N300MW机组：全疏水逐级自流方式或 第3台低加采用疏水泵方式345.5.回热系统基本连接方式：回热系统基本连接方式：（1）一台混合式加热器作为除氧器，将回热加热器分为高压加热器组和低压加热器组；（2）高压加热器疏水逐级自流进入除氧器；（3）低压加热器疏水逐级自流方式进入凝汽器热井或在末级或次末级加热器采用疏水泵将疏水打入加热器出口水管道中。回热抽汽过热度较小时不宜采用蒸汽冷却器；小机组不宜采用蒸汽冷却器和疏水冷却器。35（二）回热系统的损失热经济性的影响因素（二）回热系统的损失热经济性的影响因素（二）回热

20、系统的损失热经济性的影响因素（二）回热系统的损失热经济性的影响因素 1.蒸汽循环参数 ；2.回热循环主要参数 ；3.回热系统有密切的关系，诸如上面提及的疏水收集方式，疏水冷却器、蒸汽冷却器的应用等，以及下面要分析的四项损失有关，即与抽汽管道压降、面式加热器的端差、回热系统的配置、实际给水焓升分配有关。361.抽汽管道压降抽汽管道压降 pj 损失影响因素损失影响因素（1）回热做功比 的变化 当当机组做内功量 时，只决定于回热做内功量的变化。当机组初、终参数，回热抽汽参数 一定时，大小仅决定于各级抽汽量 的变化趋势。（2）对 影响最大的是抽汽管的介质流速（或管径）和局部阻力（即装设的阀门多少和阀门

21、类型等）。372.面式加热器的端差面式加热器的端差上端差上端差-面式加热器端差都是指出口端差 （加热器汽侧压力下的饱和水温 与出口水温 之间的差值，），又称上端差。下端差（入口端差）下端差（入口端差）-以后将提到的疏水冷却器端差则是指入口端差，它是指离开疏水 冷 却 器 的 疏 水 温 度 与 进 口 水 温 间 的 差 值，又称下端差。383.布置损失布置损失 理想回热循环及其系统全为混合式加热器。由于采用面式加热器以及在它回热系统中所排列位置的不同，引起的热耗率损失，称为布置损失。编号 回热加热器的配置 布置损失，12345678910F5F4D1F3C1F1F3C1D1F2C3F2D1C

22、1F1F2D1C1D1F2C1D2F1D2C2D3C1D11.5411.090.6770.5800.5650.4330.3640.3400.2020.157表表表表4 42 2五级回热系统十种方案的布置损失五级回热系统十种方案的布置损失五级回热系统十种方案的布置损失五级回热系统十种方案的布置损失 394.实际回热焓升分配损失实际回热焓升分配损失 实际的回热分配偏离理论上最佳回热分配导致热经济性降低，称为实际回热焓升分配损失。影影响响因因素素：循循环环参参数数、回回热热参参数数、汽汽机机相相对对内内效效率率、回回热热级级数数、回回热热加热器的型式等。加热器的型式等。40（三）回热系统的优化（三）

23、回热系统的优化（三）回热系统的优化（三）回热系统的优化回热的热经济性与回热参数、回热系统连接方式、pj、j、布置损失等有关，并与汽轮机组的有关设计方案、参数密不可分；因此，应综合统筹考虑进行优化，有成百的方案，要通过计算机来进行优化；现代大型汽轮机，设计制造部门都是经过优化来确定，不仅要考虑热经济（节能）还要考虑钢一煤比价或成本，可靠性和对环保的影响等因素。41第三节第三节 回热（机组）原则性热力系统计算回热（机组）原则性热力系统计算 回热原则性热力系统计算又称（汽轮）机组原则性热力系统计算。回热原则性热力系统计算又称（汽轮）机组原则性热力系统计算。一一一一.计算目的计算目的计算目的计算目的1

24、.确定某工况时机组的热经济指标和各部分汽水流量；2.根据最大工况时的各项汽水流量，选择有关的辅助设备及汽水管道；3.确定某些工况下汽轮机的功率或新汽耗量；4.新机组本体热力系统定型设计。二二二二.计算公式计算公式计算公式计算公式对于上述任何计算目的，如确定热经济指标i，定流量时求 Pe=f（Do），或定功率时求 Do=f（P e）时，42 需用热经济指标公式：需用热经济指标公式：应用功率方程式应用功率方程式 ：其中：其中：43 计算内容计算内容通过加热器热平衡式来求各抽汽量 ；通过物质平衡式求凝汽量 ；通过汽轮机功率方程式求 Pe（定流量计算时）或 Do（定功率计算时）。回热（机组）原则性热力

25、系统计算的三个基本公式回热（机组）原则性热力系统计算的三个基本公式 1.1.热平衡式热平衡式 2.2.物质平衡式物质平衡式 3.3.汽轮机的功率方程式汽轮机的功率方程式44三、计算方法和步骤1.计算方法计算方法 以热力学第一定律为主的方法有：以热力学第一定律为主的方法有：代数运算法 矩阵分析法 偏微分分析法 以热力学第二定律为基础的分析法：以热力学第二定律为基础的分析法：以 分析法为代表 回热（机组）原则性热力系统计算方法：回热（机组）原则性热力系统计算方法：有传统的常规计算法 等效焓降法 循环函数法等452.2.计算步骤（详细内容见教材）计算步骤（详细内容见教材）整理原始资料，整理成该机组回

26、热系统的汽水参数表；“由高到低”进行各级回热抽汽量 Dj（或 j）的计算；凝汽系数 c 或新汽耗量 Do 的计算，或汽轮机功率计算；对计算结果进行校核；机组经济指标和各处汽水流量计算。46四、热平衡式的拟定四、热平衡式的拟定四、热平衡式的拟定四、热平衡式的拟定 热平衡式一般有两种写法：热平衡式一般有两种写法：1.吸热量=放热量h，h为加热器的效率；2.流入热量=流出热量；其中流入热量中的蒸汽部分应乘以蒸汽焓的利用系数 。为为了了在在同同一一个个系系统统计计算算中中采采用用相相同同的的标标准准，应应统统一一采采用用 或或 ，故故热热平平衡衡式式的的写写法法,在在同同一一热热力力系系统统计计算算中

27、中也也采采用用同同一方式。一方式。拟拟定定热热平平衡衡式式时时，最最好好根根据据需需要要与与简简便便的的原原则则，选选择择最最合合适适的的热平衡范围。热平衡范围。47（a）（b）图图图图4-19 4-19 回热原则性系统计算中热平衡式的拟定范围选择回热原则性系统计算中热平衡式的拟定范围选择回热原则性系统计算中热平衡式的拟定范围选择回热原则性系统计算中热平衡式的拟定范围选择（a a）疏水流入热井的系统；（疏水流入热井的系统；（疏水流入热井的系统；（疏水流入热井的系统；（b b）带疏水泵的系统带疏水泵的系统带疏水泵的系统带疏水泵的系统回热系统热平衡范围选择回热系统热平衡范围选择回热系统热平衡范围选

28、择回热系统热平衡范围选择48广义的冷源热损失广义的冷源热损失广义的冷源热损失广义的冷源热损失 若以凝汽器和加热器为热平衡对象，则有若以凝汽器和加热器为热平衡对象，则有若以整个回热系统（包括凝汽器和所有加热器）为平衡对象若以整个回热系统（包括凝汽器和所有加热器）为平衡对象，则有，则有49图图图图4-20 4-20 回热加热器的疏水类型回热加热器的疏水类型回热加热器的疏水类型回热加热器的疏水类型（a a）放流式加热器；（放流式加热器；（放流式加热器；（放流式加热器；（b b）、（）、（）、（）、（c c）汇集式加热器汇集式加热器汇集式加热器汇集式加热器回热加热器的疏水类型回热加热器的疏水类型回热加

29、热器的疏水类型回热加热器的疏水类型50加热器常规法分两种情况计算加热器常规法分两种情况计算加热器常规法分两种情况计算加热器常规法分两种情况计算 疏水放流式加热器如图疏水放流式加热器如图疏水放流式加热器如图疏水放流式加热器如图4-20(a)4-20(a)所示：所示：所示：所示：汇集式加热器如图汇集式加热器如图汇集式加热器如图汇集式加热器如图4-204-20（b b）、（）、（）、（）、（c c）所示：）所示：）所示：）所示：两类加热器的 计算都是一样的；汇集式加热器的 均以进水焓 为基准的。51五、回热（机组）原则性热力系统的并联计算五、回热（机组）原则性热力系统的并联计算五、回热（机组）原则性

30、热力系统的并联计算五、回热（机组）原则性热力系统的并联计算常规的传统热力系统的计算“由高到低”串联进行的；矩阵方程计算仍是系统的热力系统计算，都是并联进行；并联计算特点是一次能计算几十个未知参数的热平衡方程，同时求得 。52东东东东方方方方汽汽汽汽轮轮轮轮机机机机厂厂厂厂由由由由引引引引进进进进技技技技术术术术生生生生产产产产的的的的DH_600-40-HDH_600-40-H型型型型亚亚亚亚临临临临界界界界参参参参数数数数汽轮机汽轮机汽轮机汽轮机 H1H2H3H4H5H6H7H8图图图图4-17 4-17 国产国产国产国产600MW600MW亚临界机组回热原则性热力系统亚临界机组回热原则性热

31、力系统亚临界机组回热原则性热力系统亚临界机组回热原则性热力系统53（一）并联法解矩阵方程（一）并联法解矩阵方程 现以图4-17所示的国产引进型600MW机组汽轮机的回热系统为例，用相对量计算，经整理写成：54写成矩阵方程 AX=TX=A1T其中A矩阵的排列规律参考教材矩阵的排列规律参考教材P17755（二）热经济指标计算（二）热经济指标计算（二）热经济指标计算（二）热经济指标计算 1.汽轮机汽耗量：汽轮机汽耗量：2.功率校核：功率校核：1kg 新汽比内功 wi 为：据此可得发电机的功率为：3.1kg 新汽的比热耗新汽的比热耗 q0 564.汽轮机的绝对内效率 i5.汽轮发电机组绝对电效率 e

32、6.汽轮发电机组热耗率 q7.汽轮发电机组汽耗率 d57第四节 回热加热器的运行一、回热系统正常运行的重要性 1.机组回热系统构成：回热加热器的抽汽（加热蒸汽）、疏水、抽空气系统和主凝水、主给水、除氧器等系统。2.重要性：对锅炉、汽轮机、给水泵的安全可靠运行，和热经济性的影响很大。如如：给水回热加热器的完好率、高压加热器的投运率、低压加热器投运情况，都会影响机组的热经济性；还会影响机组的出力，使推力轴承受到的应力超出设计值，危及设备安全。58二、加热器的投运和停用方式 1.加热器的投运和停用方式规定：我国温升率为 5/min，温降率为 2/min。而美国 FOSTER WHEEL(FW)公司规

33、定的温升率、温降率均为 1.85/min 。2.汽轮机组和加热器的状态不同，加热器的投入和停用方式也不同，如表4-5所示。59投 入 和 停 用 方 式 特 点 因机组启停而投入或停用加 热 器 随机投入或停用 1.操作简便，强度冲击小；2.要有完备的疏水通道，以适应各工况的疏水；3.注意加热器抽汽对机组启动过程胀差的影响；在一定负荷时投入或停用 1.疏水系统较简单；2.由系统、机组情况决定投入使用时的负荷；3.温度冲击较大；机组运行中投入或停用加热器 加热器故障停用后再投入 1.与机组启动时在一定负荷时投入的情况相同；2.机组负荷可提高，温度冲击大，操作要慎重；保护动作或人为紧急停用 不允许

34、只停水侧而不停用汽侧 表表表表 4 45 560三、运行中监督三、运行中监督三、运行中监督三、运行中监督 1.加加热热器器水水位位（加加热热器器汽汽侧侧水水位位过过高高、过过低低，不不仅仅影影响响回回热热经经济济性性，还威胁机组的安全运行。）还威胁机组的安全运行。）（1）水位过高，将淹没部分传热面积引起汽压摆动或升高，水可能从抽汽管倒流入汽轮机造成水击，使抽汽管，加热器壳体产生振动。（2）水位过低或无水位，蒸汽经疏水管流进相邻压力较低一级加热器，排挤该低压抽汽，降低热经济性，并可能使该级加热器汽侧超压、尾部管束受到冲蚀（对内置式疏冷器危害尤甚），同时加速对疏水管、阀门的冲刷和汽蚀。612.加加

35、热热器器出出口口水水温温（加加热热器器出出口口水水温温应应维维持持设设计计值值，若若低低于于设设计计值值，将使高压抽汽增加，低压抽汽减少，回热的热经济性下降。）将使高压抽汽增加，低压抽汽减少，回热的热经济性下降。）出口水温降低的主要原因为：出口水温降低的主要原因为：出口水温降低的主要原因为：出口水温降低的主要原因为：（1）端端差差增增大大 其原因可能是加热器的受热面结垢、汽侧主要抽空气不良、使传热系数值减小，水位过高淹没受热面，或水侧旁路门漏水引起的。（2）抽抽汽汽管管压压降降增增大大 如进汽阀或逆止阀开度不足或卡涩等原因造成。（3）保护装置失灵保护装置失灵 所以：应定期进行抽汽逆止阀的严密性试验，高压加热器自动保护装置的试验。