均质边坡稳定状况快速辨识及参数反演的一种实用方法_张科.pdf

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1、第 44 卷第 7 期 中南大学学报(自然科学版)Vol.44 No.7 2013 年 7 月 Journal of Central South University(Science and Technology)July 2013 均质边坡稳定状况快速辨识及参数反演的一种实用方法 张科，曹平 (中南大学 资源与安全工程学院，湖南 长沙，410083)摘要：基于塑性极限分析的运动单元法(kinematical element method)提出一种边坡稳定状况快速辨识方法。研究岩土体参数组合(坡高 H、黏聚力 c、内摩擦角和重度)与安全系数 F 和滑动面位置间的内在联系。在此基础上，绘制边坡稳

2、定分析图，求解不需要任何迭代，可快速求解安全系数和滑动面位置。根据边坡稳定分析图，提出一种新的参数反演方法。结果表明，无量纲参数/(tan)cH控制着滑动面位置和/tanF。不变，则滑动面位置和/tanF保持不变；越大，边坡失稳模式由浅层破坏变为深层破坏，滑动面坡顶滑出点离坡肩越来越远。当0.2 时，与/tanF符合线性关系，可用拟合公式快速计算安全系数。根据原始边坡形态和滑动面坡顶滑出点离坡肩的距离，即可快速反算滑带岩土体的黏聚力和内摩擦角。关键词：边坡稳定；运动单元法；临界滑动面；稳定分析图；参数反演 中图分类号：TU 443 文献标志码：A 文章编号：16727207(2013)0728

3、5506 A practical method for fast identifying stability state and back calculating parameters in homogeneous slopes ZHANG Ke,CAO Ping (School of Resources and Safety Engineering,Central South University,Changsha 410083,China)Abstract:A new fast identification of slope stability state based on KEM(kin

4、ematical element method)was presented.The internal relationship between combination of rock and soil parameters(slope height H,cohesion c,friction angle and unit weight)and stability state(factor of safety F and location of critical slip surface)was studied.The slope stability charts were developed,

5、and a rapid and reliable way was provided to calculate the factor of safety and the location of critical slip surface without iteration.Based on the above slope stability charts,a new parameters inversion method was presented.The result shows that the location of critical slip surface and/tanF are d

6、etermined by dimensionless parameter/(tan)cH.If remains constant,the location of critical slip surface and/tanF remain the same.As increases,the failure mode changes from shallow slip to deep slip,and the horizontal distance from the toe of the slope to the failure surface at crest is much farther.W

7、hen 0.2,the relationship between and/tanF is linear,and the factor of safety can be calculated fast by the fitting formulas.With the slope geometry and the horizontal distance from the toe of the slope to the failure surface at crest in a specific cross-section,strength parameters of landslide slip

8、can be obtained through back-calculation.Key words:slope stability;KEM;critical slip surface;slope stability chart;parameter inversion 边坡稳定性一直是岩土工程的重要研究内容之一，其关键问题是确定边坡的最小安全系数及相应的最危险滑动面。边坡稳定计算属于超静定问题，无法直接由静力平衡条件得出边坡的安全系数。为了使问 收稿日期：20120728；修回日期：20121010 基金项目：国家自然科学基金资助项目(10972238，51174228)；高等学校博士学科点专

9、项科研基金资助项目(20120162110009)；湖南省研究生科研创新项目(CX2012B069)通信作者：张科(1986)，男，浙江舟山人，博士研究生，从事边坡工程理论、试验和数值计算研究；电话：15697485024；E-mail:zhangke_ 中南大学学报(自然科学版)第 44 卷 2856 题静定可解，极限平衡法对条间力作出适当的假定，可分为瑞典法、简化 Bishop 法、Janbu 法、Spencer法、Morgenstern-Price 法和 Sarma 法等1。这些假定带来一定的计算误差难以估计，直接影响结果的精度。Gussmann2创 立 了塑 性极 限 分析 的运 动

10、单元 法(kinematical element method)，该方法具有严格的数学力学基础。曹平等3进一步发展运动单元法，并开发了相应的计算软件。罗晓辉等4应用运动单元法，结合遗传算法提出最危险滑动面与地基极限承载力的求解方法。Gussmann5应用运动单元法求解有限荷载作用下的边坡稳定性。李峰等6采用运动单元法进行基坑坑底稳定性分析。滑带岩土体强度参数的取值正确与否，直接影响边坡稳定评价和工程设计的结果7。目前，抗剪强度参数的确定方法主要有工程类比法、试验测试和反分析810。工程类比法是一种经验估算方法，由于滑坡成因、几何边界、岩土体性质和研究者的工程经验存在着差异性，工程类比法难以准确

11、得出抗剪强度参数。室内试验的试样尺寸小，取样时易对岩土体造成扰动，试验结果往往具有较高的离散性；而原位试验所需经费多，试验周期长。已发生的滑坡是非常难得的边坡现场原位试验，采用反分析方法求解抗剪强度参数更为经济、简便和可靠。反分析有 2种方法79：(1)对某个剖面进行反算。前人研究认为，采用该方法求解 c 和2 个未知数，其解具有不确定性，所以需要假定其中一个容易确定其取值范围的变量，结合敏感性分析，反算另一个变量。(2)对多个剖面联立方程进行反算，选取的剖面必须相似。本文作者基于塑性极限分析的运动单元法提出一种边坡稳定状况快速辨识方法，分析抗剪强度参数与安全系数和滑动面位置间的内在规律，绘制

12、了边坡稳定分析图。在此基础上，提出了一种新的参数反演方法。1 运动单元法基本原理 运动单元法的理论体系包括单元运动分析、单元静力分析和多变量目标函数极值的优化求解。滑移边界上正应力 和剪应力 满足 Mohr-Coulomb 准则。运动单元法将近似假设的塑性滑动区离散为有限个单元，称为运动单元。运动单元法边坡稳定分析模型如图 1 所示。其中：L 为坡趾到坡顶滑出点的水平距离；D 为坡趾到滑动面最低点的深度。根据单元运动协调条件，建立单元运动方程组：0KVV (1)式中：K为运动方程系数矩阵；V为各单元未知位移的列向量；V为已知位移的列向量。求解上述方程组得各单元的位移，就可以确定各单元间的相对运

13、动方向，求得作用在单元边界上切向力的作用方向。将作用在单元边界上的法向力作为未知量，建立单元静力平衡方程组：s 0KNF (2)式中：Ks为静力方程组系数矩阵；N为各边界上未知法向力的列向量；F为已知力向量，与边界的体力和黏聚力有关。求解静力方程组后，迭代求出中间安全系数。将安全系数作为目标函数，将滑动面节点坐标作为变量，利用多变量优化求极值方法搜索临界滑动面，并确定相应的最小安全系数。图 1 运动单元法边坡稳定分析模型 Fig.1 Slope stability analyses model on KEM 2 边坡稳定状况快速辨识方法 2.1 基本原理 在极限平衡法中，某一滑动面的安全系数被

14、定义为此滑动面上岩土体抗剪强度指标与剪应力的比 值1113。一般采用摩尔库仑准则来表征岩土体的剪切强度，所以安全系数的定义为：crcrtantancFc (3)式中：Fcc/cr，)/(tantan1crF；c 和分别为边坡岩土体的黏结力和内摩擦角；crc和cr分别为边坡处于极限平衡状态下的黏结力和内摩擦角。为研究岩土体参数组合与安全系数和滑动面位置间的内在联系，设某边坡黏聚力为 c，内摩擦角为，最 小 安 全 系 数 为 F；将 式(3)进 行 变 换，得crcr/tan/tancc。另有一边坡黏聚力为ccw c，内摩擦角为1tan(tan)w，其他参数都相等，设第 7 期 张科，等：均质边

15、坡稳定状况快速辨识及参数反演的一种实用方法 2857最小安全系数为 F。若令/tan/tancc，得cwww，即crcr/tan/tancc，说明这 2 个边坡在极限平衡状态下计算参数相等。代入式(3)可得，F=wF，从而得/tan/tanFF，/FcF c。由此可见，对于相同几何形状和重度的边坡，tan/c控制着临界滑动面位置、tan/F和cF/。众多研究者整理了坡高H、坡角、与岩土体参数c，和之间的关系，以此为基础绘制了大量的边坡稳定分析图，一般都需要迭代步骤14。而Bell15提出的方法是最便捷的，不需要任何迭代。Bell认为tan/F为的函数，定义无量纲参数如式(4)所示。tanHc

16、(4)为进一步研究岩土体参数对临界滑动面位置和安全系数的影响规律，选取文献15中的无量纲参数，将文献16的匀质边坡作为分析对象，坡高H=10 m，坡角=45，岩土体参数为：重度=20 kN/m3，黏聚力c=12.38 kPa，内摩擦角=20。改变黏聚力和内摩擦角，令折减系数cww，研究为定值情况下，对边坡安全系数和滑动面位置的影响，计算结果如表1和图2所示。由表1和图2可知，不变，则滑动面位置和tan/F保持不变。分别改变，研究对边坡安全系数和滑动面位置的影响，计算结果如表2和图3所示。由表2和图3可知，无量纲参数控制着滑动面位置和tan/F。越大，tan/F越大，滑动面越深，失稳模式由浅层破

17、坏变为深层破坏，滑动面坡顶滑出点离坡肩的距离也越来越远。表 1 无量纲参数 和安全系数 F 的关系 Table 1 Relationship between dimensionless parameter and factor of safety F 组合 wc w F/tanF1 0.5 0.5 0.17 0.508 2.791 2 1.0 1.0 0.17 1.017 2.796 3 1.5 1.5 0.17 1.526 2.796 4 2.0 2.0 0.17 2.035 2.796 5 2.5 2.5 0.17 2.544 2.796 2.2 边坡稳定分析图 对于特定几何形状的边坡，临

18、界滑动面的位置只与有关，因此，在本文绘制的边坡稳定分析图中定 图 2 无量纲参数和临界滑动面位置的关系 Fig.2 Relationship between dimensionless parameter and location of critical slip surface 表 2 无量纲参数和安全系数F的关系 Table 2 Relationship between dimensionless parameter and factor of safety F 0.020.1 0.2 0.4 1.0 2.0/tanF1.4072.2233.017 4.431 8.29714.384 图

19、3 无量纲参数和滑动面位置的关系 Fig.3 Relationship between dimensionless parameter and location of critical slip surface 义无量纲参数D/H和L/H，用于表征临界滑动面的 位置。坡角分别选取15，30，45，60，75，90，稳定分析图如图4所示。对于非特定的坡角，可以通过线性插值的方法来求解安全系数和滑动面位置。假设某匀质边坡，边坡高度为8 m，坡角为30；重度、黏聚力和内摩擦角分别为18 kN/m3，20 kPa和 中南大学学报(自然科学版)第 44 卷 2858 (a)/tanF；(b)/D H；(

20、c)/L H 图 4 边坡稳定分析图 Fig.4 Stability charts for slope 15。计算52.0)tan/(Hc。由图4可得：tan/F=6.5，D/H=0.15，L/H=2.4。求得F=1.74，D=1.20 m，L=19.2 m。从图4可以看出，当0.2时，和tan/F间呈非线性关系。当0.2时，与tan/F呈线性关系，采 用 最 小 二 乘 法 拟 合，拟 合 公 式 为baF tan/，也可以写成tan)(baF。F拟合结果见表3，说明两者符合线性关系。对于 0.2的边坡，可以用表3的拟合结果快速计算安全系数。选取本节算例，52.00.2，采用拟合公式计算安全

21、系数。将表3中的系数代入拟合公式，得73.1)52.0876.6862.2(15tan F。表 3 F拟合结果 Table 3 Fitting result of and F 坡角/()a b R2 15 5.245 7.748 0.998 30 2.862 6.876 0.999 45 1.886 6.298 0.999 60 1.364 5.537 1.000 75 1.018 4.743 1.000 90 0.739 3.968 1.000 3 抗剪强度参数反演新方法 3.1 基本原理 边坡滑带岩土体抗剪强度参数反分析就是根据滑坡体的几何尺寸，结合现场勘察得出的边坡安全系数，建立数学模型

22、，然后利用该模型反算岩土体的c和。安全系数建议根据边坡变形状态参考表417选取。研究表明，对于特定几何形状的边坡，控制着临界滑动面位置和tan/F。通过现场勘查得到滑体形状参数(滑动面坡顶滑出点离坡肩或坡趾的距离比较容易确定，故本文选取该参数)，根据图4(c)中HL/关系曲线就可以找到对应的无量纲参数，其临界滑动面与真实滑动面吻合。然后根据图4(a)中tan/F关系曲线以及待分析边坡的安全系数，即可求出内摩擦角，再应用式(4)求出黏聚力。对于非特定的坡角，可以通过线性插值求解c和。滑带岩土体抗剪强度参数反演方法流程见图5。第 7 期 张科，等：均质边坡稳定状况快速辨识及参数反演的一种实用方法

23、2859表 4 滑坡不同阶段的安全系数17 Table 4 Stability coefficient for different development stages of landslide17 发育 阶段 变形 性质 安全系数 变形状态 局部 变形 蠕滑 1.051.00 前缘或后缘变形微弱，地表出现未连通微裂缝 微滑 1.000.90 局部坡面变形异常，陡坎处出现小型局部滑崩，裂缝发展，逐渐连通 整体 变形 剧滑 0.90 坡面出现鼓丘、挤压变形和较长的大裂缝 稳定 固结 固结 1.05 图 5 强度参数反算流程 Fig.5 Flow chart of strength paramet

24、ers inversion method 3.2 算例验证 选取2.2节中的算例，坡高H=8 m，坡角=30，重度=18 kN/m3，将安全系数和滑动面位置视为已知，即F=1.74，L/H=2.4；而假定抗剪强度参数(c和)未知。根据L/H=2.4，由图4(c)可得=0.52，由图4(a)可得tan/F=6.5，已知F=1.74，可得99.14；根据式(4)，求得c=20.05 kPa。反演所得的结果与精确解几乎一致。3.3 实例分析 某露天矿山边坡7与9勘探线之间发生了多台阶中型滑坡，塌滑体垂直高度H约112 m，原坡角约42，滑动面后缘距坡肩距离L约10 m，即L/H=0.09，塌滑体重度

25、为18 kN/m3。当坡角=30，根据L/H=30tan/1+0.09=1.82，读取图4(c)可得=0.03，读取图4(a)可得tan/F=2.3，取F=1.0，可得23.50；根据式(4)，求得c=27.03 kPa。当坡角=45，根据L/H=45tan/1+0.09=1.09，由图4(c)可得=0.02，由图4(a)可得tan/F=1.4，取F=1.0，可得35.54；根据式(4)，求得c=29.60 kPa。通过线性插值可得坡角=42边坡的综合抗剪强度参数为：33.13，c=29.09 kPa。4 结论 (1)提出了一种基于运动单元法的边坡稳定状况快速辨识方法，绘制了边坡稳定分析图。(

26、2)无量纲参数控制着滑动面位置和tan/F。不变，则滑动面位置和tan/F保持不变。越大，边坡失稳模式由浅层破坏变为深层破坏，滑动面上缘离坡肩越来越远。当0.2时，与tan/F符合线性关系，可用拟合公式快速计算安全系数。(3)基于边坡稳定分析图，提出一种新的抗剪强度参数反演方法。根据某个剖面上的原始边坡形态和滑动面上缘离坡肩的距离，可快速反算滑带岩土体的黏聚力和内摩擦角。参考文献：1 陈祖煜.土质边坡稳定分析:原理方法程序M.北京:中国水利水电出版社,2003:1819.CHEN Zuyu.Stability analysis of soil slopes:Theory,methods and

27、 programsM.Beijing:China Water Power Press,2003:1819.2 Gussmann P.Kinematical elements for soils and rocksC/Proceeding of 4th International Conference on Numerical Methods in Geomechanics.Edmonton,1982:4752.3 曹平,Gussmann P.运动单元法与边坡稳定性分析J.岩石力学与工程学报,1999,18(6):663666.CAO Ping,Gussmann P.Kinematical el

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29、94398.5 Gussmann P.Effective KEM solutions for the limit load and the slope stability problemJ.International Journal for Numerical 中南大学学报(自然科学版)第 44 卷 2860 and Analytical Methods in Geomechanics,2000,24(14):10611077.6 李峰,王晓睿,罗晓辉,等.基坑坑底稳定性的机会约束评估方法J.岩土力学,2010,31(12):38673874.LI Feng,WANG Xiaorui,LUO

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31、and Soil Mechanics,2003,24(4):528532.8 高德军,徐卫亚,郭其达.长江三峡大石板滑坡计算参数反分析J.河海大学学报:自然科学版,2006,34(1):7478.GAO Dejun,XU Weiya,GUO Qida.Back analysis of calculation parameters for Dashiban landslide at Three Gorges Reservoir on Yangtze RiverJ.Journal of Hohai University:Natural Sciences,2006,34(1):7478.9 高丽娜,

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