TC5610塔吊基础设计施工方案.pdf

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1、海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案目目录录第一节第一节工程概况工程概况.2.2一、基本概况一、基本概况.2二、塔吊技术指标二、塔吊技术指标.3三、塔吊基础基本情况三、塔吊基础基本情况.3四、地质堪探报告四、地质堪探报告.4第二节第二节塔吊基础设计计算书塔吊基础设计计算书.10.10一、塔吊的计算说明一、塔吊的计算说明.10二、塔吊的基本参数信息二、塔吊的基本参数信息.11三、塔吊单桩基础计算书三、塔吊单桩基础计算书.11四、矩形承台截面主筋的计算四、矩形承台截面主筋的计算.13五、矩形承台斜截面抗剪切计算五、矩形承台斜截面抗剪切计算.15第三节第三节塔吊桩竖向极限承载力验算

2、塔吊桩竖向极限承载力验算.16.16一、桩基竖向承载力计算一、桩基竖向承载力计算.16二、桩基础抗拔验算二、桩基础抗拔验算.17三、桩配筋计算三、桩配筋计算.18第四节、塔吊防雷施工要求第四节、塔吊防雷施工要求.19.19第五节、塔吊施工质量要求第五节、塔吊施工质量要求.19.19第六节、附录：第六节、附录：.19.19第 1 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案TC5610TC5610 型塔吊基础设计方案型塔吊基础设计方案第一节第一节工程概况工程概况一、基本概况一、基本概况工程名称：江安县江安镇南屏西区城中村改造工程工程地点：宜宾市江安县南屏片区华夏路东侧建

3、设单位：江安县财信建设有限公司设计单位：四川省建筑科学研究院监理单位：总包单位：重庆黄金建设（集团）有限公司本工程总建筑面积：95809。96m2,容积率2。94。其中地上79563.27m2,地下 16249.69m2。由 5 栋高层住宅（3 栋 18 层，2 栋 25 层)、临街 2层商业用房和附属一层地下室组成。建筑层数分别为：序号12345678910111213楼号1楼2楼3#楼4#楼5楼1#商铺2商铺3商铺4商铺5#商铺6商铺7#商铺地下车库地下/地上层数1/25 层1/25 层1/18 层1/18 层1/18 层地上 2 层地上 2 层地上 2 层地上 2 层地上 2 层地上 2

4、 层地上 2 层地下 1 层建筑面积总高度（m）（m2）16085。1580。3016120。6880.3013070。1559.3012039。3359.3013070.1559。301415。27。451832.627.451063.847.45788。127。45834。037.45893.047。451415.227.4516249.695.40.000277。8280.3280.3277。8277。8276.4275。5276.7279.0280.5282.6284.6280.3主楼建筑层高均为 3 米，建筑结构为框剪结构,计划开工日期 2016第 2 页 共 20 页海南建设机械施

5、工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案年 8 月 10 日,计划竣工日期 2018 年 8 月 9 日，总工期 730 天。其中 5 栋高层住宅各设置一台塔吊,1#、2#、3#、5#楼塔吊为TC5610，4#楼设置一台 TC5010 塔吊.1、4、5楼为天然地基承台塔吊基础,2#、3楼为桩基础承台塔吊基础。二、塔吊技术指标二、塔吊技术指标本 案 塔 吊 主 要 为 中 联 重 工 科 技 发 展 股 份 有 限 公 司 生 产QTZ80(TC5610-6）和 QTZ63（TC50104)塔吊.主要技术指标如下:序号123456789101112技术指标总功率工作幅度起升速度塔吊最大起重量最大

6、幅度起重量起重力矩回转速度塔吊最大独立高度塔吊附着高度标准节宽度变幅速度倾覆力矩技术数据（QTZ80）32。8KW56m80m/min6t1。0t80KN/m0.65 转40。5m220m1.60m25-50m/min1552KN/m技术数据(QTZ63)21.1KW50m65m/min4t1。0t63KN/m0.6 转29。3m138。5m1.30m2040m/min KN/m其他技术参数祥见塔吊使用说明书.三、塔吊基础基本情况三、塔吊基础基本情况1楼塔吊为 QTZ80(5610),其基础尺寸为 500050001000，4、5楼为 QTZ63（5010)塔吊，基础尺寸为 440043001

7、000，基础混凝第 3 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案土等级为 C35.采用承台基础的形式作为塔吊的承重构件，地基为天然地基地基持力层为中风化泥岩,其承载力特征值 fak 为 700kPa，满足起重机基础承载力要求。该塔吊基础按塔式起重机使用说明书施工。2、3塔吊为 QTZ80（5610)，其基础尺寸为 500050001000，该部位基础标高土质较差，不能满足本塔吊基础持力层要求，故采用四桩承台基础的形式作为塔吊的承重构件,基础混凝土等级为 C35。承台基础下浇注 100 厚 C15 砼垫层。根据地基条件，塔吊基础采用四桩承台，桩基采用人工挖孔桩，孔桩

8、形式为 A,工程桩桩长 813m，桩径为 800,主筋 914，砼标号为 C25，箍筋为8100/200。四、地质堪探报告四、地质堪探报告（一)工程地质本工程根据四川省建筑科学研究院提供的岩土工程勘察报告(工程编号：2013-001)进行施工。1、场地位置该建筑场地位于宜宾市江安县，绕城公路北侧,有公路直达场地，交通方便.2、地形地貌根据现场踏勘及勘探钻孔现场鉴别,结合区域地质资料,建筑场地属低山丘陵地带.场地四周地形开阔，原为农用耕地及民房,地面起伏较大。地面高程（以地勘报告孔口标高为准）275。78293.78m，高差18.0m。地表呈南低北高。根据场地现场踏勘及勘探钻孔揭露，场地内未发现

9、不良地质作用，第 4 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案勘探钻孔中未发现对工程有不利影响的埋藏物.场地整体稳定.3、气候场地所处宜宾地区属亚热带湿润季风气候，低丘、河谷兼有南亚热带的气候属性。具气候温和、热量丰足、雨量充沛、光照适 宜、无霜期长、冬暖春早、四季分明的特点。年平均气温 18左右，年平均降水量 1，050-1，618mm,510 月为雨季，降水量占全年的 81。7，主汛期为 79 月,降雨量更集中，占全年总降雨量的 51%。年平均日照数为 10001130 小时,无霜期 334360 天。年平均风速仅为 1。23m/s,多为西北风和 东北风，静风

10、频率较大，高达 3453%，风速小。（二）、地层岩性及地质构造1、地层岩性勘探点深度范围内地层自上而下依次为：第四系全新统人工填土Q4ml、第四系坡残积粉质粘土 Q4dl+el 及三叠系飞仙关组（T1f3）泥岩及粉砂岩。各地基土的分布情况详见下表。地层代号土名耕土层厚（m）分布特征岩性描述Q4ml素填土粉质粘土1粉质粘土2Q4dl+el褐灰色，松散，稍湿,以粘性土为主，含植物根茎及粉砂岩风化碎块.杂色，松散,稍湿。以粘性土、粉砂岩碎块为主，其上部含植物根，部分地段为耕土。根据访问调查,该层回1.022.3普遍分布填时间约为 12 年。回填厚度较大地段主要分布于场地南侧 2、3、9、10、11号

11、楼地段。较普遍分褐灰色，可塑.含铁锰质结核，光泽反应稍有光滑，无0。52.9摇振反应。布较普遍分褐灰色，软塑。含铁锰质结核，光泽反应稍有光滑，1.47。7布无摇振反应。0.21。2普遍分布第 5 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案泥岩T1f3未揭穿粉砂未揭穿岩紫红、棕红色，以粘粒颗粒为主，泥质结构。分为强风化及中风化泥岩。强风化泥岩结构大部分破坏，矿物色泽明显变化，风化裂隙发育，岩芯呈短柱碎块状，遇水易于软化，厚度0.53.4m，RQD约为 3040。较连续分中风化泥岩结构部分破坏，矿物色泽有变化,风化裂隙布较发育，裂面一般较光滑,岩芯呈短柱柱状,结构少部分

12、破坏,矿物色泽有一定变化，浸水后较易于软化,RQD约为 6575,岩体基本质量等级 IV 类，属软岩.该层未揭穿.场地附近测得产状NE77 29。棕红色，粉砂质结构。分为强风化及中风化粉砂岩,局部分布.强风化粉砂岩风化裂隙发育,岩芯破碎,呈短柱碎块状，厚度0。63.5m,RQD 约为 3040%。中风化局部分布粉砂岩结构部分破坏，钻进困难，岩芯完整，呈短柱柱状，RQD 约为 7085%，岩体基本质量等级 IV 类，属较软岩.2、地质构造查综合水文地质图（宜宾幅，比例尺 1：200000）,场地上部为一套第四系坡残积层，下伏三叠系飞仙关组下统（T1f3）泥岩及粉砂岩。该区地表褶皱平缓,两翼多不对

13、称，地表断裂不发育，除纳溪背斜南翼有一派生纵张断层外，未见断裂踪迹.区内主要褶皱构造有纳溪背斜、纳溪断层、江安合江大断裂、宜宾合江隐伏背斜,简述如下：纳溪背斜:位于纳溪县龙车一带，核部由下沙溪庙组构成，两翼不对称,地层为上沙溪庙组，北翼缓,倾角 715,南翼陡，倾角 1047。纳溪断层：位于纳溪背斜南翼、为该背斜上的二次纵张构造。走向近东西，倾向南，倾角 52。江安合江大断裂：西起江安，顺长江河道经泸州，东抵合江，走向近东西，地表无直接露头，为推测隐伏大断裂.宜宾-合江隐伏背斜：西起宜宾以西，中经江安、纳溪，东至合江。以经过这一线的北东向褶皱均增强形成高点，并呈东西向排列为表征。区内新构造运动

14、较微弱，场地附近测得产状 NE77 29，褶皱断第 6 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案裂不发育;地震活动微弱，为构造稳定场地。（三）、地基土的物理力学性质1、土工试验在粉质粘土、泥岩、粉砂岩层中取样做土工试验，试验结果见土工试验报告,根据土工试验报告，粉质粘土压缩系数0。260。45，属中压缩性土.土工试验成果统计表土工试验成果统计表土名指标统计值频数最小值粉质粘土1最大值平均值标准差变异系数标准值频数最小值粉质粘土2最大值平均值标准差变异系数标准值密度含水量孔隙比WO（）p0（g/cm3)e0722.626。024。21。110。046628。531.

15、930。31。140.038719.619。919.80。10.00561919.319.20.10.00570。6730。7490。7150。030.03760。8070。8800.8530.020。029压缩模量ES(Mpa）75.56。66.00.430。07264.25.34.70.370。084。3内聚力C（kpa）722.138.630.15。601862667.416.613。73。420。25110。8内摩擦角（0）714。717.1160。890.05515.3611.814。312。90.890。06912。2岩石试验成果统计表地基土名称项目频数（个）范围值6。237.16

16、强风化天然密度(g/cm3）泥岩天然抗压强度（MPa）42。43。83。10.60.1960。7762。4424.124。224.20.050。002平均值标准差变异系数修正标准值系数天然含水量 w0(%)46。80.40。059第 7 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案天然含水量 w0(）中风化天然密度（g/cm3）泥岩天然抗压强度（MPa）天然含水量 w0（）强风化天然密度(g/cm3）粉砂岩天然抗压强度（MPa）天然含水量 w0（）中风化天然密度（g/cm3）粉砂岩天然抗压强度（MPa）6636393992.23。8124。624。87.010。84.

17、326。0623.623.83。34.01.062.8624。825。018。620.72.924。78.75。423.73.61。924.919.90。60.091。330。970.120。360.760。080.910.2080。0040.1530.1780.0050.10。3920.0030.0460。8387.30。93618。6（四)、场地水文地质条件1、地下水类型及含水层场地地下水类型主要为 2 种：一是上层滞水，主要埋藏于填土中和粉质粘土裂隙中，其在场地内分布不均，水量一般不大，水位水量主要受大气降水影响.由大气降水、地表水下渗补给.另外一种为基岩裂隙水,主要接受大气降水、地表水

18、和远程径流补给，水量主要受裂隙发育程度和裂隙贯通程度影响，水位不稳定，水量一般不大。粉质粘土层为微透水层，其渗透系数 K 可按 210-5cm/s 选用.2、地下水水位拟建场地勘察期间属丰水期，经现场量测，场地内部分钻孔有上层滞水分布,水位埋深为 1。47.7m，水位标高随地形而变化.未测得基岩裂隙水,上层滞水水位受降雨影响显著。3、地基土及持力层根据室内土工试验成果,结合现场钻探、原位试验及当地建筑经验,地基土层的埋藏分布特征等情况，综合分析得出场地地基土的主要物理力学性质指标建议值如下表。第 8 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案地基土的物理力学指标建议

19、值表岩土名称素填土粉质粘土1粉质粘土2强风化泥岩中风化泥岩强风化粉砂岩中风化粉砂岩重 度(kN/m3)19.019.819.324。224。723。724。9压缩（变形）模量Es（E0)（MPa)2。06.04.015.020。0粘聚力 C(kPa）1030135015060200内摩擦角 承载力特征值基床反力系数(o）fak（kPa）K（Mn/m3）121612153080140100200700350800/181520402550地基土评价如下：1）耕土、素填土：结构松散，分布不均,力学强度低，不能作拟建物地基持力层.2）粉质粘土1、2：力学强度较低，较普遍分布，不宜直接作拟建物地基持力

20、层。3）泥岩：分为强风化、中风化泥岩，承载能力较高,分布连续，可作为拟建物地基持力层。中风化泥岩可作挖孔桩（墩）桩端持力层.4）粉砂岩：分为强风化、中风化粉砂岩,承载能力较高，分布连续，但埋深大.中风化粉砂岩可作挖孔桩（墩）桩端持力层。（五)、地基基础方案(1)1、4、5 号楼（18、25F，地下车库-1F）：根据工程地质剖面图，基底标高为 272.40m，该高程位置分布中风化泥岩层。建议清除建基高程以上土层后,以中风化泥岩做地基持力层，采用独立基础或筏板基础。(2）2、3 号楼（18、25F,地下车库1F）：设计0。00=280.30m,车库高度 5.4m，基底标高 274.90m,该建基高

21、程处分布素填土、粉质粘土、强风化泥岩层,局部为中风化泥岩层,基岩顶板以上土层最大厚度第 9 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案10.10m。建议开挖至高程后，采用桩基础,桩端持力层为中风化泥岩及中风化粉砂岩。第二节第二节塔吊基础设计计算书塔吊基础设计计算书一、塔吊的计算说明一、塔吊的计算说明1、根据本工程的建筑情况,拟搭设 QTZ80（5610）塔吊，塔吊安装高度为 92m，塔吊最大起重6t，此型号的塔吊自由安装高度达40.5 米，所以本工程考虑使用附墙.2、建筑物的总高度为 59.3、80.3 米，塔吊基础面标高与地下室底板垫层标高平齐,为5.75，塔吊安

22、装高度为 69、90 米。塔吊平面布置见平面布置图,本次取 2楼塔吊基础 90 米计算.3、因本工程的地基条件很差，不考虑承台效应。4、2塔吊桩基础承载力计算依据为江安县南屏片区第一安置点岩土工程勘察报告中的11、14、90#勘察点，3#塔吊桩基础承载力计算依据为 22、24勘察点，本方案主要是计算 2塔吊、3#塔吊基础承载力，验算各种技术参数，使之满足工程施工的需要。5、基础受力要求（独立塔）(设计值)载 荷工况工作状况非工作状况Fh-基础所受水平力 kNFV-垂直力 kNM-倾覆力矩 kNm第 10 页 共 20 页基础承载Fh18。373。9FV511.2464.1M13351552T2

23、69.30海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案T-扭矩 kNm6、塔吊倾覆验算按工作状态和非工作状态验算二、塔吊的基本参数信息二、塔吊的基本参数信息塔吊型号：TC5610塔吊起升高度 H=90.0m,塔吊倾覆力矩设计值 M=1552kNm，塔身宽度 B=1.60m,基础以上土的厚度 D=0m，基础承台宽度 Bc=5。00m,基础承台厚度 Hc=1。00m,承台钢筋级别：HPB335,承台箍筋间距 S=180。000mm，承台砼的保护层厚度=50mm，基础承台混凝土强度等级：C35。桩直径或者方桩边长=800mm桩间距 a=3。0m，塔机自重：45.6t(配重 14.6t)三、

24、塔吊单桩基础计算书三、塔吊单桩基础计算书（一）、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算作用于桩基承台顶面的竖向力 F=511。2kN,90 米高度时塔吊重量为1050 kN。塔吊的倾覆力矩 M=1552N。（二)、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算第 11 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案图中 x 轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M 最不利方向进行验算。1.1.桩顶竖向力的计算桩顶竖向力的计算依据建筑桩基技术规范JGJ942008 的第 5.1。1 条。取最不利情况计算：其中 n单桩个数,n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1050k

25、N；G桩基承台的自重 G=1.2（25BcBcHc+20BcBcD)=1.2(255。005。001+205。005。000)=750kN;Mx,My承台底面的弯矩设计值，取 1552kN。m;第 12 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案 xi，yi单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离 a/2 Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN）；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值为：0。5=2.12；最大压力：Ni=(1050+750）/4+15522.12/（22。12)=815.87kN。最小压力:Ni=(1050+750）/415522.12/（22.12）=84.13kN

26、。22四桩均受压力，进行下一步的验算。2.2.矩形承台弯矩的计算矩形承台弯矩的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ942008 的第 5。9.2 条其中 Mx1,My1 计算截面处 XY 方向的弯矩设计值(kN.m)；xi，yi 垂直 Y 轴和 X 轴方向自桩轴线到计算截面的距离,取 a/2-B/2=3。0/21。6/2=0。7m；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=NiG/n=815.87750/4=628。37kN/m2;经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2628。370。7=879。718kN.m。四、矩形承台截面主筋的计算四、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构

27、设计规范(GB500102010)第 6.2 条受弯构件承载力计算。第 13 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案式中，l系数，当混凝土强度不超过 C50 时，1取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时，1取为 0。94,期间按线性内插法得 1。00;fc混凝土抗压强度设计值查表得 16。7N/mm2；ho承台的计算高度 Hc100.00=900。00mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300。00N/mm2；经过计算得：s=879.718106/(1。0016.75000。00900.002）=0。013；=1-（120.013)0。5=0。013；s=

28、1-0.013/2=0.9935；Asx=Asy=879。718106/（0.9935900.00300。00）=3279.53mm2。根据混凝土结构设计规范(GB500102010)第 8。5 条受弯构件最小配筋率为 0。2 和 45ft/fy=451.67/300=0。2505 中的较大值，取 0.2505最小受力钢筋面积为:0。25059005000/100=11272。5mm2单层钢筋为 11272。5/2=5636.253279。53 mm2本基础选用：HRB335 钢筋，规格：25，双层双向，上下层纵横向各 24 根.单向钢筋面积:24 条3.1412.52mm2/条=11812。

29、5mm2满足要求。第 14 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案五、矩形承台斜截面抗剪切计算五、矩形承台斜截面抗剪切计算依据 建筑桩基技术规范（JGJ94-2008)的第 5。9。9 条和第 5.6。11 条。根据第二步的计算方案可以得到 XY 方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性,记为 V=932.22，我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式:其中，bo承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm；ho承台计算截面处的计算高度,ho=900mm；计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho，此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处

30、至x，y 方向计算一排桩的桩边的水平距离，得（Bc/2-B/2）（Bc/2-a/2）=a/2B/2=700.00mm，当 0。25 时,取=0.25；当 3 时,取=3，满足 0。25-3.0 范围。得=0.78;hs受剪切承载力截面高度影响系数,当 ho800mm 时,取ho=800mm，当 ho2000mm 时,取 ho=2000mm,得 hs=0.971;ftC35 混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16。7N/mm2；承台剪切系数,=1.75/（0.78+1）=0.983则，0.9710.98316。75000900=7173.015KN1.2815。87=979。044经过计算承台已满

31、足抗剪要求，只需构造配箍筋！第 15 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案第三节第三节塔吊桩竖向极限承载力验算塔吊桩竖向极限承载力验算本工程采用人工挖孔桩，塔吊桩基设计长度10-12m，直径D=800mm，混泥土强度 C25，纵筋主筋采用工程桩配筋 914，箍筋为螺旋箍8200，桩顶 4000 范围内8错误错误!100,加劲钢筋12错误错误!2000。桩端锚入持力层 800mm，持力层为中风化泥岩，桩底扩大头为 1200mm，锅底为 100mm。一、桩基竖向承载力计算一、桩基竖向承载力计算桩承载力计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第 5。2。1

32、条桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=815。87kN；建筑桩技术规范（JGJ942008）的第 5.3.3 条单桩竖向极限承载力标准值公式：各土层厚度及阻力标准值如下表：指标地层名称土厚度人工挖孔桩极限侧阻力标准值 qsik(kPa）人工挖孔桩极限端阻力标准值 qpk(kPa)素填土粉质粘土1粉质粘土2432第 16 页 共 20 页256550/海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案强风化泥岩强风化粉砂岩中等风化泥岩中风化粉砂岩100110130160/35004500本工程 u=2。512，AP=1。13。土侧阻力标准值不予考虑，只考虑桩端承载力。持力层放在中风化泥岩之上

33、：单桩竖向承载力验算:QUK=uqsiali+qpaAp=2。512395+0。7535001。13=3958.49kPa=3020.495kN单桩竖向承载力特征值:R=QUK/2+CfakAC=3958。49/2+0。17550011。9 =3020.495KNNK=815.87 R=3020。495KN桩基竖向承载力满足要求!二、桩基础抗拔验算二、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据 建筑桩基技术规范(JGJ942008)的第 5.4.5 条，群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：式中：ui=3。140.8=2。512;qsik=66；i=0.7;第 17 页 共 20 页海南建设机械

34、施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案TUK=2.512660。710=1160。544kN群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：ul群桩外围周长，=4(3+0。8）=15。2Tgk=1755。60KN桩基抗拔承载力公式：Tgk/2+Ggp=1755。60/2+958。32=1836.12KN84.13KNTUK/2+Gp=1160.544/2+50。24=630.51284。13KN桩抗拔满足要求。三、桩配筋计算三、桩配筋计算桩构造配筋计算AS=d2/40。65%=3.148002/40。65=3265。60mm2桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求，只需构造

35、配筋！桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB500102010)第 6.2。22 条正截面受拉承载力计算：第 18 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案AS=N/fy=84130。00/300=280.00mm2建议配筋值：HRB335 钢筋，914,实际配筋值为 1384.747mm2第四节、塔吊防雷施工要求第四节、塔吊防雷施工要求利用塔吊基础桩的其中 2 条对角桩，作为地极引下线，和基础钢筋跨接,并和塔吊螺栓连接.再将跨接的基础的钢筋引出和主体的接地系统连接为一个整体接地。要求接地电阻不大于4 欧姆.第五节、塔吊施工质量要求第五节、塔吊施工质量要求1、塔吊基础按工程桩要求施工，基础钢筋按钢筋工程规范验收。2、基础砼采用商品砼，并按规范要求做试块。3、塔吊地脚螺栓的预埋必须符合塔吊厂家附带的塔吊资料中基础地脚螺栓预埋要求。塔吊面同地下室底板垫层面平齐第六节、附录：第六节、附录：塔吊平面位置图塔吊平面位置图塔吊基础施工图塔吊基础施工图1111、1414、9090勘察孔勘察孔钻孔柱状图钻孔柱状图2222、24#24#勘察孔钻孔柱状图勘察孔钻孔柱状图第 19 页 共 20 页海南建设机械施工有限公司TC5610 塔吊基础设计方案塔吊资料塔吊资料第 20 页 共 20 页