整体式双向板肋梁楼盖设计例题.pdf

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1、-整体式双向板肋梁楼盖设计例题1设计资料*厂房双向板肋粱楼盖的构造布置如图所示，板厚选用100mm，20mm 厚水泥砂浆面层，15mm 厚混合砂浆天棚抹灰，楼面活荷载标准值q 5.0kN/m2，混凝土为 C20fc 9.6N/mm2，钢筋为 HPB300 级fy 270N/mm2，支承粱截面尺寸bh 200mm500mm。图构造平面布置图2.荷载计算原理 P47，恒荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.320mm 厚水泥砂浆面积0.02m20kN/m3 0.40kN/m215mm 厚水泥砂浆天棚抹灰0.015m17kN/m3 0.26kN/m2板自重0.10m25kN/m3 2.50kN

2、/m2恒荷载标准值 3.16 kN/m2恒荷载设计值 g=3.16kN/m21.2 3.8kN/m2活荷载设计值q=5.0kN/m21.3 6.5kN/m2合计：p g q=10.3kN/m23.按弹性理论计算求跨内截面最大正弯矩，按均布恒荷载及棋盘式布活载。采用近似内力分析方法：把棋盘式布置的活荷载分解为各区格板满布的对称荷载q/2和区格板棋盘式布置的反对称荷载q/2。q6.5 kN/m22=7.05 kN/m2对称荷载g=g+=3.8 kN/m+22q6.5 kN/m2=3.25 kN/m2反对称荷载q=22在g作用下，中间区格板的均可视为四面固定的单区格双向板，边区格板和角区格板的外边界

3、支撑条件按实际情况确定，*些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处。在q作用下，中间区格板所有中间支座均视为铰支座，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，跨内最大正弯矩则在中心点处。计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。求各中间支座最大负弯矩绝对值时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载按附录进展内力计算，计算简图及计算结果见表。由表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板.z.-支座弯矩的平均值，即表表双向板弯矩计算双向板弯矩计算区格A4.2m/5.4m 0.78B4.13m/5.4m 0.77l0 x/l0y计算简图mx 02(0.02817.0

4、5 0.05853.25)kN/m(4.2m)6.85 kNm/m(0.01387.05 0.03273.25)kN/m(4.2m)3.59kNm/m222(0.03137.05 0.05963.25)kN/m(4.13m)7.07 kNm/m(7.03)222跨内my(0.02127.05 0.03243.25)kN/m(4.13m)4.35kNm/m(4.37)2mx 0.2()（6.85+0.23.59）kNm/m 7.57kNm/m（3.59+0.26.85）kNm/m 4.96kNm/m（7.07+0.24.35）kNm/m 7.94kNm/m(7.90)（4.35+0.27.07）

5、kNm/m 5.76kNm/m(5.78)my()计算简图-0.067910.3kN/m(4.2m)-12.34 kNm/m-0.056110.3kN/m(4.2m)-10.19 kN m/m2222-0.081110.3kN/m(4.13m)-14.25 kN m/m22支座mx,my-0.07210.3kN/m(4.13m)-12.65 kNm/m22区格C4.2m/5.33m 0.79D4.13m/5.33m 0.78l0 x/l0y计算简图(0.03147.05 0.05733.25)kN/m(4.2m)7.19kNm/m(7.24)(0.01217.05 0.03313.25)kN/

6、m(4.2m)3.40kNm/m（7.19+0.2 3.4）kN m/m 7.87kNm/m(7.92)（3.4+0.27.19）kNm/m 4.84kNm/m(4.85)2222(0.03707.05 0.05853.25)kN/m(4.13m)7.69kNm/m(7.70)(0.01987.05 0.03273.25)kN/m(4.13m)4.19kNm/m(4.18)（7.69+0.24.19）kNm/m 8.53kNm/m(8.54)（4.19+0.27.69）kNm/m 5.73kNm/m(5.72)2222mx 0跨内mymx 0.2()my()支座计算简图.z.-mx-0.072

7、810.3kN/m(4.2m)-13.23 kNm/m-0.057010.3kN/m(4.2m)-10.36kNm/m2222-0.090510.3kN/m(4.13m)-15.90kN m/m222my-0.075310.3kN/m(4.13m)-13.23 kN m/m21A-B 支座mx(12.34kNm/m14.25kNm/m)13.30kNm/m21A-C 支座my(10.19kNm/m10.36kNm/m)10.28kNm/m21B-D 支座mx(12.65kNm/m13.23kNm/m)12.94kNm/m21A-D 支座my(13.23kNm/m15.90kNm/m)14.57

8、kNm/m2考虑到多区格连续双向板在荷载作用下，由于四边支承梁的约束作用，双向板存在空间拱作用，所以，四周与梁整体连接的中间区格板A 的支座及跨内截面的弯矩减少20%。各跨内、支座弯矩已求得，即可近似按Asm算0.95 fyh0出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面有效高度h0 x 80mm,h0y 70mm，具体计算不再赘述。4.按塑性理论计算1弯矩计算中间区格板 A计算跨度取 0.60 1n2，2。采用弯起式钢筋，跨中钢筋在距支座l0 x/4处弯起一半作为支座负弯矩钢筋，在板l0 x/4l0 x/4角隅区将有一半钢筋弯至板顶部而不再承受正弯矩，故得跨内及支座塑性铰线上的总弯矩为代入公式，由

9、于区格板 A 四周与梁连接，内力折减系数0.8，由故得边区格板 B计算跨度由于 B 区格为三边连续一边简支板，无边梁，内力不作折减，又由于长边 6.02kN m/m，则支座弯矩为，mx.z.-代入根本公式，10.34.03224.19mx21.81mx31.3kNm/m24.8mx(35.24.03)kNm/m12故得边区格板 C计算跨度由于 C 区格为三边连续一边简支板，无边梁，内力不作折减，又由于短边支座弯矩为，my3.62kNm/m，则代入根本公式，由10.34.0224.23mx21.8mx210.46mx14.48kNm/m(35.234.0)kNm/m12故得角区格板 D计算跨度由

10、于 D 区格为两边连续两边简支板，无边梁，内力不作折减，又由于长 3.64kN m/m，短边支座弯矩为，my8.86kNm/m，则边支座弯矩为，mx代入根本公式,由故得2配筋计算各区格板跨内及支座弯矩已求得，取截面有效高度h0 x 80mm,h0y 70mm,按Asm计算钢筋截面面积，计算结果见表，配筋图见图1.3.20。0.95 fyh0表表 双向板配筋计算双向板配筋计算截面m/(kN m)h0/mmAs/mm2选配钢筋A8200A8200A8200A8200A8170A8200A10170A 8/10200实配钢筋/mm251251251251296251462322A 区格跨中D 区格支C 区格l0 x方向l0y方向3.011.813.041.824.432.668.425.056.02807080708070807080147101148101216149410281294B 区格l0 x方向l0y方向l0 x方向l0y方向l0 x方向l0y方向A-BA8200(A8/10200)251=376.z.-座A-C3.6280177A8400A8200A8400A8/10200A8400A8/10170125251125322125379=376B-D3.6480177=447C-D8.8680432=527图双向板钢筋图.A8340148z.