CNG加气站储气系统解读课件.ppt

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1、CNGCNG加气站储气系统加气站储气系统廖柯熹廖柯熹西南石油大学石工院储运所西南石油大学石工院储运所2023/2/52023/2/51 1目目 录录储气方式与工艺储气方式与工艺CNGCNG加气站储加气站储气井检测气井检测方法适应性分析方法适应性分析储气井井筒漂移与井储气井井筒漂移与井窜分析窜分析CNGCNG加气站储气井泄漏监测加气站储气井泄漏监测系统系统2023/2/52023/2/53 3CNGCNG加气站储加气站储气方式与气方式与工艺工艺压缩天然气的天然气的储存系存系统2023/2/52023/2/54 4压缩天然气的天然气的储存系存系统2023/2/52023/2/55 5压缩天然气的天

2、然气的储存系存系统2023/2/52023/2/56 6压缩天然气的天然气的储存系存系统2023/2/52023/2/57 7压缩天然气的天然气的储存系存系统气瓶储气 大气瓶：每个气瓶容积在大气瓶：每个气瓶容积在500L500L以上的大气瓶组，每组以上的大气瓶组，每组3-63-6个，在国外个，在国外应用得最多。应用得最多。2023/2/52023/2/58 8压缩天然气的天然气的储存系存系统气瓶储气 2023/2/52023/2/59 9 小气瓶组：每个气瓶容积在小气瓶组：每个气瓶容积在40-80L40-80L，每站，每站40-20040-200个。个。压缩天然气的天然气的储存系存系统2023

3、/2/52023/2/51010大容量高压容器储气 单个高压容器，容积在2m3以上。压缩天然气的储存系统压缩天然气的储存系统2023/2/52023/2/51111大容量高压容器储气 单个高压容器，容积在2m3以上。压缩天然气的天然气的储存系存系统2023/2/52023/2/51212地下储气井 井管直径 177.8-298.4（套管）；单井水容积 110（Nm3）；井深 80-200（m）；工作压力（25MPa）。CNG地下储气井CNGCNG加气站储气井检测方法适应性分析加气站储气井检测方法适应性分析2023/2/52023/2/51313nCNGCNG加气站储气井主要失效形式加气站储气井

4、主要失效形式 井窜失效：在储气井不断的充放气过程中，套管和水泥环胶结形成的第一界面最容易发生疲劳脱粘。发生脱粘就会使得套管与水泥环之间摩擦力变小，井筒也会相应向地面伸长。某一时刻伸长量大于临界值时，井筒可能就会窜出地面，造成井窜事故。储气井充放气过程nCNGCNG加气站储气井主要失效形式加气站储气井主要失效形式 腐蚀与泄漏失效：泄漏是影响储气井安全的失效形式之一。泄漏包括井口装置泄漏和井下泄漏。井口装置泄漏发生在井口封头与井管螺纹联结、管件联结和井口装置的阀门等部位，可通过天然气浓度监测仪进行监测。井下泄漏是发生在井口以下部位，不宜发现，可通过项目研究开发的泄漏监测系统进行监控。腐蚀导致的储气

5、井事故（宜宾）1616储气井腐蚀检测储气井腐蚀检测n超声波检测 超声波检测优点是检测厚度大、灵敏度高、速度快、成本低、对人体无害，能对缺陷进行定位和定量。超声波探伤检测的局限性在于缺陷的显示不直观，容易受到主客观因素影响，以及探伤结果不便于保存，超声波检测对工作表面要求平滑，要求富有经验的检验人员才能辨别缺陷种类。1717储气井腐蚀检测储气井腐蚀检测n涡流检测 美国西南研究院开发了一套基于远场涡流的智能检测器。这套检测设备检测的直径范围为68英寸（150200mm），其上的传感器可以收缩以通过受限制的管段，例如弯头、三通、闸阀等。检测的速度为100mm/s，在直管段，检测距离能过达到500英尺

6、（约150米），检测的精度可达到管道壁厚横截面的23%，在监控模式下，缺陷检查的灵敏度常常低于1%。1818储气井腐蚀检测储气井腐蚀检测n漏磁检测 由于缺陷的漏磁信号和缺陷形状具有一定的对应关系，漏磁通信号的峰值和表面裂纹的深度有很好的线性关系，因此可以对缺陷进行量化，对缺陷的危险程度进行初步判断。由于传感器不能像磁粉一样紧贴在被检测表明，和被检测面有一定的提离值，因此降低了检测灵敏度。另外缺陷的形状特征和检测的信号特征不存在一一对应的关系，因此漏磁场检测只能给出缺陷的初步量化结果。1919MIT多臂井径仪直径：73mm 长度：2.5m 精度：1.0mm 分辨率：0.10mm最大压力：100M

7、Pa 最大温度：175 最大测速：10m/min 测量范围：80mm210mm额定温度：150 额定压力：105MPa 工具直径：43mm 长度：2.179m 重量：13.6kg 测量范围：50.8mm-177.8mmn技术比选技术比选2020主要参数传感器数量直径mm长度mm重量kg额定温度额定压力MPa测量范围mm超声波检测12个探头4311819.517010544.5177.8漏磁检测12个探头43217913.615010544.5177.8涡流检测4810010009.012035152.4-203.2MIT-24B测臂24支4311819.517010544.5177.8MIT-

8、40B测臂40支7325003017010580.0210.0MTT12个探头43217913.615010544.5177.8仪器精度超声波径向分辨率：；径向精度：；垂向分辨率：/min的情况下为漏磁厚度精度：工具的精度依赖于缺陷的尺寸，无损伤油管精度为15%壁厚。缺陷分辨率：检测缺陷的能力依赖于缺陷的尺寸。直径的缺陷：50%的壁厚，35%的金属损失量。直径的缺陷：30%的壁厚，20%的金属损失量。涡流与管壁不直接接触，通过障碍能力较好，可测量20壁厚变化，周向分辨率为，可提供储气井内影像。MIT径向分辨率：；径向精度：；垂向分辨率：/min的情况下为2.1082mm。MTT厚度精度：工具的

9、精度依赖于缺陷的尺寸，无损伤油管精度为15%壁厚。缺陷分辨率：检测缺陷的能力依赖于缺陷的尺寸。直径的缺陷：50%的壁厚，35%的金属损失量。直径的缺陷：30%的壁厚，20%的金属损失量。2121 根据储气井结构和缺陷的检测要求，基于传感器数量、规格、适用压力、适用温度、测量范围和仪器精度对超声波检测、涡流检测、漏磁检测、MIT多臂井径仪检测和MTT磁测厚仪检测的检测方法进行分析，结合目前国内储气井专用检测设备应用情况，可采用远场涡流检测、超声波检测两种方法进行储气井腐蚀检测。n技术比选技术比选2222储气井固井质量检测方法储气井固井质量检测方法 声幅测井、SBT扇区胶结测井、MAK 2 声波/

10、伽马变密度测井 声幅测井只能反映第一界面的胶结情况，无法识别第二界面的胶结质量。而SBT扇区胶结测井的缺点是当第一界面胶结差、尤其是存在微环时，SBT测井不能正确评价第二界面的胶结情况。MAK 2 声波/伽马变密度测井仪发射能量较强，测井时不受井内介质、套管尺寸和仪器偏心等诸多因素的影响，比常规 VDL 测井能更准确、真实地反映水泥胶结情况。综合利用伽马变密度测井，可判定水泥环内的微间隙、窜槽以及当第一界面胶结差时第二界面的胶结质量。因此，在具备条件下推荐采用 MAK 2声波/伽马变密度测井仪进行固井质量检测和评价。v储气井井筒漂移与井窜分析储气井井筒漂移与井窜分析2023/2/52023/2

11、/523232424均匀应力下井筒力学模型 （1）井筒为标准中允许的井筒，水泥环材料、地层材料性质为均质、连续、各向同性材料的线弹性材料；（2）固井过程中水泥浆完全充满环形空间，井筒居中不存在偏心，井筒和水泥环视为厚壁圆筒，井眼为垂直井眼不存在偏移，且为规则的圆形。井筒水泥环地层耦合模型2525均匀应力下井筒力学模型第一界面和第二界面处的接触压力为：井 筒：水泥环：地 层：2626非均匀应力下井筒力学模型 根据弹性力学原理，非均匀地应力下地层水泥环井筒系统力学耦合问题可视为平面应变问题，建立相应的分析模型。井筒水泥环地层耦合模型井筒的位移分量为：2727储气井井窜力学模型 由于储气井内的压力在

12、充气过程中是变化的，井筒长度一般为100m200m。由气体性质可知，井内的压力从井口到井底不可能达到瞬间平衡，因此气井内的压力是非均匀分布。由于井口处为高压天然气的入口，所以该处的井口压力最大，井底压力最小。这样就在井内形成了一个压力差，该压力差便是井窜的动力。储气井受力示意图 2828储气井界面脱粘示意图界面脱粘局部放大示意图界面的脱粘速率为：2929储气井井窜失效模型应用分析 以某CNG加气站一站进行模型建立与应用，压缩机组采用撬装式结构，储气装置为储气井（43m3），设计日供气15000m3，最大日售气量达22000m3左右，平均售气量16750m3/日。1、边界条件：均匀地应力4MPa

13、（地下159.04.米处），井筒内压力为25MPa；2、地层参数：地层弹性模量E地=5000MPa，地层泊松比0.4；3、水泥环参数：厚度为20mm，水泥环弹性模量28000MPa，泊松比0.2；4、井筒参数：外径177.8mm，壁厚10.36mm，弹性模量206000MPa，泊松比0.3。3030 由表中计算结果可知，推导的解析解公式的计算值与由表中计算结果可知，推导的解析解公式的计算值与ANSYSANSYS计算结果非常接近，计算结果非常接近，相对误差在相对误差在2.52.5以内，验证了模型的正确性，可用于分析储气井井窜失效规律。以内，验证了模型的正确性，可用于分析储气井井窜失效规律。有限元

14、计算模型 位置 （MPa）井筒内壁第一界面第二界面解析解应力 （MPa）170.178.916.7解析解等效应力（MPa）163.272.514.7有限元等效应力（MPa）164.875.815.3相对计算偏差 （）0.981.552.333131 随半径的增大方向，随半径的增大方向，径向应力径向应力由井筒内的压力由井筒内的压力25MPa25MPa减小到地层的地应力减小到地层的地应力2MPa2MPa，当壁厚为当壁厚为10mm10mm时，水泥环内外壁径向应力分别为：内壁时，水泥环内外壁径向应力分别为：内壁3.33MPa3.33MPa，外壁，外壁2MPa2MPa。但是，。但是，可以看出井筒壁厚较小

15、的组合系统的曲线变化要显著，说明它在径向上应力下降幅度可以看出井筒壁厚较小的组合系统的曲线变化要显著，说明它在径向上应力下降幅度明显。明显。n井筒壁厚对井筒受力的影响3232 水泥环壁厚较小的组合系统，其内壁所受的拉应力较大，厚壁圆筒在承受内压时，内壁是最危险的界面。从减小两个界面的应力来讲，采取较厚的水泥环是对整个系统受力分布是最有利的。n水泥环厚度对井筒受力的影响3333 从保护水泥环完整性的角度来看，水泥石相对较低的弹性模量、较大的泊松比更有利于使水泥环不被破坏。但是，当水泥石弹性模量较小、泊松比较大时，其抗压强度一般较小，所以对水泥石的弹性参数和物理参数还需综合考虑。n水泥环基本参数对

16、井筒受力的影响3434 对某储气井进行现场调研，储气井最大漂移量为5.2mm，有限元计算结果为：井筒最大漂移量4.981mm，相对误差为5.57%，因此建立的漂移模型可用于储气井的井窜失效分析。n储气井井窜漂移模型应用分析储气井井窜漂移模型应用分析第一界面剪应力分布图 第一界面径向应力分布图vCNGCNG加气站储气井泄漏监测系统加气站储气井泄漏监测系统2023/2/52023/2/535353636储气井工况仿真模型建立 基于质量守恒、能量守恒、动量守恒方程，建立CNG高压储气井动态工况仿真模型。储气井泄漏质量平衡图3737储气井工况仿真模型建立 进（出）气管道检测点截面示意图储气井微元示意图

17、3838储气井泄漏动态监测系统开发 储气井泄漏动态监测系统由VB6.0写成，采用面向对象的程序设计方法，利用事件驱动方式来完成程序的控制。该系统基于Windows98/2000/XP操作平台，采用开放结构，支持Windows的各项功能和资源，利用Visual Basic与数据库间良好的连接特性，为系统的应用和具体操作创造良好的图文集成环境。3939监测界面参数设置监测曲线运行状况4040时刻（min）充气量（Nm3）井口压力（MPa）实际储气量（Nm3）计算储气量（Nm3）1018.800212.9519.2412.9513.52312.7519.7112.7512.2941320.15131

18、3.62512.5520.612.5512.44612.9821.0912.9812.18713.4921.5613.4913.75813.9622.0813.9613.3912.7322.5612.7311.96充气工况第1组数据分析（共4组）4141充放气工况第1组数据分析（共4组）时刻（min）充气量（Nm3）放气量（Nm3）井口压力（MPa）实际储气量（Nm3）计算储气量（Nm3）10017.9700212.727.9818.134.744.98313.058.8318.284.224.221412.9412.2218.310.720.6512.572.7218.639.8510.76

19、13.225.418.887.828.6712.9415.6718.79-2.73-2.92813.5111.4418.862.072.17911.547.51194.034.121013.219.3119.123.94.421112.4519.1218.9-6.67-7.151212.7321.0818.61-8.35-8.541312.7521.218.34-8.45-9.31412.5611.2818.381.281.431513.896.5918.627.37.854242放气工况第1组数据分析（共4组）时刻（min）放气量（Nm3）井口压力（MPa）实际储气量（Nm3）计算储气量（N

20、m3）1020.83400214.3820.338-14.38-14.6736.2220.124-6.22-6.3645.1319.956-5.13-5.4852.9819.857-2.98-3.1467.2119.598-7.21-7.0676.9819.358-6.98-7.1485.7219.165-5.72-5.9593.9319.034-3.93-4.14103.2818.924-3.28-3.43114.9318.756-4.93-5.09123.2518.635-3.25-3.071314.8318.105-14.83-14.611414.8317.592-14.83-15.081514.7317.064-14.73-14.47n与实际工况误差比较与实际工况误差比较4343 随着时间跨度的增加，相对误差逐渐减小。在5分钟和15分钟时间间隔下：充气工况最大相对误差：4.2%；放气工况最大相对误差：7.0%；充放气工况最大相对误差：8.9%。三种工况条件下的相对误差均小于10%。